Теплообмен при больших скоростях трубы

Процесс взрывной запрессовки теплообменных труб в коллектор происходит при больших скоростях деформирования. В связи с этим для корректного численного расчета НДС коллектора задается поверхность текучести Ф(х, Т) при Т = 20°С [c.340]

Сгорание топлива в топочных устройствах сопровождается образованием газов с высокой температурой, которые могут передавать излучением большое количество тепла. Поэтому роль лучистого теплообмена в топках современных котлов весьма велика и общая передача теплоты излучением на стенки котельных труб доходит до 50% и больше от всей теплоты, выделяемой при сгорании топлива. Лучистый теплообмен в топках по своей интенсивности во много раз превышает конвективный теплообмен при средних скоростях перемещения газов. [c.478]

В логарифмических координатах график этой зависимости очень близок к прямой линии до значений Гад/Гоо, примерно равных 7, что соответствует числам Маха около 6. Интересно, что значение показателя степени при Т ад/Т оо, равное — 0,6, близко к полученному в гл. 12 показателю степени —0,6, обобщающему большинство данных при больших температурных факторах при течении в круглых трубах. Согласно некоторым опытным данным для воздуха значение этого показателя степени равно —0,575. Это свидетельствует о том, что влияние числа Маха на конвективный теплообмен при высоких скоростях течения мало отличается от влияния на теплоотдачу высокого температурного фактора при умеренных скоростях. Ясно также, что величина показателя степени различается в зависимости от того, как изменяются свойства газа с температурой. Поэтому погрешность значения показателя степени —0,6 по меньшей мере 20%. [c.345]

В технике большое значение имеет теплообмен при больших числах Re. В связи с этим в гидродинамике и теплообмене вязкой жидкости важное место занимает теория пограничного слоя. В настоящее время методы пограничного слоя хорошо разработаны для несжимаемой жидкости и сжимаемого газа. Получены решения ряда задач о теплообмене и гидравлическом сопротивлении при ламинарном и турбулентном течении жидкости в трубах и соплах, задач о распределении скорости и температуры в неизотермических струях и ряда других задач. Наибольшее (распространение методы пограничного слоя получили при решении задач теплообмена и сопротивления при внешнем (безотрывном) обтекании тел. [c.11]

Высокие коэффициенты теплоотдачи достигаются при больших скоростях теплоносителя и соответственно больших гидродинамических сопротивлениях. Коэффициент теплоотдачи и расход мощности на прокачку теплоносителя зависят в основном от одних и тех же факторов скорости потока, физических параметров теплоносителя, характера потока, формы и размеров обтекаемых тел. При прочих равных условиях коэффициент теплоотдачи при турбулентном движении в трубах пропорционален а при поперечном омывании наиболее распространенных шахматных пучков пропорционален Гидродинамическое же сопротивление в обоих случаях пропорционально Следовательно, с увеличением скорости сопротивление в обоих случаях возрастет одинаково, а теплообмен возрастет быстрее при продольном обтекании поверхности теплообмена. [c.91]

Кипение при вынужденной конвекции. При вынужденном течении кипящей жидкости в трубах интенсивность теплоотдачи зависит от соотношения коэффициентов турбулентного переноса, вызываемых процессом кипения и движением жидкости. При небольших скоростях потока теплоотдача определяется процессом парообразования. При больших скоростях движения жидкости теплообмен определяется законами турбулентного движения а В зависимости от соотношения коэффициента теплоотдачи [c.523]

В вертикальных трубах движение двухфазного потока, усредненное за достаточно большой промежуток времени, всегда обладает осевой симметрией. В наклонных и горизонтальных трубах такая симметрия выдерживается только при достаточно больших скоростях течения. При малых скоростях течения поток расслаивается в нижней части трубы течет жидкость, а в верхней—пар (газ). Такое явление опасно тем, что при теплообмене верхняя часть трубы, обтекаемая преимущественно паром, охлаждается хуже, чем нижняя. Это явление наблюдается как при смачиваемой, так и при несмачиваемой поверхностях. [c.48]

Действительно, при развитой форме кипения в трубах интенсивность теплообмена при прочих равных условиях определяется соотношением между скоростью парообразования д/г- " и скоростью принудительного движения жидкости w. Критерий Kai—q/i l"w характеризует влияние мас-сообмена, обусловленного парообразованием, на теплообмен при кипении, которое проявляется тем сильнее, чем выше удельный тепловой поток при данной скорости жидкости, т. е. чем больше значение критерия Кга Последнее объясняется тем, что с увеличением теплового потока не только растет число действующих на поверхности нагрева центров парообразования, но и интенсифицируется процесс парообразования около центров, ставших активными при меньшем тепловом потоке. Это легко показать, представив состояние пара и кипящей жидкости в р — Т координатах (рис. 3). [c.116]

Как следует из изложенного, между процессом движения жидкости и процессом конвективного теплообмена существует тесная физическая связь — поле температуры в жидкости связано с полем скорости с одной стороны, а с другой определяет интенсивность теплоотдачи, отражаемую коэффициентом теплоотдачи а и являющуюся основным фактором, от которого зависит поверхность теплообмена и, следовательно, размеры тепло-об менных устройств. Из расчетных формул для теплоотдачи при течении жидкости вдоль плоской поверхности и при течении в трубе видно, что чем больше скорость потока, тем теплоотдача выше. Однако здесь есть и отрицательный эффект с увеличением скорости растет градиент скорости в поперечном направлении и связанная с этим сила вязкости трения. Возрастает, следовательно, и сила давления, которая должна преодолеть силу трения. Поэтому параллельно с расчетом теплоотдачи всегда ведут расчет падения давления в трубе — это необходимо для правильного проектирования теплообменных устройств. [c.278]

Сравнивая правые части уравнения (12-16) и (13-18), видим, что конвективный теплообмен и потеря давления в трубах при вынужденном движении зависят от критерия Яе и от безразмерной длины трубы. Чем больше скорость движения теплоносителя, тем выше коэффициент конвективной теплоотдачи, но одновременно увеличивается и потеря давления. [c.207]

Выравнивание потока ускоряется при наличии сопротивления, рассредоточенного по сечению. При этом, как будет показано ниже, чем больше коэффициент сопротивления распределительного устройства тем значительнее степень выравнивания скоростей, и чем короче устройство, тем меньше протяженность пути, на котором происходит растекание потока по сечению. Постепенное выравнивание поля скоростей по сечению имеет место, например, в пластинчатых электрофильтрах (если вход потока в межэлектродные пространства этих аппаратов осуществляется с одинаковыми средними скоростями, хотя и с неравномерным для каждого пространства профилем скорости), в полых скрубберах и в других аналогичных аппаратах. Более быстрое, но также постепенное выравнивание поля скоростей происходит, например, при внешнем обтекании нескольких пучков труб в теплообменных аппаратах, при обтекании изделий в сушилах, в промышленных печах и др. [c.73]

Турбулентное движение - это сложное движение материи - сплошной среды - жидкости, газа и плазмы. Турбулентное движение возникает или при движении потока вязкой феды возле твердой поверхности, или при относительном движении двух потоков вязкой среды. В зависимости от конкретного движения внешние признаки, характерные только для турбулентного движения, могут быть различными. В сравнении с ламинарным турбулентное движение в трубах и каналах характеризуется резким увеличением сопротивления. При струйном течении ст]эуя, вытекающая из отверстия, имеет меньшую скорость, чем ламинарная нормальное сечение струи больше и струя быстрее размывается. При внешнем турбулентном движении толщина пограничного слоя и сопротивление движению больше. Теплообмен между турбулентным потоком и твердой поверхностью происходит более интенсивно, чем при ламинарном движении. [c.11]

Изучение процессов движения жидкости и теплоотдачи в трубах представляет большой практический интерес, так как трубы являются элементами различных теплообменных аппаратов. Наибольшие трудности возникают при исследовании движения и теплоотдачи на начальном участке трубы. Участок в трубе, на протяжении которого поле основной переменной величины (скорости или температуры) зависит от условий на входе и на котором происходит нарастание пограничного слоя до заполнения поперечного сечения трубы, называют начальным участком. В зависимости от природы процесса переноса различают гидродинамический начальный участок и тепловой начальный уча- [c.145]

Изучение процессов движения жидкости и теплоотдачи в трубах представляет собой большой практический интерес, так как трубы являются элементами различных теплообменных аппаратов. Наибольшие трудности возникают при исследовании движения и теплоотдачи на начальном участке трубы. Участок в трубе, на протяжении которого поле основной переменной величины (скорости или температуры) зависит от условий на входе и на котором происходит нарастание пограничного слоя до заполнения поперечного сечения трубы, называют начальным участком. В зависимости от природы процесса переноса различают гидродинамический начальный участок и тепловой начальный участок. На начальном участке может быть ламинарное и турбулентное движение жидкости во входном сечении трубы (х = 0) профиль скорости плоский (имеет прямоугольную форму). [c.293]

Для охлаждения газа или воды в двухконтурных схемах используют теплообменные аппараты типа, ,труба в трубе" и кожухотрубчатые. Аппараты типа, ,труба в трубе" выпускают на рабочее давление 6,4 МПа и выше и температуру охлаждаемой среды до 473 К. Аппараты просты по конструкции. Их можно эксплуатировать с высокими скоростями движения теплоносителей, но они имеют большие затраты металла на единицу поверхности теплообмена, небольшие поверхности теплопередачи, занимают значительную площадь при установке на КС. Длина труб диаметрами 25—133 мм изменяется в пределах 3—12 м. Выпускают одно- и многопоточные теплообменники с гладкими или ребристыми поверхностями теплообмена. Кожухотрубчатые теплообменные аппараты для охлаждения воды или газа выпускают в основном двух типов без компенсаторов и с компенсаторами на плавающей головке. Диаметры кожухов от 385 до 1400 мм. Рабочее давление до 6,4 МПа. Единичные поверхности аппаратов от 221 до 1090 м . Аппараты с плавающей головкой применяют в том случае, когда имеются значительные температурные перепады между теплоносителями. В условиях КС температурные перепады между газом и водой относительно невелики, и можно использовать аппараты без компенсаторов, так как они значительно проще и дешевле. В охлаждении газа используют и оросительные аппараты. Вода, охлажденная в градирне, поступает на поверхность аппарата, выполненного в виде пучка труб, внутри которых движется газ. [c.131]

Для продольно обтекаемых теплообменных аппаратов с боковыми входом и выходом теплоносителя из межтрубного пространства определенный интерес может представлять закрутка витых труб относительно оси пучка (рис. 1.2). В этом случае обеспечивается выравнивание неравномерностей полей скорости и температуры теплоносителя, сформированных входными условиями, а также неравномерным тепло-подводом по радиусу и азимуту пучка, благодаря азимутальному переносу теплоносителя закрученными относительно оси пучка витыми трубами. При этом для лучшего выравнивания неравномерностей полей скорости и температуры на входе и выходе из теплообменника образуются коллекторы для среды межтрубного пространства, имеющие пористость большую пористости пучка благодаря использованию прямых концов труб с диаметром, равным меньшему размеру овала. Результаты исследования теплообмена и гидравлического сопротивления в пучках закрученных витых труб были рассмотрены в [39]. Обнаруженная интенсификация теплоотдачи в [c.10]

Присутствие в тепловой трубе неконденсирующегося газа играет роль, аналогичную увеличению термического сопротивления на границе зоны конденсации. На начальной стадии запуска давление пара в испарителе меньше, чем давление неконденсирующегося газа, и, таким образом, только испаритель прогревается равномерно. С увеличением тепловой нагрузки увеличивается температура и, конечно, давление пара, и неконденсирующийся газ уносится в конденсатор, где активизирует теплообмен на части его поверхности. Небольшая длина активированной поверхности конденсатора соответствует большому граничному сопротивлению в нем, что приводит к большим плотностям пара на выходе испарителя и снижению скорости парового потока ниже звуковой. При дальнейшем увеличении тепловой нагрузки, что, в свою очередь, ведет к увеличению температуры и давления пара, неконденсирующийся газ вытесняется в конец конденсатора тепловой трубы. Режим работы трубы остается практически изотермическим, за исключением участка, заполненного газом. В этом случае процесс запуска происходит в форме волны, фронт которой движется вдоль трубы по мере увеличения тепловой нагрузки (рис. 4.6). [c.105]

В работе Спэрроу и Зигеля [155] рассмотрен нестационарный турбулентный теплообмен в трубе при постоянном расходе и ступенчатом изменении температуры стенки во времени. В начальный момент времени температуры потока и стенкн равны и тепловой поток равен нулю. Уравнение энергии (4.1) решено интегральным методом. Расход жидкости и температура жидкости на входе приняты постоянными. Температура стенки изменялась во времени, но не менялась по длине канала. Безразмерный профиль скорости и коэффициент турбулентной температуропроводности приняты по известным данным для стационарного течения. Решение уравнения (4.1) должно удовлетворять уравнению чистой теплопроводности в начальный момент, так как в начале процесса теплообмен определяется чистой теплопроводностью, и для больших периодов времени должно удовлетворять стационарному решению. [c.86]

Рассмотрим вначале теплообмен в круглой трубе. На рис. 12-2 (кривая 2) приведены результаты расчета теплоотдачи при значении числа Рг=0,7 по данным [Л. 10 и 11]. Расчет выполнен численным методом, а изменение профиля скорости принято по уравнению (5-33) . Как и следовало ожидать, теплоотдача вблизи входа значительно выше, чем при стабилизированном течении (кривая 3). Это объясняется большей заполненностью профиля скорости в гидродинамическом начальном участке по сравнению с профилем скорости вдали от входа [c.224]

Массо- и теплоперенос при поперечном обтекании пакетов цилиндров. Рассмотрим массо- и теплообмен пакетов круговых цилиндров с коридорным и шахматным расположением. В первом ряду пакета трубы при достаточно больших числах Рейнольдса находятся в условиях, близких к условиям массообмена одиночного цилиндра (если межтрубный зазор порядка радиуса цилиндра), а в последующих рядах массоотдача возрастает. Указанное обстоятельство обусловлено тем, что первые ряды действуют, как турбулизаторы потока. Стабилизация массо- и теплообмена происходит в пределах 10% после 4-го ряда и практически полностью после 14-го ряда. Далее при расчетах за характерный масштаб длины принимается радиус труб а, а за характерную скорость течения II = где II — скорость течения [c.213]

При кипении в горизонтальной трубе (рис. 17.15,6) процессы в общем аналогичны. Особенности геометрического расположения приводят к некоторому измене1[ню условий теплообмена не только по направлению потока, но и по сечению, наблюдается большее разнообразие режимов течения. Пузырьковый П и снарядный С режимы аналогичны ранее рассмотренным, однако поток имеет большую неоднородность по сечению. При малых скоростях движения наблЕодается расслоенный режим Р, при котором жидкость течет в [1ижней части трубы, где и происходит ее кипение. Верхняя (несмоченная) поверхность трубы участвует в теплообмене как ребро. [c.204]

В настоящее время разработаны разнообразные конструкции теплообменных аппаратов с пучками витых труб овального профиля. В теплообменном аппарате с продольным обтеканием пучка витых труб (рис. 1.1) трубы установлены одна относительно другой с касанием по максимальному размеру овала и закреплены прямыми круглыми концами в трубных досках. При такой установке труб обеспечивается существенная интенсификация тепломассообменных процессов в межтрубном пространстве аппарата и решается другая важная задача — обеспечения его вибропрочности. Интенсификация теплообмена в межтрубном пространстве такого теплообменника и внутри витых труб [39] при оптимальных относительных шагах закрутки профиля труб 5/с = 6. .. 15 позволяет в 1,5. .. 2 раза уменьшить объем теплообменного аппарата по сравнению с гладкотрубным аппаратом при заданных тепловой мощности и мощности на прокачку теплоносителей. При этом уменьшается масса аппарата и его металлоемкость. В таком аппарате все витые трубы имеют одинаковое направление закрутки (либо правое, либо левое). На границе винтовых каналов таких труб возникает тангенциальный разрыв вращательной компоненты скорости, что приводит к турбули-зации потока. В пристенном слое труб поток закручен по закону твердого тела, а в ядре закрутка потока определяется взаимодействием винтовых течений, обтекающих соседние трубы. Поскольку поток в пристенном слое закручен в большей степени, чем ядро потока (максимум вращательной и радиальной составляющих скорости приходится на внешнюю границу пристенного слоя), то использование витых труб приводит к турбулизации потока прежде всего в пристенном слое[39]. [c.8]

Из рис. 4.3 видно, что режим развитого поверхностного кипения, характеризующийся а данном случае слабой зависимостью температуры стенки от величины подводимого теплового потока [621, у внутренней образующей трубы наступает при меньших значениях плотностей тепловых потоков, чем у наружной. Это объясняется более высокой интенсивностью конвективной теплоотдачи у наружной образующей змеевика под воздействием вторичных макровихревых течений Можно также предположить, что дополнительным фактором, способствующим интенсификации теплообмена у наружной образующей, служит возникающее при меньших значениях q пузырьковое поверхностное кипение у внутренней образующей трубки змеевика. Турбулентные возмущения потока, возникающие при кипении у внутренней образующей, распространяются по поперечному сечению потока и оказывают интенсифицирующее воздействие на конвективный теплообмен у наружной образующей. При дальнейшем увеличении подводимого теплового потока с развитием поверхностного кипения по всему периметру поперечного сечения трубки разверка температуры стенки уменьшается и может исчезнуть вообще. В качественном отношении влияние режимных параметров на начало поверхностного кипения в змеевике такое же, как и в прямых трубах. В частности, данные, полученные авторами, согласуются с результатами работы [101 и показывают, что с увеличением массовой скорости и степени недогрева развитое пузырьковое кипение начинается при больших значениях плотностей тепловых потоков. [c.55]

Во всех рассмотренных до сих пор задачах вынужденной конвекции предполагалось, что скорости и градиен ты скорости потока невелики и влиянием кинетической энергии и вязкой диссипации можно пренебречь. Теперь нам хотелось бы рассмотреть влияние высоких скоростей и диссипации энергии на теплообмен и сопротивление. Хотя эти эффекты могут быть весьма существенны при течении в трубах, мы рассмотрим их главным образом применительно к внешним пограничным слоям, поскольку этот случай имеет весьма большое значение в технике. [c.327]

Теплообмен при вынужденном движении ж и д к о м е т а л л и ч е с к и X теплоносителей в криволинейных каналах был экспериментально изучен В. И. Субботиным с сотрудниками [Л. 280]. Винтовое движение теплоносителя в опытной трубе создавалось винтовым турбулизатором. Было ус-1ано влено, что в диапазоне изменений скорости потока жидкометалл ического таплоносителя г = 0,2- 5,1 м[сек и при отношении й вн/ <0,25 (где s — шаг витка) влияние указанных турбулизаторов на интенсивность теплообмена не было обнаружено, в то время как в опытах с водою они интенсифицировали теплообмен. При винтовом движении жидкости происходит изменение толщины ламинарного подслоя. У воды как у жидкости с малой величиной % ламинарный подслой суш,ественно влияет на теплоотдачу и поэтому турбулизатор, уменьшая толщину ламинарного подслоя, интенсифицирует процесс теплообмена. У жидкометаллических теплоносителей роль ламинарного подслоя незначительна и поэтому влияние турбулизаторов на интенсивность теплообмена не было обнаружено. Это дает основание предположить, что при движении жидкометаллических теплоносителей в криволинейных каналах (спиральных и винтовых) интенсивность теплообмена не может быть существенно больше, чем при движении их в прямолинейных каналах. [c.230]

Уместно указать, что маслоохладители типа МП-37 (фиг. 43 и 44) рассчитаны на скорость воды 0,14 м/сек. При этом движение воды ламинарное, и из-за низкого коэффициента теплоотдачи со стороны воды коэффициент теплопередачи составляет всего 130— 160 ккал/м час °С. Из-за малой скорости воды, движущейся сверху вниз, растворенный в ней и выделяющийся при нагревании воздух образует на стенках труб воздушную пленку, ухудшающую теплообмен. Целесообразно изменить направление теплоносителей, что было подтверждено в эксплуатации. Сопротивление этих апппаратов по воде, по подсчетам автора, составляет около 0,1 м вод. ст., что не вызывается необходимостью. В маслоохладителях НЗЛ (фиг. 45) за счет большей скорости воды и масла коэффициент теплопередачи [c.118]

При Ре=2300 имеем /нл 150й . Для трубы с внутренним диаметром й=20 мм длина / = 3 м, а длина /ц,г при Рг = 7 (вода при 20 °С) равна /н,г = 17,7 м. Числу Ре=2300 для рассматриваемой трубы соответствует скорость а одаО,12 м/с. Расчет, следовательно, показывает, что длина начального участка может быть весьма значительной и охватывать большую часть теплообменной поверхности. [c.378]

Таким образом, иечи, в которых происходит направленный прямой теплообмен, являются типичными печами с факельным режимом организации горения, поскольку по самой природе своей создание горящего факела представляет собой процесс организации растянутого горения. Этим объясняется, что при таком сжигании топлива практическая температура горения весьма существенно отличается от теоретической. Это обстоятельство заставляет повышать требования к теплотворности топлива и прибегать к подогреву топлива и воздуха перед сжиганием. Для того чтобы факел сохранял свою индивидуальность на всем протяжении зоны, где создается направленный теплообмен, каждое горелочное устройство должно быть достаточно мощным, так как малые факелы очень быстро растворяются в окружающей атмосфере. Нужная мощность факела достигается соответствующим выбором диаметра горелки и скорости истечения сред. Смешивающая способность горелки должна соответствовать потребной длине факела. По этой причине горелки для печей с развитым рабочим пространством могут быть очень простой конструкции, например даже труба в трубе. Для жидкого топлива предпочтительны форсунки высокого давления, дающие длинное сосредоточенное пламя. Выбор типа форсунки высокого давления, а также параметров распылителя (пар, воздух, сжатый газ) определяется длиной рабочего пространства печи. Для больших печей более эффективны форсунки, в которых достигаются сверхзвуковые скорости распылителя (ДМИ, УПИ-К и др.) напротив, для коротких печей более целесообразны форсунки, из которых распылитель выходит с дозвуковыми скоростями, например форсунки Шухова. Из форсунок низкого давления для печей с относительно небольшой длиной рабочего пространства более прйспо 16 [c.243]

Учитывая, что все теплообменные элементы регенератора находятся в одинаковых условиях, поставленную задачу целесообразно было решать методом локального теплового моделирования, т. е. проводить исследование на единичной оребренной трубке. Приведенная на рис. 5-22 установка представляет собой разомкнутую аэродинамическую трубу, воздух в которую подавался вентилятором высокого давления, обеспечивавшим изменение скоростей в пределах 5—30 м1сек. Сребренная трубка являлась одновременно электрокалориметром. Длина оребренных трубок в опытах менялась от 250 до 1100 мм. Роль трубы большого диаметра, в которую в натурном регенераторе вставляется сребренная труба, в данном случае выполняли специальные вставки в аэродинамическую трубу. На входе и на выходе из элемента создавались равномерные температурные поля с помощью перемешивающей поток крыльчатки. Для определения средней температуры стенки экспериментальной оребренной трубки устанавливалось от 10 (трубка длиной 250 мм) до 20 (трубка длиной 1100 мм) термопар. При этом 40% горячих спаев термопар впаивались под ребра, а 60% — между ребрами. [c.194]

Требуется рассчитать температуру стенки трубы в окрестности передней критической точки при различных значениях массовой скорости вдува (массовый расход охлаждающего воздуха на единицу площади поверхности цилиндра). Сначала решите задачу, не учитывая теплообмен излучением. Затем решите ту же задачу, считая поверхность цилиндра абсолютно черной, а излучение — падающим от удаленных поверхностей, например от стенок канала больших размеров с температурой 540 °С. Тот же вторичный поток воздуха МОЖ1НО использовать и для охлаж(Двния стенки трубы изнутри при вынужденном движении без 1вдува в главный поток (в этом случае стенка трубы считается непроницаемой). (Вычислите зависимость температуры стенки от массового расхода воздуха через трубу, отнесенного к ее яару1Жяой поверхности. Температуру охлаждающего Воздуха на входе, так же как и в первой части задачи, принимайте равной 40 °С, а температуру воздуха на выходе — равной температуре стенки трубы. Сравните полученную зависимость с результатами расчета охлаждения стенки путем вдува. [c.277]

Представляет интерес рассмотреть задачу о теплообмене затопленной струи, распространяющейся в нагретой трубе большого диаметра D > d. Граничные условия имеют вид Vr = = Ve = v = О, T = Tq при 2Д sin 0 = где Tq — температура трубы. Для описания поля скоростей аналогично разд. 3.3 можно ограничиться решением Ландау (1.1), (1.2). Поле температуры следует искать в виде разложения по положительным степеням R (32). Как показывают зависимости Wj(Ke) при Рг = 0,5 (см. рис. 109), решение должно характеризоваться ипжекцией теплосодержания W — СрТ струи в область течения, причем существует число Рейнольдса Ке 10, при котором инжекция максимальна. Этот факт может быть использован для организации эффективного струйного охлаждения. [c.300]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...