Максимальное давление в радиальных

Максимальное давление в радиальных [c.454]

Гидросистемы с насосами переменной производительности применяют наряду с насосами постоянной производительности в системах гидропривода универсальных экскаваторов. Такие системы имеют, как правило, два аксиально- или радиально-плунжерных насоса, в зависимости от давления в системе. Применение насосов переменной производительности намного повышает технико-эко-номические показатели как привода, так и всего экскаватора. В системах с насосами постоянной производительности полную мощность привода используют только при работе с максимальными нагрузками, соответствующими максимальному давлению в гидросистеме. [c.116]

При расчете сил трения поршня необходимо учитывать неуравновешенное радиальное давление на поршне, приблизительно равное 10—15% максимального давления в рабочей полости демпфера, и трение, обусловленное загрязнением жидкости и облитерацией каналов. [c.467]

Обычно конструкция упорного подшипника выполняется таким образом, что спиральные канавки на упорной пластине начинаются не сразу от радиального подшипника, а отстоят от нее на некоторую величину, так что образуется площадка уплотнения в зоне перехода к радиальному подшипнику. Когда же упорный подшипник имеет канавки на всю длину опорной поверхности без какого-либо уплотнения, и радиальный подшипник в этом случае фактически является уплотнением для упорного, достигается максимальное повышение давления в радиальном подшипнике. Вибрационные испытания показывают, что объем газа в камере, образованной радиальным подшипником, резонирует на низкой частоте. Это явление может быть исключено введением уплотнения на диаметре, несколько превышающем диаметр радиального подшипника, прерывающего сообщения полости канавок радиального и упорного подшипников. [c.570]

Рассмотрим элемент с одинаковыми сливными камерами (рис. 93). Он имеет два соосных сопла 1 и 2 и две диафрагмы 3 и 4 с цилиндрическими отверстиями, оси которых совпадают с общей осью сопел. На рис. 93 показаны схемы течений для характерных положений радиального потока, когда выход элемента соединен с глухой камерой. Максимальное давление в приемной камере устанавливается, если давления перед соплами р [ и р2 равны (рис. 93, б). Радиальное течение при этом образуется на диафрагмах. Если давления р, и Рз отличаются, то радиальный поток смещается в одну из сливных камер в сторону того сопла, где давление стало меньше. При равноудаленном положении радиального потока в сливной камере давление в приемной камере минимально. Минимальное давление выхода будет равно давлению слива в камере, где радиальный поток отсутствует (рис. 93, б). При этом расстояния между соплами и диафрагмами, как указывалось выше, равны 2,4 с- [c.213]

Расчет прочности и деформаций деталей прессового соединения выполняют по формулам для толстостенных цилиндров. Эпюры напряжений в деталях / и 2 показаны на рис. 7.5, где (Гг — напряжения сжатия в радиальном направлении ац и at2 — напряжения сжатия и растяжения в тангенциальном направлении (осевые напряжения малы, их не учитывают). Давление р при расчете прочности деталей определяют [см. формулу (7.5)1 по максимальному натягу [c.88]

Выражения (2) можно рассматривать как приближенное решение задачи для пластины с отверстием, форма которого г = f (z) мало отличается от параболоида или гиперболоида (1). В этом случае указанную систему напряжений можно считать точным решением искомой задачи с приложенным на свободном от нагрузок контуре дополнительным радиальным давлением. Если образующая отверстия — г = f z) — гладкая, монотонная кривая, то величина дополнительных напряжений в зоне отверстия, вызываемых этим давлением, будет того же порядка, что и сама дополнительная нагрузка, поэтому, если наибольшее радиальное давление на образующей отверстия г — f z) достаточно мало по сравнению с напряжениями, возникающими от действия усилий, приложенных к пластине, то соответствующую систему (2) можно считать приближенным решением искомой задачи с погрешностью порядка максимальной величины дополнительного радиального давления. [c.112]

На основании этого можно было ожидать, что в указанных пределах изменения безразмерного параметра б приближенные решения позволяют получить данные о напряженном состоянии в зонах конических отверстий с достаточной для инженерных расчетов точностью. Однако, как было отмечено выше, максимальная величина дополнительного радиального давления на поверхности отверстия позволяет судить лишь о порядке погрешности приближенного решения. Для установления действительной величины погрешности решений было проведено экспериментальное исследование распределения напряжений в зоне конического отверстия в пластине, нагруженной равномерным всесторонним растяжением, методом фотоупругости с ирименением замораживания [6]. Модель была изготовлена из оптически чувствительного материала ЭД5-М и нагружалась путем размораживания приклеенного к ней кольца, вырезанного из диска из того же материала, предварительно замороженного при равномерном радиальном сжатии [10]. [c.113]

Из рис. 1 следует, что результаты приближенного расчета [9] хорошо согласуются с данными экспериментального исследования. Наибольшее расхождение результатов наблюдается в величинах кольцевых напряжений в крайних точках образующей отверстия и равно 7,5% от максимальных напряжений. С учетом того, что ожидаемая погрешность экспериментального исследования равна гг 2%, а величина максимального дополнительного радиального давления в рассматриваемом случае (б = 1,33) 6,5%, как это показано в [9], получаем, как и ожидалось, что погрешность приближенного решения мало отличается от вели--чины дополнительного радиального давления на поверхности отверстия. [c.114]

Как показали экспериментальные исследования, начиная с некоторого удаления от обрабатываемой поверхности, напряженно-деформированное состояние трубы, обрабатываемой дор-нованием при натяге 2А, практически совпадает с напряженно-.деформированным состоянием трубы, растягиваемой внутренним давлением в условиях плоской поверхности до той же окружной деформации на внутренней поверхности. Поскольку радиальные перемещения на внутренней поверхности являются интегральными величинами, зависящими от деформаций по всей толщине стенки, влияние деформированного состояния в сравнительно тонком приконтактном слое на эти перемещения незначительно. В связи с этим будем считать, что рассматриваемая деталь раздается на величину 2А в условиях плоской де-"формации. Величина натяга такова, что у внутренней поверхности радиусом а возникает пластическая зона. С тем чтобы в дальнейшем оперировать только безразмерными величинами, отнесём все напряжения к пределу текучести на сдвиг к, а все линейные размеры и перемещения — к радиусу г пластической зоны детали с постоянной толщиной стенки, равной максимальной толщине рассчитываемой детали. Ограничимся решением задачи в первом приближении. [c.162]

Это давление в 1,5 раза превышает среднее давление по всей площади контакта. Максимальное растягивающее напряжение в радиальном направлении для плоского образца на границе контактного круга равно [c.214]

На рис 28, а показано поведение во времени контактного давления в точке С (см. рис. 27). Остаточное его значение непрерывно растет, особенно интенсивно в первые часы. Для времени t = 6 тыс. ч распределение Рк вдоль линии контакта приведено на рис. 29. Максимальное отличие значений контактного давления, полученных по двум программам нагружения, к концу рассматриваемого времени наблюдается при г = О и достигает 6 %. Отличия в радиальных перемещениях (рис. 28, б) в точке А (кривая Т) достигают 54 %, в точке S — 16 % (кривая 2). По интенсивности напряжений эта разница равна соответственно 8,5 и 8 %. [c.133]

К нагрузочной способности валковых опор прокатных станов предъявляются достаточно высокие требования [20], [21]. Подшипники в этих опорах должны воспринимать большие радиальные нагрузки от давления металла на валки, достигающие на наиболее мощных современных листовых станах 120—160 МН при широкой амплитуде динамических колебаний. При этом необходимо учитывать, что в радиальном направлении габаритные размеры валковых опор (рис. 47), определяющие нагрузочную способность подшипника, крайне ограничены наружный диаметр подшипника О определяется по диаметру бочки валка с учетом ее максимальной перешлифовки в процессе эксплуатации (обычно принимают = >стт/1,1) а величина (где — [c.473]

Анализ влияния распределения давления на формирование геометрии анодной поверхности при электрохимической кольцевой вырезке [59] показывает (рис. 165), что место положения максимума погрешности обработки (точка А) перемещается в радиальном направлении при изменении противодавления на выходе электролита из зоны обработки. При этом изменяется И сама величина максимальной погрешности. Скорость обработки может быть увеличена вследствие создания противодавления в зоне наружной поверхности рабочего буртика при выступании диэлектрического покрытия на величину Ь (рис. 166). [c.268]

Расход через сопло 2 станет равным нулю, когда давление в приемной камере окажется равным давлению р . При этом от удара струи, вытекающей из сопла 1, о диафрагму как о плоскую стенку (рис. 84, б), образуется радиальный ноток, а давление выхода достигает максимальной величины. [c.204]

При уклоне с = 1,225 течение в цилиндре возникает под минимальным давлением р. Когда с < 1,225, при радиальном расширении цилиндра давление будет падать и равновесие цилиндра будет неустойчивым. Только при с > 1,225 может получиться увеличение давления р до некоторого максимального значения, и существует устойчивая область деформирования. При максимальном давлении из условия [c.515]

Определение распорного давления, действующего на реборды барабана, приведено в работе Кожина С. В. . В ней показано, что максимальное давление на реборду барабана возникает при заклинивании крайнего витка последующего слоя между ребордой и крайним витком предыдущего слоя. Пусть виток 2 (рис. 53, б) при навивке опирается на виток 1 и реборду 3. Обозначим Рг величину радиального давления последующего слоя на предыдущий на радиусе г. В момент навивки каната между витками 2 и 1 и между витком 2 и ребордой возникают силы трения, которые вызывают отклонение реакции реборды рз и реакции витка 1—р1 на углы трения, соответственно равные р1 я рг. Пусть т — угол, образуемый пересечением линий, соединяющих центры витков, и нормалью к реборде. Из условия равновесия витка 2 (рис. 53, в) [c.104]

Р асширение продуктов взрыва в воде приводит к образованию в среде газового пузыря, который совершает ряд колебаний относительно среднего диаметра. При взрыве на глубине пузырь из-за плавучести газообразных продуктов всплывает. Наибольшая скорость всплытия пузыря наблюдается при его минимальных размерах. Колебательные движения газового пузыря вршывают образование серии волн сжатия, распространяющихся в радиальных направлениях. Несмотря на то что максимальное давление в первой волне сжатия много меньше давления в основной ударной волне, их импульсы сравнимы, поэтому при рассмотрении взаимодействия поля течения с преградой влияние пульсации необходимо учитывать. [c.127]

Расплавленный металл в индукционной тигельной печи обжимается электромагнитным полем. В средней по высоте части цилиндрического тигля, где не сказывается краевой эффект, силы электродинамического взаимодействия индуктированного тока и магнитного поля пидуктора направлены радиально к оси цилиндра и убывают от максимального значения на поверхности до нуля на оси. Создаваемое этими силами давление сжатия возрастает от поверхности к оси максимальное давление (в паскалях) на оси цилиндра равно [31 [c.244]

Таким образом, качественная картина развития трещин в композитах может выглядеть следующим образом. В матрице, возмущенной присутствием стохастически распределенных неоднородностей, инициируется цилиндрическая ударная волна, которая по мере продвижения от канала разряда вырождается в волну сжатия, и волны, набегая на неоднородности, создают вокруг них локальные области повышенных напряжений, которые могут вызвать разупрочнение границы включение-матрица, вплоть до образования микротрещин. Рост трещин, которые в нашем случае начинаются от источника нагружения и развиваются радиально к периферии образца, происходит под действием упругой энергии, запасаемой в матрице. От канала разряда отходит определенное количество трещин, зависящее от параметров нагружения (максимального давления в канале разряда), а магистральными, т.е. прорастающими до конца образца, становятся те, которые направлены в сторону наиболее опасного сечения. Роль источника информации для определения предпочтительного направления развития трещин могут играть волны релаксации напряжений, интенсивность излучения которых наибольшая из областей расположения включений. Волны напряжений, генерируемые развивающейся магистральной трещиной, взаимодействуют с дефектными структурами в областях неоднородностей, также ориентируя движение трещин на включения. Таким образом, следует [c.140]

Определение основных размеров радиально-поршеньковых машин. Исходными данными для расчета радиально-поршеньковых машин являются геометрическая постоянная машины А и максимальное давление в гидростатической передаче. По заданной величине геометрической постоянной определяются основные размеры машины, а по заданному производится прочностной расчет ее деталей. [c.92]

Дальнейшее увеличение количества частиц в газовом потоке повышает вероятность их стыкования в радиальном направлении и приводит к наращиванию плотности объемной решетки , доводя ее при максимальной концентрации до состояния фильтрующегося движущегося плотного слоя (рис. 8-1,d). Такой аэротранспорт имеет максимальную производительность (гиперфлоу). Перепад давления в подобных плотных дисперсных потоках расходуется лишь на трение частиц о стенки канала и на преодоление веса столба транспортируемого материала (восходящий слой). Следует указать и на промежуточную неустойчивую зону, в которой проскоки газа заполняют все поперечное сечение канала и разделяют компактные массы частиц на отдельные пробки материала (рис. 8-1,г). Эта схема аналогична поршневому режиму псевдоожижения. В наших опытах подобный режим возникал при неотрегулированной работе питающего устройства. По данным (Л. 188] частицы песка и алюминия транспортировались в вертикальном канале воздухом, СОг и гелием при j, = 254-f-2200 кг кг (р = — 0,13 м 1м ) лишь в пробковом режиме. [c.249]

Простейший способ образования одноклиновых опор состоит в придании поверхности диска 1 (рис. 416, а) или опорной шайбы 2 (вид б) регламентированного перекоса относительно плоскости вращения. Между поверхностями образуется клиновидный зазор, расширяющийся в окружном направлении по обе стороны от точки А наибольшего сближения поверхностей и в радиальном направлении по мере приближения к центру. Если угол клина по окружности достаточно мал, то в суживающейся по направлению вращения части зазора возникает гидродинамическое давление, распространяющееся на угол 60° от точки А в сторону, противоположную вращению (заштрихованные площадки). Давление максимально в точке А и падает в окружном и радиальном направлениях по мере увеличения зазора. [c.431]

Для испытания подшипников скольжения из новых материалов во Всесоюзном научно-исследовательском институте электротермического оборудования была разработана установка со следующими техническими данными температура в зоне трения от 20 до 500° С рабочее давление в камере от 760 до 1 -Ю- мм рт. ст. диаметр вала от 20 до 40 мм числа оборотов вала 12, 36, 48, 108, 145, 435 об1мин окружная скорость от 0,012 до 0,91 м сек радиальная нагрузка на подшипник от 3 до 200 kF] максимальная удельная нагрузка 33 kFI m . [c.9]

В Англии изготовлены также экспериментальные образцы гусеничного трактора ВВ-90 (мощность двигателя 90 л. с.) с гидростатической передачей, состоящей из двух аксиально-поршенько-вых регулируемых насосов и двух радиально-поршеньковых двигателей, валы которых соединены непосредственно с ведущими колесами гусеничного движителя. При максимальном рабочем давлении в 210 кПсм крутящий момент на валу мотора равен 1450 кГ-м. [c.138]

На рис. 1.18 представлены коэффициенты пространственной корреляции Rup, Rvp и Rpp, измеренные в третьоктавных полосах частот при x/d = = 2 - 5, в двух точках внутри струи и в ее ближнем поле [1.49]. При этом внутри струи измерялись пульсации продольной скорости и, пульсации радиальной скорости v или пульсации давления р на оси (у — 0) в ближнем поле струи измерялись пульсации давления р . Во всех этих случаях указанные корреляции принимают максимальные значения при St = 0,4 - 0,5. Установлено также [1.44] наличие значительной корреляции между пульсациями давления в ближнем и дальнем акустаческих полях струи именно при St = 0,25 - 0,55. Показано также, что азимутальная корреляция пульса- [c.32]

Ясно, что контактное давление зависит от частоты вращения. При невращающемся роторе оно максимально. При увеличении частоты вращения диск расширяется в радиальном направлении сильнее, чем вал, и в результате при некоторой частоте вращения, называемой освобождающей, контактное давление исчезает и крутящий момент не может передаться на вал через посадку. Поэтому освобождающая частота вращения должна быть больше, чем любая возможная частота вращения. [c.72]

При холодной объемной штамповке на матрицы действует внутреннее давление со стороны штампуемого металла. В матрице возникают тангенциальные, радиальные и осевые напряжения, которые можно рассчитать по формулам Ляме как для толстостенных цилиндрических оболочек. При максимальном эффективном отношении наружного диаметра к диаметру полости равном четырем цельная матрица может выдержать давление в 2 раза меньше, чем предел текучести ее материала (при = 2000 МПа, р = 100 МПа). Напряжения, возникающие в матрице при выдавливании, можно значительно уменьшить. Прочность матриц увеличивают напрессовкой на них бандажей с определенным натягом. В результате матрице сообщаются предварительные напряжения, по знаку противоположные напряжениям, возникающим при штамповке. По числу бандажей матрицы делят на одно- и многобандажные. Допустимые давления в случае однобяндажной матрицы определяются механическими свойствами материала бандажа и превышают предельно допустимое напряжение для этого материала приблизительно в 1,1 раза. Таким образом, например, при материала бандажа, равном 1350 МПа, и р = 1500 МПа применение двойного бандажирова-ния позволяет повысить допустимые давления до 2200 МПа. [c.171]

Все рассмотренные характеристики относятся к случаю, когда выход элемента соединяется с глухой камерой. Если выход соединен через дроссель с атмосферой, то статическая характеристика имеет максимум (кривая I на рис. 87). Это связано с тем, что при наличии расхода через приемную камеру в результате взаимодействия двух струй, вытекающих из сопел, возникают два радиальных потока одии в сливной камере, другой — в приемной. На рис. 88 схематически показаны картины течения в струйном элементе для четырех характерных положений радиальных потоков. Если радиальный поток расположен в сливной камере и равноудален от сопла 1 и диафрагмы 3 при расстоянии между ними 2,Ыс, то давление выхода минимальное Рвшт = Рсл (рис. 88, а), с увеличением давления радиальный поток в сливной камере перемещается в сторону диафрагмы, в результате чего увеличивается давление выхода, а в приемной камере вдоль диафрагмы образуется второй радиальный поток (рис. 88, б). Когда радиальный поток в приемной камере равноудален от диафрагмы 5 и от сопла 2 (рис. 88, е), в приемной камере давление увеличивается до максимума, что соответствует максимальному расходу на нагрузку. При дальнейшем увеличении давления р давление в приемной камере будет уменьшаться, так как расход через соило 2 уменьщается, и достигнет второго минимума рв тш 2, когда расход через сопло 2 будет равен нулю (рис. 88, г). То, что образование второго ми-208 [c.208]

Элемент можно выполнить и с соосными соплами. Однако для этого необходим источник давления, значительно превыща-ющий максимальное давление выхода, который можно соединить с выходом элемента через дроссель как показано на рис. 95, а. Чувствительность элемента при этом уменьщается незначительно, если расход жидкости через дроссель будет мало меняться при изменении выходного давления. Это можно получить при высоком давлении и соответственно большом сопротивлении дросселя / . Благодаря тому, что отверстия в диафрагмах конусные и диаметр отверстия в диафрагме 3 больше, чем диаметр отверстия в диафрагме 4, истечение жидкости из приемной камеры направлено от сопла 2 в сторону сопла 1. Это препятствует переходу радиального потока из одной сливной камеры в другую. [c.216]

В поковках шестерен (рис. IV.2, а) волокна должны располагаться в радиальных направлениях, что обеспечивает максимальное сопротивлсипо внешней изгибающей нагрузке от давления на зуб. Поэтому следует ковать или штамповать поковку для шестерни путем осадки в торец исходной прокатанной заготовки, имеющей долевое расположение волокон (при этом ликвационная зона, удаляется при обработке отверстия), а не посредством осадки заготовки плашмя (рис. IV.2, б) с последующим округлением ее подкаткой по диаметру в вертикальном положении. [c.153]

Расчет поршневой головки шатуна дизеля. Из теплового и динамического расчетов имеем максимальное давление сгорания р гл — = 11,307 МПа на режимепл/=2600об/мин при ф = 370° массу поршневой группы/ = 2,94 кг массу шатунной группы /72 = 3,39 кг максимальную частоту вращения при холостом ходе Пх.хшах= 2700 об/мин ход поршня 5= 120 мм площадь поршня = 113 см Х = = 0,270. Из расчета поршневой группы имеем диаметр поршневого пальца — 45 мм длину поршневой головки шатуна = 46 мм. По табл. 51 принимаем наружный диаметр головки = 64 мм внутренний диаметр головки d = 50 мм радиальную толщину стенки головки Aj, = (d[, —d)/2 = (64—50)/2 = 7 мм радиальную толщину стенки втулки = (d —d 2 = (50—45)/2 = 2,5 мм. Материал шатуна—сталь 40Х ш = 2,2- 10 МПа 0 =1. 10" 1/К. Материал втулки — бронза в = 1,15 10 МПа = 1,8 10" 1/К. [c.232]

Измерение напряжений от сил давления газов. Для этих измерений широко используют гидравлические стенды, на которых имитируют воздействие на поршень сил давления газов. Гидравлический стенд (рис. 74) был применен Харьковским заводом [6] для измерения напряжений в поршнях вариантов 14А, 14Б, 14В, 27 и др. На стенде производили измерения только в самом поршне с опорой его на специальную подставку. Нагрузку осуществляли только на наружную поверхность днища нагнетанием дизельного топлива в полость над резиновой диафрагмой, под которую насыпали мелкую стальную дробь диаметром 1 мм. Фланец цилиндра соединяли с плитой основания при помощи шести шпилек. Датчики базой 10 мм наклеивали на наружную и внутреннюю поверхности днища в плоскости оси пальца в радиальном направлении, а на боковые поверхности головки — только в осевом. При измерениях напряжений над диафрагмой поддерживалось давление, равное максимальному давлению сгорания для поршней дизелей 2Д100 — 90 и ЮДЮО—100 кгс/см . [c.143]

Причем в начале работы маховичок устанавливается на максимальное давление подпора, которое обеспечивает максимальную догрузку ведущих колес. Если это давление не позволяет регулирующим колесам машины удовл етвори-рительно копировать рельеф поля, то его с помощью маховичка 3 соответственно снижают. Масло от распределителя поступает в полость А догружателя и через сверление В — в полость Г и далее на слив в бак гидросистемы. Золот-, ник 9 автоматической подзарядки гидроаккумулятора удерживается в определенном положении (рис. 20. 12,а) под действием силы пружины 13 и давления масла, действующего на торец золотнику со стороны большого плунжера 8. Гидроаккумулятор при этом через радиальные отверстия в золотнике и соответствующие полости и маслопроводы сообщается с основным цилиндром. [c.250]

ГПа, = От = == 0. На границе контакта задавалось условие равенства перемещений точек ударника и преграды, прилегающих к границе (условие примораживания ). В качестве краевых условий использовались предположение о неподвижности боковой поверхности преграды и условие свободной поверхности на всех остальных границах. Начальная скорость ударника задана выше, остальные параметры задачи при / = О считались невозмущенными. На рисунках 62—65 приведены результаты расчетов изолиний напряжений, зон разрушения, свободной поверхности жидкости в радиальном сечении ударника и преграды. На рис. 62 дана половина сечения, на остальных рисунках показаны только те части сечения, на которых представлены результаты расчетов. Характерное время расчета со-ставлялодля всех вариантов около 120 мкс. При используемых геометрических размерах влияние краевых условий на тыльной и боковой поверхностях мишени за это время не успевает сказаться на характере процессов, происходящих вблизи контактной границы и представляющих главный интерес. Результаты расчета для преграды, состоящей только из жидкости, приведены как иллюстрации к частному случаю, следующему из сформулированной в параграфе задачи гидроупруго-пластичности. На рис. 62 для двух моментов времени / = 57 10 с (а) и t = 83 10- с (б) построены изолинии гидродинамического давления, отнесенные к первоначальной конфигурации соударяющихся тел. Максимальное давление составляло 1,7 ГПа. Цифрами обозначены изолинии 1 — 0,9Р , 2 — 0,8Р , 3 — 0,5Я , 4 — [c.212]

Систематизированное описание свойств торнадо различного масштаба г иведено в работе Д. В. Наливкина, где описано также подошвенное течение на поверхности земли [24]. В результате анализа последствий разрушений, а также других эффектов можно г иближенно оценить некоторые термодинамические параметры. Наг имер, падение давления сравнительно мало и обычно меньше десяти миллиметров ртутного столба, максимальная скорость подошвенного (радиально-сходяшегося) потока воздуха, найденного по результатам разрушений, колеблется от 50 м/с до 250 м/с, скорость врашения воронки может достигать скорости звука. [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...