Поток радиальный

Толщина покрытия на внешней поверхности трубки составляла приблизительно такую же величину. Заметного влияния на показания термопар этот слой оказать не должен, так как при обогреве трубки проходящим по ней электрическим током слой располагается в зоне малых градиентов температур и перепад в нем возможен лишь от теплового потока радиальных утечек. [c.10]

Если учесть, что вследствие неразрывности потока радиальная составляющая скорости в циклонной камере с пережатым сечением выходного торца также должна быть обратно пропорциональна радиусу, то окажется, что угол, образуемый линиями тока с радиусами, везде одинаков и линии тока являются логарифмическими спиралями. [c.119]

Двухпоточная турбина состоит из расположенной в центре активной радиальной ступени и по 15 реактивных ступеней в каждом потоке. Радиальная ступень, общая на два потока, не только сократила длину ротора, но также существенно повысила к. п. д. турбины, так как она заменила наименее экономичные ступени в ЧВД. Благодаря этому в течение двухлетней эксплуатации была достигнута наиболее высокая экономичность одноцилиндровой судовой турбины, работающей при повышенной влажности. [c.124]

Будем предполагать, что в потенциальной части потока радиальные составляющие скорости малы. Вначале рассмотрим течение в венце рабочих лопаток, как более общий случай. Течение в венце направляющих лопаток рассмотрим в дальнейшем как частный случай. [c.219]

На этом основании можно говорить, что решение (12.13) представляет собой случай импульсного источника, т. е. такого течения, при котором поток радиальной компоненты вектора импульса через все сечения элементарного конуса с вершиной в начале координат остаётся постоянным. [c.154]

Следовательно, в потоке радиальная компонента скорости и . Ф 0. По- [c.107]

Из соотношения (4.34) видно, что радиальный перегрев уменьшается с уменьшением давления пара. Вследствие малой теплопроводности теплоносителей в низкотемпературных тепловых трубах даже при небольших плотностях тепловых потоков радиальные перегревы при давлениях пара порядка 1 бар и выше могут существенно превышать критические перегревы в зоне нагрева. Качественно картина изменения результирующего перегрева по длине тепловой трубы представлена на рис. 4.11. Для горизонтально расположенных или слабо наклоненных тепловых труб наибольшие перегревы характерны для испарительной зоны. В зоне конденсации радиальный недогрев способствует ликвидации находящихся там пузырей. [c.181]

В проекте реактора ВГР по принципу одноразового прохождения активной зоны шаровыми твэлами мощностью 500 МВт с уран-плутониевым топливным циклом приведены данные по температуре газа и топлива активной зоны с профилированием тепловыделения и без профилирования. Оптимальная концентрация— рс/рм=350, средняя объемная плотность теплового потока в зоне — 5 кВт/л. Активная зона высотой 568 см и диаметром 473 см окружена графитовым отражателем толщиной 40 см сверху, 150 см снизу и 100 см сбоку и заполнена шаровыми твэлами диаметром 60 мм. Применение двух зон с разным обогащением снижает радиальную неравномерность и повышает температуру гелия на выходе из реактора от 810 до 950° С. [c.21]

В реакторе ВГР с шаровыми твэлами можно использовать и другой способ уменьшения радиальной неравномерности. Если организовать в активной зоне два потока твэлов с одинаковым [c.22]

При сравнительно невысокой объемной концентрации потока, т. е. в газовзвеси (рис. 8-1,а), частицы движутся, как правило, разобщенно. В начале образования флюидной взвеси (рис. 8-1,6) также почти не наблюдается стыкование частиц, тем более, что радиальные пульсации, сохраняющиеся в определенной степени в потоке, содействуют разбросу и перемешиванию частиц. Однако при дальнейшем повышении количества частиц разрушающие радиальные перемещения все более подавляются возросшей массой твердой фазы, а расход газовой фазы заметно снижается. Наряду с этим вертикальный шаг между частицами уменьшается, а взаимовлияние следов частиц растет (рис. 8-1,в). Действительно, так как давление в кормовой зоне каждой частицы падает, то следующие по направлению потока [c.248]

В первой области существования дисперсных потоков — области потоков газовзвеси — согласно теоретическим и опытным данным (гл. 6) увеличение концентрации при прочих равных условиях может вызвать значительное увеличение интенсивности теплообмена. Такой результат был объяснен улучшением теплофизических характеристик, радиальным теплопереносом и положительным влиянием твердых частиц на теплообмен в пограничном слое. Этот эффект до определенного предела перекрывает отрицательное влияние роста концентрации на пульсации газа (гл. 3) и на скорость межкомпонентного теплообмена в газовзвеси (гл. 5). Однако во в т о-рой области дисперсных потоков — области потоков флюидной взвеси— увеличение насыщенности газового потока твердыми частицами сверх Ркр не только меняет структуру потока, но и содействует постепенному сближению растущего термического сопротивления ядра потока и понижающегося термического сопротивления пристенной зоны. Наконец, при определенных значениях растущей концентрации и определенных условиях движения потока могут сформироваться условия, при которых в решающей степени скажется отрицательное влияние стесненности движения частиц на теплообмен. В этом случае рост концентрации приведет не к повышению относительной интенсивности теплоотдачи, а к ее падению— процесс уже прошел через максимум. [c.255]

Подходы же к решению задач о распределении потока соответственно поперек сечения (в полочных аппаратах) и вдоль канала (в радиальных или боковых аппаратах и коллекторных системах) получаются принципиально различными, эти вопросы для обоих классов аппаратов могут рассматриваться совершенно раздельно. Настоящая монография посвящена главным образом изложению основных законов движения, результа- [c.8]

Если рабочая среда входит в аппарат через сравнительно небольшое отверстие, а специальные устройства для раздачи потока по всему сечению аппарата отсутствуют, то образуется свободная струя. При больших отношениях площадей сечения аппарата и входного отверстия Рк/Рц входящий поток даже в условиях ограниченного пространства практически близок к свободной затопленной струе (рис. 1.47, а), которая характеризуется приблизительно теми же соотнощениями, что и соотношения для струи, вытекающей в неограниченное пространство. Когда соотношение площадей такое, что стенки аппарата расположены к оси ближе, чем границы свободной струи, на определенном расстоянии от ее начала, струя деформируется, при этом значительно изменяется характер распределения скоростей. Форма струи в условиях ограниченного пространства аппарата еще больше усложняется в тех случаях, когда вход в аппарат осуществляется сбоку (изгиб струи, рис. 1.47, б) или в сторону, противоположную основному направлению потока внутри аппарата (радиальное растекание, рис, 1.47, в). Особенностью распространения струи в ограниченном пространстве является также неизменность общего расхода количество жидкости, входящей в аппарат, равно количеству жидкости, выходящей из него. Перед выходом жидкости из аппарата вся присоединенная масса отсекается от струи и возвращается обратно. Таким образом, вне струи во всем объеме аппарата осуществляется циркуляционное движение [c.53]

При растекании потока перед решеткой линии тока искривляются. Если в качестве распределительного устройства взята плоская (тонкостенная) решетка, у которой в отличие, например, от трубчатой решетки проходные отверстия не имеют направляюш,их стенок (поверхностей), то возникающее поперечное (радиальное) направление линий тока, т. е. скос потока, неизбежно сохранится и после протекания жидкости через отверстия. Это вызовет дальнейшее растекание, т. е. расширение струйки 1 и падение ее скорости за счет сужения струйки 2 и повышения ее скорости. Чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем резче искривление линий тока при растекании жидкости по ее фронту, а следовательно, за решеткой значительнее расширение сечения и соответственно уменьшение скорости струйки 1 за счет струйки 2. Вследствие этого после определенного (критического или оптимального) значения коэффициента сопротивления опт плоской решетки, при котором поток за ней полностью-выравнивается, т. е. скорости в обеих струйках становятся одинаковыми, дальнейшее увеличение приводит к тому, что за решеткой скорость струйки 2 возрастает даже по сравнению со скоростью струйки /, возникает новая деформация поля скоростей в виде обращенной или перевернутой неравномерности (рис. 3.3). [c.80]

Допустим, что скорость одной из двух струек перед решеткой равна нулю — случай полной неравномерности, имеющей место при набегании на решетку узкой струи (рис. 3.4). Все описанное справедливо и для этого случая вследствие торможения при набегании на решетку узкая струя будет растекаться по ней в поперечном направлении растекание будет продолжаться и после протекания жидкости через отверстия плоской решетки в виде отдельных струек. Однако по мере увеличения коэффициента сопротивления решетки поперечное (радиальное) растекание струек будет непрерывно расти, а следовательно, будет возрастать до бесконечности и степень растекания жидкости (расширения потока) за решеткой, так что скорость потока будет стремиться к нулю. При этом степень растекания [c.80]

Растекание струи до бесконечности возможно только при установке решетки в неограниченном пространстве (рис. 3.4, а). Если решетка находится в трубе (канале) конечных размеров (рис. 3.4, б), структура потока за ней будет иная. Так, например, в случае центрального (фронтального) набегания жидкости на решетку в виде узкой струи, последняя, растекаясь радиально и достигая за решеткой стенок трубы (канала), неизбежно изменит свое направление на 90° и дальше будет перемещаться вдоль стенок в виде кольцевой струи. При этом в центральной части сечения за решеткой поступательная скорость будет равна нулю. В условиях реальной (вязкой) среды, вследствие турбулентного перемешивания, жидкость, подходя к стенкам трубы (канала), будет увлекать за собой неподвижную часть жидкости из центральной части сечения (рис. 3.4, б). На освободившееся место из более удаленных от решетки сечений будут поступать другие массы жидкости, и, таким образом, в центральной части сечений за решеткой возникнут обратные токи, а профиль скорости за решеткой по сравнению с начальным профилем струи (до решетки, рис. 3.5, а) будет иметь перевернутую форму (см. рис. 3.4, б, а также 3.5, б). [c.81]

Поток в аппарат может быть введен противоположно направлению потока в рабочей камере, например через подводящий участок в виде отвода или колена с выходным отверстием, повернутым вниз (рис. 3.7). В этом случае струя на входе в аппарат направлена к днищу (или на специальный экран), по которому растекается радиально. Поток, поворачиваясь вдоль стенок аппарата на 180°, пойдет вверх в виде Кольцовой струи. При радиальном растекании струи площадь ее сечений быстро возрастает, и соответственно скорость падает. Поэтому в случае центрального подвода жидкости, направленного к низу аппарата, когда образуется кольцевая струя, будет обеспечено значительное растекание ее по сечению уже на подходе(к(рабочей камере даже без каких-либо распределительных устройств (см. рис. 3.5, а, 3.6, а и 3.7, а). Оставшаяся неравномерность профиля скорости будет иметь при этом характер, противоположный тому, который устанавливается при центральном подводе струи вверх аппарата, а именно максимальные скорости будут вблизи стенок, а минимальные (или отрицательные ) — в центральной части камеры. [c.85]

Замечания. Выравнивание потока по фронту решетки связано, как уже отмечалось, с радиальным (боковым) его растеканием, так что решетка испытывает воздействие как нормальных составляющих скоростей, так и поперечных, параллельных ее поверхности. [c.107]

Подтекание жидкости к отверстию из ограниченною иространства (рис. 6.1, б), например при выходе из рабочей камеры аппарата, в основном подобно только что описанному. В этом случае поток в выходном отверстии также оказывает подсасывающее действие на поток в камере, ускоряя его движение. Подсасывающий эффект вблизи выхода также распространяется по сферическим или овальным поверхностям и быстро ослабевает с удалением от выходного отверстия вверх по потоку. Только вдали от выходного отверстия линии тока внутри камеры изменяют радиальное направление и становятся параллельными стенкам камеры (рис. 6.1,6). [c.137]

Коэффициент расхода через отверстия решетки уменьшается от центра к периферии. Частично это поясняет, почему в выражении (4.71) и других при величине p множитель kiрастекание струи по фронту решетки, что равносильно уменьшению коэффициента сопротивления решетки. Кроме того, радиальное растекание потока за тонкостенной решеткой при р< цр, т. е. до образования перевернутого профиля скорости должно в реальных условиях при Вязкой жидкости происходить медленнее, чем в случае идеальной жидкости. Действительно, пока значения Ср не очень велики, основная масса струи проходит через центральную часть решетки, мало отклоняясь от оси, со скоростью, значительно превышающей скорость отклонившейся [c.168]

Экспериментальные исследования показали, что относительное расстояние от днища до края бокового входного отверстия практически не оказывает влияния на коэффициент сопротивления входного участка аппарата. При центральном входе потока вниз аппарата сопротивление входного участка с решеткой получается на 10—15 % меньше, чем при центральном входе вверх. Объясняется это, по-видимому, тем, что при выходе струи из подводящего участка вниз создается некоторый диффу-зорный эффект, обусловленный радиальным растеканием, а следовательно, более плавным расширением потока, при котором происходит частичный [c.190]

Ввод потока в аппарат через наклоненный патрубок. Растекание струи но сечению рабочей камеры аппарата при вводе потока вниз через патрубок под углом 45° (рис. 8.7) практически мало отличается от рассмотренного ранее при входе потока вниз через плавный отвод под углом 90°. Если поток вводится вниз под углом 45° к горизонту, то, как и при угле-90°, струя направляется к днищу аппарата, по которому растекается радиально, но несимметрично. Достигая стенок корпуса аппарата, жидкость поднимается вдоль этих стенок в виде кольцевой струи. До начала [c.208]

Спрямляющее устройство в этом случае может быть только периферийным, т. е. оно должно быть удалено от электродов. Для этого автором предложено за щелями внутренней стенки 3 (кольцевой решетки) кольцевого канала установить односторонние козырьки-отражатели 4 (рис. 8.9). Такая решетка с козырьками может быть создана или штамповкой металлического листа с установкой образуемых при этом односторонних козырьков под определенными углами (вариант I), или путем приварки (другим способом крепления) радиально к соответствующим краям отверстий (щели) кольцевой решетки прямых пластин 5 (вариант II). Назначение козырьков — изменить направление струек, отделяющихся от общего потока в кольцевом канале, по крайней мере на 90°, а у ближайших ко входу щелей — больше чем на 90° для равномерного распределения потока по сечению 1—У за кольцевым каналом. Однако козырьки при штамповке получаются относительно короткими ( J ,,,, Ьщ) и при радиальном расположении не могут изменять направления струек на нужные углы. [c.215]

При отсутствии уступа (Яр -= 0) поток подобен течению в раздающем коллекторе или радиальном аппарате (см. ниже). Здесь было дано краткое описание внешней макронеоднородности потока при боковом входе в аппарат. Что же касается внутренней макронеоднородности, то для бокового входа она ничем не отличается от макронеоднородности для центрального входа. [c.283]

В настоящее время уже имеются хорошо разработанные методы расчета раздачи потока вдоль радиальных аппаратов [6, 16, 29, 39, 45, 64, 73, 74, 84, 85, 121, 129], но, как было отмечено в предисловии, эти методы подробно рассматриваться не будут. [c.294]

Величины А/> и Ар,, определяют потери давления при проходе потока через проницаемую стенку радиального аппарата (боковое ответвление коллектора) соответственно в начальном сечении раздающей части аппарата (раздающего канала или, что то же, конечном сечении собирающего канала) и в конечном (для собирающего канала — начальном) сечении — у заглушенного торца, т. е. имеем [c.298]

Рис. 10.32. Радиальные аппараты (коллекторы) с равномерной раздачей потока

Рис. 10.32. <a href="/info/2414">Радиальные аппараты</a> (коллекторы) с равномерной раздачей потока

Тепловое воздействие предполагается стационарным (температура во времени постоянна). Направление теплового потока — радиальное (либо из трубы наружу, либо извне внутрь грубы). Так как тепловое состояние стационарно, то поток тепла постоянен и не зависит от радиуса г. В этом случае количество тепла Q, проходящее через бесконечно тонкий цилиндрический слой длины / и площади 2жг1, пропорционально этой площади, тепловому напору dTldr и коэффициенту теплопроводности А [c.479]

При канвектиином теплооб Мене в условиях турбулентного потока радиальный -перенос масс жидкости или газа в направлении нормали к поверхности стенки способствует значительно [c.174]

При сварке по схеме, представленной па рис. 65, б, трубы собирают с определенным зазором. Дуга возбуждаетсп в зазоре между кромками паправление тока дуги совпадает с осью труб. Катушкп создают внешние магнитные потоки, направленные встречно, что приводит к созданию в зазоре между трубами радиальной составляющей магнитного поля. Взаимодействие радиальной составляющей с магнитным полем дуги приводит к перемещению дуги по кромкам труб. После их оплавления производят осадку труб вдоль их оси. [c.82]

В технике сжижения и разделения газов наиболее широкое применение нашли радиальные турборасширительные машины (рис. 20.12), в которых поток [c.176]

Конструкция реактора ВГР с шаровыми твэлами по принципу одноразового прохождения активной зоны без профилирования тепловыделения обогаш,ением топлива должна обеспечить одинаковую глубину выгорания во всех выгружаемых твэлах. Это возможно только в том случае, когда относительная скорость прохождения твэлом активной зоны будет обратно пропорциональна относительному радиальному распределению-тепловых нейтронов или (приближенно) тепловыделению. При-этом интегральный поток в каждом твэле и выгорание топлива будут также одинаковы. В случае идеального профилирования радиального распределения тепловыделения (/Сг=1,0) скорость продвижения или время нахождения твэлов должны быть одинаковыми. Однако первые реакторы с шаровыми твэлами и бес-канальной зоной (эксплуатируемый реактор AVR и строящийся THTR-300) не обладают конструкцией, удовлетворяющей принципу одноразового прохождения. Различное время пребывания твэлов в активной зоне с одним центральным каналом выгрузки и отсутствие профилирования тепловыделения по радиусу разным обогащением топлива в свежих твэлах приводят к тому, что глубина выгорания топлива в твэлах сильно различается [19]. [c.24]

Выражение (6-86) справедливо для различных значений симплекса Dld . Благотворное влияние уменьшения размера частиц с/тна теплообмен можно объяснить ролью мелких частиц в поперечных пульсациях и в радиальном теп-лопереносе [см. выражения (6-61)—(6-63) и 3-6, 6-2, 6-3]. Отмеченное влияние нельзя распространять на область равноплотных потоков (рт р) и газовых потоков с тонкоизмельченной до порядка микронов пылью, представляющих нижнюю границу грубодислерсных систем. Наблюдавд1ийся в [c.228]

Использование спиральных вставок создает условия для определенной закрутки потока, заставляет частицы перемещаться в радиальном направлении. При использовании центрального стержня с продольным ореб- [c.237]

Дальнейшее увеличение количества частиц в газовом потоке повышает вероятность их стыкования в радиальном направлении и приводит к наращиванию плотности объемной решетки , доводя ее при максимальной концентрации до состояния фильтрующегося движущегося плотного слоя (рис. 8-1,d). Такой аэротранспорт имеет максимальную производительность (гиперфлоу). Перепад давления в подобных плотных дисперсных потоках расходуется лишь на трение частиц о стенки канала и на преодоление веса столба транспортируемого материала (восходящий слой). Следует указать и на промежуточную неустойчивую зону, в которой проскоки газа заполняют все поперечное сечение канала и разделяют компактные массы частиц на отдельные пробки материала (рис. 8-1,г). Эта схема аналогична поршневому режиму псевдоожижения. В наших опытах подобный режим возникал при неотрегулированной работе питающего устройства. По данным (Л. 188] частицы песка и алюминия транспортировались в вертикальном канале воздухом, СОг и гелием при j, = 254-f-2200 кг кг (р = — 0,13 м 1м ) лишь в пробковом режиме. [c.249]

Область В — (А/ т)мин<А/й т< 13. Наблюдается почти полный распад упорядоченного течения частиц в ядре потока возникает градиент скорости, радиальные перемещения, вращение и сегрегация частиц. Одновременно увеличивается разрыхленность всего слоя, плотность его несколько падает, а окрашенный слой при его движении вдоль канала разрушается. Однако [c.294]

Вопросы распределения потока вдоль радиальных аппаратов, в коллекторных системах и воздухораспределителях, представляющие особую задачу, рассматриваются в большом числе публикаций. В качестве основных следует отметить работы Г. И. Петрова [104 , В. Н. Талиева [129], В. С. Генкина, В. В. Дильмана и С. И. Сергеева [29, 39. 121], а также автора [45, 64, 67. 73, 74, 151]. [c.13]

При радиальном растекании узкой струи по фронту такой решетки наибольшими скоростями будут обладать центральные струйки, протекающие нормально или под небольшими углами наклона к поверхности решетки наименьшие скорости будут у промежуточных струек, которые почти полностью стелятся по фронтальной поверхности решетки. Кроме этого, центральные струйки будут иметь и большую массу, так как коэффициент заполнения сечения ( сжатия ) центральных отверстий при протекании через них струек нормально к поверхности решеаки получается наибольшим. Коэффициент заполнения сеченнй остальных отверстий уменьшается с увеличением угла наклона к фронтальной поверхности решетки т. е. с удалением от оси струи. Исключение составляют отверстия, расположенные вблизи стенки корпуса аппарата, у которой струйки изменяют свое направление нормально к решетке. В результате, струйки, выходящие из центральных каналов спрямляющей решетки, с большой кинетической энергией и массой будут подсасывать более слабые периферийные струйки, за исключением пристенных (рис. 3.5, г). Как видно из сравнения рис. 3.5, в и г, характер профиля скорости в последнем случае будет близок к характеру профиля скорости за перфорированной решеткой с меиьшпм значением ( р при отсутствии за ней спрямляюищй решетки. Так оно и должно быть, так как спрямляющая решетка устраняет влияние увеличенной радиальности растекания потока по фронту решетки и нет большого отличия в поведении струек, протекающих через отверстия решетки при больших и малых значениях р. [c.83]

Указанное перетекание жидкости не происходит при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки. Стенки ячеек не дают струйкам, вытекающим из отверстий плоской решетки, продолжить радиальное растекание, а направляют их параллельно осям ячеек. В результате степень выравнивания потока на конечном расстоянии за решеткой возрастает с увеличением р, и распределение ско-росте11 приближается к наблюдае.мому непосредственно на решетке Н = -- 0). Вместе с тем следует отметить, что рассматриваемое спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки очень эффективно с точки зрения устранения за плоской решеткой радиального скоса потока, а следовательно, предотвращения перетекания жидкости из центральной области сечения к стенкам аппарата. Однако выравнивающее устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее ячейковой решеткой при больших значениях / о Не может обеспечить полного выравнивания поля скоростей. [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...