Профили — Элементы — Расчет

Открытые профили. Определяя при кручении напряжения и деформации в тонкостенных стержнях открытого профиля типа швеллера, двутавра (рис. 224) или уголка, можно воспользоваться теорией расчета на кручение стержней прямоугольного сечения. В этом случае незамкнутый профиль разбиваем на прямоугольные элементы, толщина которых значительно меньше их длины. Как видно из табл. 14, для таких прямоугольных элементов (при /г/й >10) коэффициенты аир равны 1/3. Тогда для составного профиля на основании выражений (9.33) и (9.37) [c.246]

В последние годы в Советском Союзе расчет строительных конструкций производят методом расчетных предельных состояний, разработанных советскими учеными проф. Н. С. Стрелецким, проф. А. А. Гвоздевым и др. Специфика этого метода заключается в особом подходе к определению расчетных нагрузок и расчетных сопротивлений элементов конструкций. Усилия же, возникающие в конструкции, и ее перемещения в целях упрощения расчетов обычно определяются по упругой стадии, т. е. в предположении, что напряжения в конструкции не превышают предела пропорциональности. [c.600]

Значения 0 приводятся в таблицах и используются при расчетах размеров зубьев колес. Элементы зубчатых колес. На рис. 2.8 Рис. 2.7 и 2.9 изображены внешнее и внутреннее зацепления круглых зубчатых колес. При вращении колес окружности с радиусами и катятся друг по другу без скольжения. Они являются центроидами относительного движения колес и называются начальными окружностями. Зубья колес должны иметь определенные профили и размеры. У обоих [c.40]

Па основе комплексных исследований целого ряда тяжелых машин, проведенных проф. Ф. К. Иванченко, были установлены действительные режимы нагружения машин, определены коэффициенты динамичности, получены исходные данные для расчета элементов машин на прочность и выносливость. Разработаны конкретные меры по дальней- [c.58]

Шестиугольники — Элементы 114, 292, 310 Шкивы зубчатые 709, 712—714 Шкивы клиноременные 724 — Диаметры 719, 725 — Канавки — Размеры — Контроль при помощи роликов 726, 727 — Расчет 728, 736 --литые и точеные — Канавки — Профили и размеры 725, 726 [c.1005]

Определенные расчетом на прочность сечения силовых элементов панелей (с учетом требования равнопрочности) корректируются в соответствии с нормалями полуфабрикатов (обшивка, прессованные профили стрингеров, крепежные соединения и т.п.). Осуществляется раскрой обшивки. Для сжатых и растянутых панелей проводится отстройка силовых элементов от резонансных явлений. Выпускаются рабочие чертежи частей фюзеляжа. [c.324]

Приведенная выше схема струи является условной, так как формирование потока происходит иначе, чем при истечении турбулентной струи из отверстия. Однако имеются следующие основания для принятия данной схемы при приближенных расчетах характеристик течения, получающегося при взаимодействии струй в элементах рассматриваемого здесь типа. Значения угла отклонения оси результирующей струи от оси канала питания, получаемые расчетом по предлагаемой методике, хорошо согласуются с опытными его значениями. Вместе с тем из опытных данных следует, что в рассматриваемой струе уже при небольшом удалении от места, где встречаются исходные струи, профили распределения скоростей приближаются к тем, которые характерны для одиночных турбулентных струй, вытекающих из каналов. Например, по данным работы [53] смешение струй практически заканчивается на расстоянии от точки пересечения осей каналов питания и управления, определяемом величинами 1,5/г —2/г, и на расстоянии 3,5А — 4/г профили скоростей уже становятся симметричными. На рис. 11.6,6 представлены совмещенные кривые распределения скоростей в сечении струи, отстоящем на расстоянии /г =12, построенные по опытным данным, приведенным в работах [100, 101] для плоского струйного элемента, у которого Яо=2,5 мм и п = 5 мм. Кривая / на рис. 11.6,6 относится к случаю, когда отсутствует управляющее воздействие и имеется лишь одиночная турбулентная струя, вытекающая из канала питания. Кривая 2 на этом рисунке получена при отклонении струи, вытекающей из канала питания, струей, вытекающей из канала управления, на угол а 7°. В последнем случае профиль скоростей лишь несколько шире, что связано с увеличением массы движущихся частиц. По форме же данная характеристика почти не отличается от характеристики, полученной для одиночной турбулентной струи. [c.120]

Полученные при расчетах величины аг и а указаны в двух последних столбцах таблицы. В результате проведенных расчетов и построений для каждого сочетания величин Vo, VI, v2, ао, а] при данном значении р получилось свое, отличное от получаемого при других сочетаниях указанных величин расположение точек В и С относительно исходной точки А профиля. На рис. 12.5 показаны профили элементов, полученных при данных примеров 1—6. Они представлены соответственно на позициях о — е рис. 12.5. Профили вычерчены в разных масштабах на всех рисунках указана единица масштаба ао=1. [c.135]

Если рис. 2, 3 и 5 описывают течения, содержащие один типичный элемент (волну разрежения, скачок уплотнения и контактный разрыв), а в случае рис. 4 скачок настолько слаб, что также практически изолирован (контактный разрыв за N = 90 шагов сместился на несколько /г), то рис. 6 и 7 демонстрируют возможности разных схем на примере течений, содержащих все упомянутые элементы. На рис. 6 даны профили р при А/" = 100 для начального разрыва умеренной интенсивности (р /р+ = 2, ро = 1, о = 0). В этом и в следующем примерах распределения р, как показывают сплошные кривые (точные решения), немонотонны. Немонотонности точного решения с той или иной степенью аккуратности передают и разностные схемы. Важно, однако, что все схемы дают распределения (штриховые кривые на рис. 6 и 7), для которых дополнительные немонотонности либо малы, либо отсутствуют. Как уже отмечалось, первое может иметь место в СЗА, а также в С1 при расчете достаточно интенсивных распадов. [c.195]

Высокопрочные сплавы широко применяются в различных областях промышленности. Из них изготавливают прессованные изделия (профили, полосы, прутки, панели), прокат—листы и ленты, поковки и штамповки. Свойства полуфабрикатов в очень большой степени зависят от вида и размеров полуфабрикатов, от исходного слитка и принятой технологии изготовления. Особенное значение приобретают свойства в поперечном направлении. Опыт показывает, что даже в тех элементах конструкции, которые по расчетам должны испытать только продольные напряжения, в действительности всегда имеются поперечные усилия в результате наличия в конструкции различных выточек, отверстий, сложности формы. [c.160]

Чтобы повысить точность расчета, интервалы изменения скорости следует принимать в пределах не более 10 км/ч и соответствующее им изменение ускоряющих сил. В этом случае скорость, с которой подходит поезд к проверяемому подъему у , зависит от предшествующего профиля пути. Поэтому проверку следует начинать с элемента пути, сравнительно близко расположенного к подъему, где можно достаточно точно установить скорость движения поезда (например, с места остановки поезда, пункта ограничения скорости, элемента профил я пути, на котором поезд может достигнуть допустимую или равномерную скорость, и т. п.). Скорость в конце подъема принимают равной расчетной (см. табл. 13) для данной серии локомотива. Если при этом полученное расстояние будет больше или равно протяженности подъема, то поезд может проследовать данный подъем. [c.313]

Иногда при расчетах пользуются более точной схемой струи, которая характеризуется наличием переходного участка. На переходном участке происходит формирование профиля скоростей струи, который в дальнейшем остается неизменным (профили скоростей во всех сечениях основного участка подобны). Однако для расчетов струйных элементов вполне достаточно пользоваться упрощенной схемой струи. [c.14]

Протяжные станки — Классификация 460 Профили — Элементы — Расчет для построения и контроля 88—97 [c.1129]

Расчетная схема корпуса вентилятора представляет собой сложную систему оболочек и главным образом пластинок, подкрепленных часто ребрами жесткости. Поскольку конструкция зависит от физико-механических свойств материала и абсолютных размеров, то нельзя дать общие рекомендации по расчету. Крыльчатка находится под действием в основном инерционной нагрузки. Методы расчета вращающихся деталей достаточно хорошо разработаны. Особенно эффективен для расчета крыльчаток и плоских элементов корпусов метод проф. С. Н. Соколова с использованием введенных им сопровождающих функций. [c.112]

Применение сварки в изготовлении подъемно-транспортных машин (ПТМ) привело к заметному изменению геометрических форм конструкций, созданию новых методов расчета как конструкций в целом, так и отдельных сварных элементов и узлов. Широко внедряются конструкции коробчатого, оболочкового и сложных сечений, составленные из листовых элементов. Они оказываются часто экономичнее решетчатых и проще в изготовлении. В решетчатых конструкциях используют замкнутые трубчатые, в том числе гнутые сварные профили, вместо традиционных прокатных швеллеров и углового профиля. Несмотря на многообразие видов подъемнотранспортных машин, работа их металлических конструкций имеет много общего. Это позволяет использовать единые принципы расчета, проектирования и оценки прочности элементов и соединений. Опыт эксплуатации крановых сварных металлоконструкций показывает, что определяющим фактором, от которого зависит их надежность, является выносливость. [c.235]

Метод расчета напряженно-деформированного состояния цилиндрических складчатых систем разработал проф. В.З. Власов [24]. К недостаткам метода В.З. Власова следует отнести сложную логику формирования разрешающей системы уравнений, необходимость решать дифференциальные уравнения для каждого элемента конструкции, ограничения на торцевые условия опирания элементов складчатых систем (они должны быть одинаковыми), относительную сложность реализации алгоритма на вычислительных машинах. Позже были разработаны другие эффективные методы расчета складчатых систем. Отметим метод перемещений, основанный на решениях М. Леви (изгиб) и Л. Файлона (плоская задача) для прямоугольных пластин с шарнирным опиранием по торцам [2] и различные модификации метода перемещений и смешанного метода [46, 104]. Метод перемещений устраняет многие недостатки метода В.З. Власова в части реализации алгоритма на персональных компьютерах. Однако он привносит в методику расчета недостатки, связанные с природой метода перемещений. В частности, формирование матрицы реакций требует привлечения матричных операций, образование основной системы привносит недостатки, связанные с ее использованием, необходимы промежуточные вычисления для перехода от перемещений узлов к напряженно-деформированному состоянию во внутренних точках элементов системы. [c.232]

Рассчитать оптическую систему — это значит определить конструктивные элементы (радиусы кривизны или профили сечений преломляющих и отражающих поверхностей, толщины линз, расстояния между оптическими элементами, световые диаметры линз и зеркал, сорта применяемых стекол и т. д.), допустимые отклонения от величин этих элементов и отступления от идеальной центрировки. Могут быть еще и другие элементы расчета в зависимости от назначения и действия прибора, для которого рассчитывается оптика. [c.334]

Типичные значения го для различных типов поверхностей и соответствующие значения коэффициента поверхностного трения (определяемого по формуле к = /[]п(10/го)] , где гд выражается в метрах), приведены в табл. 2.1 [2.34]—[2.37]. В эту таблицу также включены значения го, предлагаемые для застроенной местности. Определить характерные профили ветра для застроенной местности обычно трудно, в самом процессе определения содержится элемент неопределенности, поскольку неоднородны местные течения (например, в связи с влиянием спутных струй). По этой причине значения го на застроенных территориях могут значительно различаться от эксперимента к эксперименту. Значения, указанные в табл. 2.1, предназначены для использования в инженерных расчетах сооружений в предположении, что г = 0. Как показано в [2.94] (см. также [2.95, 2.96]), они основываются на тщательном анализе данных натурных наблюдений. [c.40]

В основу метода утрированного плана положены принципы графоаналитического метода парабол, впервые изложенные проф. И. М. Зубовым в 1913— 1915 гг. Метод основывается на приемах корректировки рихтовок и элементов кривой, полученных в результате первого варианта расчета (подбора радиуса), выполненного по методу угловых диаграмм. Для расчета кривой необходимо предварительно назначить в первом приближении радиус кривой и определить для него рихтовки методом угловых диаграмм или любым другим методом. [c.221]

При расчете микрообъективов небольшой числовой апертуры и увеличения наиболее распространен алгебраический метод. Оптическая схема этих объективов обычно состоит из двух компонентов. В начальной стадии расчета влиянием толщин линз можно пренебречь, поэтому при разработке таких объективов весьма эффективна методика, основанная на применении теории аберраций 3-го порядка для систем, состоящих из тонких компонентов, которая разработана проф. Г. Г. Слюсаревым. Суть расчета заключается в составлении и решении нескольких линейных уравнений относительно основных параметров тонких компонентов Р, и С [64—66]. По найденным значениям основных параметров определяются конструктивные элементы и проводится контрольный расчет хода лучей. В случае, если вычисленные аберрации заметно отличаются от заданных вследствие перехода к реальным толщинам линз и влияния аберраций высших порядков, производится интерполяция отдельных коэффициентов аберраций 3-го порядка либо применяется описанный выше метод проб. [c.64]

Профили элементов обрабатываются в пакетах с тем расчетом, чтобы обеспечить по всему контуру достаточно точную разность геометрических размеров профилей чистового и чернового ЭИ. Технология изготовления ЭИ может быть различной в зависимости от конкретных условий, например, целесообразно применение ЭЭО непрофилированным инструментом на импульсах с энергией 10- >. .. 10-5 Дж, [c.132]

В этом же году вышла в свет книга проф. Д. В. Бычкова Расчет балочных и рамных систем из тонкостениых элементов , в которой даны основные теоремы об упругих системах в применении к системам из тонкостенных стержней, методика определения перемещений, построенная по принципу, аналогичному определению таковых в нетонкостенных стержнях, дан вывод уравнений трех и пяти бимоментов, введено понятие о бимомент-ных фокусных отношениях, дана методика расчета плоских рам по методу сил, по методу деформаций и по методу бимоментных [c.10]

В 19S8 г.. Московский институт инженеров городского строительства выпустил восьмой сборник, посещенный вопросам строительной механики, в котором помещены статьи проф. Д. В. Бычкова Расчет тонкостенных стержней односвязного замкнутого профиля , инж. Б. А. Косицына Расчет пролетных строений мостов с учетом пространственной работы конструкций и инж. Ю. Ц. Остроменцкого Расчет неплоских балочных и рамных систем из тонкостенных элементов . [c.14]

Следующим этапом практического ознакомления студентов с основными вопросами надежности и долговечности машин является выполнение ими лабораторной работы Испытание токарно-револьверного автомата типа 1Б118 на технологическую надежность . В данной работе студенты изучают методику испытания токарно-револьверного автомата на индивидуальную технологическую надежность, являющуюся кратким примером реализации общей методики испытания станков на технологическую надежность, разработанную и развиваемую в настоящее время в МАТИ под руководством проф. Пронико-ва А. С. и частично преподаваемую студентам при чтении курса лекций по надежности и долговечности машин. Оценка технологической надежности станка в данной работе производится на основе анализа отклонений от номинала размеров деталей, обрабатываемых на станке в течение установленного межнала-дочного периода. Последняя лабораторная работа данного сборника Исследование надежности автоматического импульсного привода является примером испытания на надежность сложной системы автоматического регулирования с обратной связью. Эта работа на примере привода знакомит студентов с методикой и аппаратурой экспериментальных исследований на надежность подобных систем. Студентам предложено, разобрав принцип автоматического регулирования в импульсных системах, структурную и кинематическую схемы привода, изучить схему физических процессов, протекающих в приводе и влияющих на изменение начальных параметров системы. Схема физических процессов, положенная в основу расчета привода на надежность, позволяет выяснить взаимосвязь отдельных элементов импульсного привода, процессов, протекающих в нем во время работы, и выходных параметров системы. [c.312]

Русский акад. А. В. Гадолин еще в 1878 г. предложил применять геометрический ряд частот вращения элементов коробок скоростей и подач. Основоположником науки о кинематике станков является советский проф. Г. М. Головин. Весьма ощутимы достижения отечественной школы в области создания агрегатных станков, возглавляемой акад. В. И. Дику-шиным. Динамические системы станков разработаны проф. В. А. Кудиновым, известны фундаментальные работы проф. Г. А. Шаумяна в области создания металлорежущих автоматов. Большое признание получили труды проф. Д. Н. Решетова по расчету и конструированию металлорежущих станков. [c.326]

Полученные зависимости позволяют на основе рассмотрения профи-лограммы сделать заключение об ожидаемых значениях параметров шероховатости контролируемой поверхности. Они могуг также служить основой для выбора параметров приборов, расчета элементов профиля исходных образцов и быть использованы для решения задач, встречающихся при испытаниях и поверке щуповых приборов. [c.27]

Расчетно>аналитический метод определения припусков на обработку (РАМОП), разработанный проф. В. М. Кованом, базируется на анализе факторов, влияющих на припуски предшествующего и выполняемого переходов технологического процесса обработки поверхности. Значение припуска определяется методом дифференцированного расчета по элементам, составляющим припуск. [c.322]

Задача расчета нагревательных элементов формулируется в виде системы уравнений, описывающих, с одной стороны, выде-ление тепла в нагревателе и, с другой,— теплообмен нагревателя с окружающей средой. В соответствии с этим проф. А. Д. Свенчанский, разработавший современную методику расчета нагревательных элементов, раздельно рассматривает расчет нагревателей для печей с преимущественно радиационным и с преимущественно конвективным режимами работы. [c.293]

Настояш,ая книга написана в соответствии с учебной программой и является учебным пособием по курсу Теория и расчет автомобиля для студентов автомобильно-дорожных техникумов. В ней изложены основы теплового процесса двигателя, его кинематика и динамика, элементы расчета деталей двигателя на прочность, а также основы теории автомобиля и расчета его механизмов. При изложении материала книги использована методика, разработанная акад. Е. А. Чудаковым, членом-корре-спондентом АН СССР Н. Р. Брилингом, проф. В. А. Петровьш, проф. Г. В. Зимелевым и др. [c.3]

Сочинение проф. А. В. Плотникова является кратким, оригиналь-ным и интересным учебником оно написано хорошим языком и содержит детально продуманное, сжатое изложение основных понятий и положений термодинамики и термохимии. Автор не останавливается на второстепенных вопросах, и это позволило ему в небольшом по объе.му учебнике дать не только основные знания по технической термодинамике (того периода), но и изложить основы кинетической теории газов, элементы термохимии, правило фаз и пр. При этом изложение рассматриваемых вопросов не является описательным и элементарным оно опирается на современные по тому времени научные данные. Аналитические соотношения и формулы в этом учебнике обоснованы строго продуманными выводами. В учебнике имеются решенные задачи, что позволяет показать практическое значение форм л и уравнений, а также применение их при проведении термодинамических расчетов. Учебник Плотникова является вторым русским учебником по термодинамике, в котором даются основы термохимии. Можно уверенно сказать, что из рассматриваемых нами учебников того времени он является одним из лучших. [c.173]

Параметры расчета ДОЭ был ограничен круглой диафрагмой радиусом 64 пиксела, для выполнения преобразования Фурье был выбран массив размерностью 256 х X 256 пикселов, каждая сторона креста состояла из 170 пикселов, ширина была равна одному пикселу. На рис. 2.7а показана фаза оптического элемента, рассчитанная за 25 итераций с 5 градащшми. Квадрат модуля функции импульсного отклика для комбинации линза плюс ДОЭ показан на рис. 2.761 Горизонтальный и вертикальный профили для полученных картин фазы и функции импульсного отклика также показаны на рис. 2.7. [c.60]

Сравнительная износостойкость соединения может быть определена либо по так называемому параметру износостойкости, введенному в методиках расчета зубчатых соединений автомобилей и тракторов Белорусского политехнического института (лаборатория проф. И. С. Цито-вича), имеющему разномерность напряжения и зависящему от концентрации и характера нагрузки, числа одновременно работающих пар зубьев, наличия смазки, величины скольжений в контакте и времени работы, либо по сравнению суммарной работы трения в элементах соеди-нени5 . [c.145]

Для поясов ферм используют широкополочные двутавры типов К (колонный) или Ш (широкополочиый балочный) по ГОСТ 26020—83 (см. табл. 2 прил. VIII). В элементах решетки применяют прямоугольные и квадратные замкнутые гнутосварные профили (ГСП) толщиной не менее 3 мм. В расчетах элементов принимают сталь с нормативным пределом текучести не более 380 МПа, а сварку назначают с использованием способов и материалов, обеспечивающих нормативное сопротивление металла шва 490 МПа. [c.295]

В этой связи необходимо сказать о трудах проф. Б. С. Балакшина в области теории размерных цепей проф. В. М. Кована в области расчета припусков и межоперационных размеров проф. А. П. Соколовского в области анализа и синтеза погрешностей обработки, в частности, обработки на токарных и фрезерных станках о трудах проф. А. Б. Яхина, который разработал методы оценки точности процессов обработки, основанные на применении положений теории вероятностей и математической статистики и увязал эти методы с расчетом некоторых элементов, составляющих суммарную погрешность обработки (погрешность базировки, погрешность настройки) о трудах [c.7]

Длина посадки равна сумме длин вытягивания и пробега. Длина совершенно безопасного взлета равна сумме длин разбега, разгона, вытягивания и пробега здесь учитывается редкий случай обнаружения неисправности мотора на взлете и необходимости немедленной посадки минимально длина взлета должна равняться сумме длин разбега и разгона. Наиболее точные формулы для те-оретич. расчета всех элементов валета и посадки даны проф. Веачинкиным. в труде Динамика самолета . Сложность интегрирования некоторых ив них затрудняет их использование и в них не учтен уклон поверхности летного поля. Проф. Рентель предлагает длину разбега определять по формуле, учитывающей уклон [c.33]

С целью получения минимальных отклонений от проектных форм и размеров, возникающих из-за сварочных деформаций и напряжений, следует отказаться от большого, часто неоправданного количества сварных швов с завышенными сечениями. Целесообразно в сварных конструкциях максимально использовать штампованные, гнутые, прессованные, прокатные профили. Сечения рабочих сварных швов следует назначать минимальными из условия расчета их на прочность. Надо помнить, что сварочные деформации и напряжения элемента будут тем меньше, чем меньше поперечные сечения его сварны.х швов. Следует избегать односторонних швов, заменяя их равнопрочными двусторонними. Это требование относится к угловым, тавровым и стыковым соединениям. [c.446]

Большой материал по деталям грузоподъемных машин и по крановым конструкциям был собран и издан в атласах, выпущенных проф. М. И. Берловым. В текстовой части этих книг автором были разработаны расчет и методика конструирования элементов грузоподъемных машин, кранов и лебедок в целом, дана их классификация и общие характеристики. [c.3]

НОГО каучука толщиной 0.0173 см и 38.1 см в диаметре. Диски нагружались последовательно в несколько этапов внутренним давлением приблизительно до 100 мм водяного столба. Исследование поведения диска методом конечных элементов при предположении, что материал диска является материалом Муни с постоянными i = 1.14 кг/см и Са = 0,14 кг/см , позволило получить профили, хорошо согласующиеся с результатами эксперимента. Из рИ сунка видно, что при давлении приблизительно 90 мм водяного столба отно-сительное удлинение в центре неоднозначно. Это указывает на неустойчи-вость (при растяжении). Такая особенность поведения обычно вызывает зна-чительные затруднения при проведении расчетов. Однако, используя метод Ньютона — Рафсона я разумно выбирая пробные значения (начальные точки), удалось успешно решить эту задачу при заданной величине внутреннего давления ), [c.357]

И большинстве оптико-конструкторских бюро СССР расчет дцухлинзового склеенного объектива производится по методике, предложенной проф. Г. Г. Слюсаревым [64]. Им созданы спе-ии.чльные таблицы и номограммы, по которым конструктор выби- . ег подходящие марки стекол и путем несложных математических сим-раций находит конструктивные элементы объектива. [c.97]

Воскресенский Д,И,, Грановская P,A,, Гостюхин В,Л, и др, Аптеппы и устройства СВЧ. Расчет и проектирование антенных решеток и их излучающих элементов Учеб пособие / Под ред. проф. Д.Н. Воскресенского. М. Советское радио, 1972. 320 с. [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...