Нагреватель расчет

При неравномерном распределении плотности источников тепла в параллелепипеде, имеющем место, например, при обогреве стержневыми нагревателями, расчет нестационарного температурного поля, по крайней мере на начальном этапе, для достиже- [c.84]

В случае, если необходимое значение безразмерного эффекта охлаждения 0 окажется меньше значения, достигаемого экспериментально, необходимо использовать один из вариантов регенеративных схем. Расчет двухконтурного вихревого нагревателя ведется по такой же методике с использованием экспериментальных данных по нагреву. [c.229]

Реальные условия протекания процесса в перфорированной камере вихревой горелки сопровождаются неравномерностью полей скорости температуры и давления, что делает аналитическое прогнозирование его характера несколько условным. Единственный путь — постановка целенаправленного опыта. Они были проведены на вихревом нагревателе, тщательно изолированном асбестовым шнуром. При работе на жидком топливе целесообразно учесть влияние на процесс тепла, затрачиваемого на испарение. Результаты расчетов и опытов показаны на рис. 7.13. [c.324]

В технологических процессах все шире применяются аппараты, в которых плотность теплового потока через поверхность продукта задается по условию (например, инфракрасные и электрические нагреватели). Для расчета процесса при этом применяется комплекс q (т) /(Яп/" А/) = Е К1, где К1 — критерий Кирпичева. Его физический [c.20]

Рассмотрим некоторые интегральные методы, хорошо зарекомендовавшие себя при расчете индукционных нагревателей. Пусть индукционная система состоит из немагнитных цилиндрических слитков с произвольным распределением р по длине и радиусу (объекты типа А) и нескольких много-витковых обмоток с известными токами (объекты В) (рис.8-2). Естественными вторичными источниками являются круговые токи проводимости в слитках плотность этих токов / зависит от и г. [c.122]

Когда требуемая равномерность нагрева слитка на выходе достигнута, проверяется соответствие распределения температуры по длине столба слитков Тг принятому в начале расчета. При значительных расхождениях распределение корректируется и расчет повторяется. Предусмотрен расчет температурного поля при транспортировке слитка из нагревателя в пресс. [c.134]

Опыт расчетов показал, что все итерационные циклы сходятся за 2—3 итерации. Время расчета на ЭВМ Минск-32 периодического нагревателя — около 20 мин. Использование моделей при проектировании и внедрении нагревателей показало высокую точность и эффективность этих моделей. [c.134]

ПРИБЛИЖЕННЫЙ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ИНДУКТОРОВ НАГРЕВАТЕЛЕЙ НА СРЕДНИХ ЧАСТОТАХ [c.195]

Выбор частоты, тепловой расчет и электрический расчет, а также выбор размеров индуктора производятся, как и для индуктора нагревателя периодического действия. При расчете средней полезной мощности Р,. в формулу (7-46) подставляются полное время нагрева и масса всех заготовок. [c.198]

Более высокие показатели имеют нагреватели трансформаторного типа. На магнитной системе трехфазного трансформатора с цилиндрическими первичными обмотками монтируются вторичные обмотки в виде змеевиков (по которым пропускается нагреваемая жидкость или газ), электрически замкнутых накоротко, желательно из немагнитного материала с высоким удельным сопротивлением (аустенитная сталь). Расчет установки проводится, как для обычного трансформатора с активной нагрузкой. Эти нагреватели более сложны в изготовлении, зато обеспечивают высокие КПД, коэффициент мощности (свыще 0,9) и большие удельные мощности, ограниченные лишь условиями теплоотвода от первичной и вторичной обмоток и насыщением магнитной системы. Мощность нагревателей составляет десятки и сотни киловатт. Благодаря высокому коэффициенту мощности они включаются в сеть без компенсации реактивной мощности. [c.225]

При работе с проточными калориметрами измерение можно организовать так, что подведенная теплота Qaл совсем не будет расходоваться на нагревание деталей калориметра, т. е. эта величина полностью выпадет из расчетных формул (6.16) и (6.21). Для этого необходимо сделать следующее. После включения калориметрического нагревателя надо выждать такое время, чтобы температура вещества, выходящего из калориметра (2, установилась постоянной и дальше уже не изменялась (рис. 6.7). Тогда детали калориметра полностью прогреваются и подводимая в дальнейшем теплота Qэл будет расходоваться лишь на нагревание поступающего в калориметр вещества и на тепловые потери. При расчете теплоемкости или разности энтальпий по (6.16) и (6.21) величина Qк действительно будет равна нулю, а в качестве разности температур и—берут 184 [c.184]

Расход топлива в топливных печах или мощность в электрических определяется на основе рассмотренного выше теплового баланса печи. Рекуператоры для подогрева воздуха рассчитывают, как теплообменные аппараты, по уравнениям теории теплообмена. Газовые горелки (форсунки) подбирают по производительности и давлению газа (мазута). Расчет нагревателей электропечей сопротивления проводят по заданной мощности печи, геометрическим размерам и напряжению питающей сети с учетом конечной температуры нагрева материала. [c.177]

Обычно в случае нагревателя периодического действия в индуктор загружается одна заготовка. Если при заданной производительности промежуток времени между выходами заготовок из индуктора (темп выдачи заготовок) должен составлять а время нагрева, определенное расчетом, равно то при io<[c.178]

Удельная мощность и время нагрева определены из предварительного теплового расчета ( 2-5). В примере рассчитывается индуктор для нагревателя периодического действия. [c.183]

РАСЧЕТ ИНДУКТОРОВ ДЛЯ НАГРЕВАТЕЛЕЙ ПЕРИОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ [c.202]

РАСЧЕТ ИНДУКТОРОВ С ПОСТОЯННЫМ ШАГОМ витков для НАГРЕВАТЕЛЕЙ МЕТОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ [c.213]

ПРИБЛИЖЕННЫЙ РАСЧЕТ ИНДУКТОРОВ С ПЕРЕМЕННЫМ ШАГОМ ВИТКОВ ДЛЯ НАГРЕВАТЕЛЕЙ МЕТОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ (УСКОРЕННЫЙ НАГРЕВ) [c.222]

Нагреватель для непрерывно-последовательного нагрева. Расчет индуктора выполняется, как указано в 14-3, с учетом приведенных выше замечаний. [c.236]

Если цилиндр изготовлен из немагнитного материала, то расчет выполняется так же, как было указано для нагревателя периодического действия. [c.237]

Методика теплового расчета нагревателей [c.11]

В результате расчета определяют как мощность нагревателя, обеспечивающую получение заданной температуры образца, так и степень неравномерности температуры по длине образца. При определении коэффициентов теплоотдачи обр ( р, ау и с) необходимо заранее задавать среднеинтегральные значения температур рабочей и утолщенной частей образца и температуры экранов, чтобы определить по справочным данным, представленным, например, в работе [7], степень черноты рабочей и утолщенной частей образца, а также экранов, зависящую от температуры. Поэтому расчет по изложенной методике производится методом после- [c.18]

Расчет основных параметров системы нагрева включает в себя определение мощности нагревателя, выбор оптимальных размеров камеры, типа теплоизоляций и т. д. [c.179]

Следующим этапом является расчет мощности, потребляемой нагревателем. Согласно закону Ньютона — Рих-мана тепловая мощность Р, отдаваемая с поверхности S нагревателя при температуре нагревателя и окружающей среды /в. [c.181]

Из-за неоднородности структуры стеклопластиков деструкция полимерного связующего в них протекает не так, как в чистых полимерах. Поэтому, чтобы получить данные, необходимые для расчета тепловых полей в конструкциях из стеклопластиков, термическую деструкцию следует изучать в условиях, близких к эксплуатационным. Исследование процессов термической деструкции стеклопластиков при кратковременном одностороннем тепловом воздействии имеет некоторые особенности по сравнению с обычными методами термогравиметрических исследований, например изометрического термостатирования. Необходимость размещения образца в зоне теплового воздействия нагревателя с управляемым тепловым потоком исключает применение стандартных механических рычажных или пружинных весов. [c.183]

Расчет температурного поля твердых частиц на выходе из камеры возлшжен с использованием методики, предложенной Нуссельтом для расчета локальных температур греющей среды при перекрестном токе [Л. 374]. Проведенные в ОТИЛ проработки высокотемпературного нагревателя твердого теплоносителя (fi=l850° "т=1550°С) показали, что для одно-, двух- и трехходовой (по газу) схем Д соответственно равно 55, 42 и 21%. [c.384]

Основными элементами всех вихревых охладителей, нагревателей, кондиционеров, гипотермических устройств, термостатов является вихревая труба адиабатного или неадиабатного типа. Поэтому рассмотрим процесс их расчета и проектирования на заданную холодо- или теплопроизводительность с использованием имеющихся характеристик, полученных опытным путем. Исходными данными для расчета являются температура Т или Т и холодопроизводительность если речь идет об охлаждении, либо теплопроизводительность для случаев подогрева Q . Очень часто известно давление среды Р, Р, в которую происходит истечение того или иного из потоков. Известными или заданными следует считать температуру и давление исходного сжатого газа. [c.220]

Блок аппаратуры кольцевым фланцем в своей центральной части крепится к шпангоуту отсека летательного аппарата. В 1 епловых расчетах блок можно рассматривать как пустотелый цилиндр [из алюминиевого сплава с Яо = 84 Вт/(м К)1 длиной 2/ = 1,5 м и наружным диаметром d = 0,5 м при толщине корпуса бд - = 0,025 м. При наземной эксплуатации блока его температура должна быть не ниже 10 °С, а температурная неравномерность в нем — не более 15 °С. Поэтому предусмотрен кольцевой нагреватель (по всей длине блока), отделяемый от обшивки слоем изоляции из стекловаты [X == 0,05 Вт/ (м К)1 толщиной 80 мм. Испытания показали, что при температуре обшивки и шпангоута = —50 °С температура нагревателя — = 30 "С, а по длине блока изменяется от == —18 °С до ti = 12 °С. Оценить термосопротивление R между блоком и шпангоутом, а также коэффициент теплоотдачи а, между блоком и нагревателем, ыренебрегая теплообменом на торцах блока. [c.180]

Расчет по средней удельной мощности. Применительно к нагревателям периодического действия, работающим при = onst, и нагревателям непрерывного действия с постоянным шагом витков используем расчет при постоянной удельной мощности, выбрав ее по среднему значению за время нагрева. [c.115]

В тепловом и электрическом блоках производится расчет соответствующих полей. Информационно-логический блок осуществляет ввод и вывод информации, а также взаимодействие остальных частей программы, определяемое конкретной структурой нагревателя и режимом его работы. Тепловой расчет выполняется конечно-рааностным мe o.дo f, а электрический — по описанной ранее программе численного расчета немагнитных цилиндрических систем. [c.133]

Модели полунепрерывных нагревателей 12-1 предус.матри-вают расчет как установившихся, так и переходных режимов. Модель установившегося режима содержит следующие основные блоки (рис. 8-7) блок формирования сеток электрического и теплового расчета, блок электрического расчета, блок интерполяции источников тепла для ввода в тепловую задачу, блок теплового расчета. [c.133]

При расчете погрешности необходимо иметь в виду, что. формулой (7.11) не учтены методические погрешности. Так, метод проведения эксперимента и формула (7.11), по которой рассчитывается теплоемкость по измеренным в опыте значениям, предполагают отсутствие тепловых потерь в калориметре и отсутствие изменения температуры воздуха при дросселировании его в калориметре (см. 6.3). Послед-. нее предположение выполняется достаточно строго, так как воздух при атмосферном давлении весьма близок по своим свойствам к идеальному газу, для которого дроссельный эффект равен нулю. При проведении же точных исследований с другими газами (особейно при повышенных давлениях) поправка на дросселирование должна быть определена в предварительном опыте с выключенным калориметрическим нагревателем (см. 6.3). [c.107]

Тепловой поток, проходящий через цилиндрический слой исследуемого материала, определяется по мощио-стп, потребляемой п,01П 11альиым нагревателем. Мощность вычисляется по спле тока и падению напряжения ча измерительном учас -ке. Расчет теплопроводности 70 [c.70]

При такой высокой температуре платина интенсивно испаряется, а также возможны химические реакции между фарфором и платиной с образованием силицидов платины. Все это ведет к высоким потерям металла, достигающим 10—15%. Применение керамики из окиси алюминия увеличивает срок службы платиновых нагревателей. При расчете платиновых нагревателей коэффициент теплопередачи с 1 см поверхности можно принять равным 20 вт1см . При удельном сопротивлении платины 0,575 ом.мм- м при 1600°С допускаемая сила тока на проволоку диаметром d мм может быть вычислена по формуле / = 30 /Ж [c.437]

Электрическое сопротивление. В табл. 7 указаны значения р сплавов в состоянии поставки. С повышением температуры электросопротивление сплавов изменяется (рис. 1). Поэтому при расчете сопротивления нагревателей необходимо пользоваться таблицей поправочных коэс х зициентов (табл. 8). [c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...