Геометрический расчет Отклонения

При выполнении расчета суммарной погрешности обработки плоскостей в компьютер заводится необходимая исходная информация для расчета сил резания, геометрических погрешностей фрезерной позиции, упругих перемещений ее элементов, координаты точек расчета погрешностей обработки координаты трех точек, определяющих положение нулевой плоскости, относительно которой будет произведен расчет отклонений от плоскостности значения переменной ширины фрезерования в каждом из намеченных сечений резания, число режущих зубьев фрезы в каждом из этих сечений число деталей в партии, на которых будет проводиться моделирование процесса, а также статистические характеристики распределения случайных величин глубины резания и твердости в пределах одной обрабатываемой детали и в пределах всей партии. [c.719]

Методы, применяемые при конструировании. При расчетах точности химических аппаратов необходимо установить функциональные зависимости между эксплуатационными показателями и отклонениями от характеристик аппаратов. Отклонения характеристик (в том числе и геометрических) вызывают отклонения эксплуатационных параметров. Эти функциональные зависимости могут определяться теоретически и могут быть найдены экспериментально. В настоящее время еще не найдены такие зависимости и нет исходных данных, которые позволили бы при проектировании аппаратов и технологических процессов пользоваться ими еще слабо разработаны методы исследования и установления этих зависимостей. [c.29]

Геометрический расчет окончательной кинематической схемы передачи с оптимальными параметрами и предельными отклонениями. [c.76]

Эта формула применима к глобоидным передачам, геометрический расчет которых выполнен по приведенной выше методике. При отклонении от рекомендуемых пропорций несущая способность передачи снижается. [c.251]

Передаточное отношение i. Передаточное отношение определяется кинематическим расчетом и для геометрического расчета должно быть задано с указанием, требуется ли строгое соблюдение заданной величины i или допустимо отклонение Ai. [c.36]

Геометрический расчет окончательной кинематической схемы передачи с оптимальными параметрами и предельными отклонениями, обеспечивающими повышенную кинематическую точность, равномерность движения и работоспособность цепной передачи. [c.5]

Такая точность необходима для геометрического расчета передачи. Отклонение передаточного числа от заданного [c.132]

При геометрическом расчете машин следует иметь в виду, что погрешности (ошибки, отклонения) в размерах деталей разделяются на скалярные (одномерные, простые), полностью определяемые одной характеристикой — своей величиной, и векторные (двухмерные), определяемые величиной (модулем) и направлением. К скалярным ошибкам относятся, например, отклонения длины вала, втулки, монтажной высоты подшипника, отклонения в расстоянии между осями и т. п. К векторным ошибкам относятся отклонения от соосности цилиндрических поверхностей, несоосность отверстий, радиальное биение поверхностей за счет эксцентриситета осей, биение торцовых поверхностей и т. п. [c.556]

Отклонение при базировании определяют соответствующими геометрическими расчетами или расчетом размерных цепей, что [c.32]

При изготовлении деталей получаются большие или меньшие отклонения от так называемых номинальных размеров, определяемых расчетом, а также от правильной геометрической формы и расположения поверхностей. [c.126]

Расчет на прочность магистральных трубопроводов в настоящее время производится по методу предельного состояния, которое определяется прочностью труб на разрыв от действия статического внутреннего давления [206]. В качестве основной расчетной схемы при оценке прочности труб принята тонкостенная оболочка, находящаяся под внутренним давлением. Рассматриваемый расчет не учитывает возможной неоднородности распределения напряжений в стенке трубы, вызываемой отклонениями сечений труб от правильной геометрической формы за счет наличия валика сварного шва, смещения кромок в нем и овальности сечения в целом. Оценка [c.136]

Рассмотренный расчет на прочность по методу предельного состояния [88, 89] не учитывает возможной неравномерности в распределении напряжений и концентрации напряжений в сварной трубе вследствие отклонения сечения от правильной геометрической формы [60] из-за наличия усиления сварного шва, смещения кромок в нем, овальности и т. п. Предполагается, что если указанные зоны концентрации напряжений возникают в стенках трубы, то они сглаживаются за счет местной пластической деформации, и это не отражается на общей несущей способности трубы, которая определяется ее прочностью на разрыв от воздействия внутреннего статического давления. Указанное положение об отсутствии влияния концентрации напряжений на несущую способность труб при статическом нагружении было проверено рядо.м экспериментальных исследований. [c.140]

Расчет на устойчивость позволяет исключить потерю устойчивости от внешнего давления или от сжимающих усилий в этом расчете предполагается упругое поведение материала, не учитываются отклонения от идеальных геометрических форм и основными расчетными характеристиками приняты модуль продольной упругости и предел текучести [c.37]

Техническое состояние объекта, как указывалось выше, можно контролировать по собственной вибрации а (t), которая порождается внутренними процессами AU (t). В структурной схеме диагностической модели (рис. 2) основным параметром, который связывает MJ t) ж X t), является вектор дефектов г. Для электромеханических исполнительных устройств г определяется отклонениями геометрических или электромагнитных характеристик от номинальных значений, технологическими погрешностями и другими дефектами. Связь между At/ t) vi г, х (t) устанавливается оператором Т, а между г ш х (t) — оператором W. В общем случае связь между вибрацией х и вектором дефектов г можно описать с помощью операторного уравнения x=W а, г), являющегося исходным для решения первой (прямой) задачи — расчета вибрации системы. [c.158]

МТМ, как правило, на два-три порядка превышают соответственно величины относительных допусков и коэффициентов линейного расширения геометрических параметров магнитных систем. Поэтому с достаточной для практических целей точностью расчет значений бдф и Хф (Т) можно вести по соответствующим отклонениям параметров МТМ. Справедливость формулы (6) при этом обусловливается также и тем, что для основных параметров МТМ значения а,, (Г) практически линейно зависят от температуры в достаточно широких диапазонах [10]. [c.225]

Известно, что в программе размеры изделия задаются расчетом соответствующей траектории центра фрезы. Погрешности обработки могут быть измерены как отклонения траектории геометрического центра щупа, скользящего по изделию, от траектории центра фрезы, при условии, что и фреза, и корпус узла измерений перемещаются по одинаковой программе и рабочая поверхность щупа в точности соответствует по форме и размерам рабочей поверхности фрезы. Под рабочей поверхностью фрезы понимают поверхность, образованную режущими кромками зубьев при ее вращении. [c.139]

Как видно из этих графиков, отклонение экспериментальных точек не выходит за пределы точности опыта. Определив из графиков рис. 5-12, а и б по описанному ранее способу коэффициент с и показатель п, получим формулы для расчета теплообмена в этих пучках. Конвективный теплообмен в коридорных пучках с указанными геометрическими характеристиками в диапазоне чисел Ке от 1,1 10 до 5-10 описывается формулой [c.179]

Для практического использования такого метода необходимо было создать ряд высокоэффективных исходных ступеней, разработать сам метод расчета, систему поправочных коэффициентов, необходимых для учета изменения характеристик ступеней при отклонениях от геометрического и аэродинамического подобия между исходной и рассматриваемой ступенями. Также было необходимо разработать способы образования проточных частей многоступенчатых компрессоров, обеспечивающие высокие к. п. д. и приемлемую универсальную характеристику. [c.62]

Задача моделирования. Контроль отклонений формы цилиндрических корпусов листовых конструкций проводится путем измерений координат поверхности в дискретном наборе точек. Задача моделирования отклонения формы поверхности по измеренному набору координат точек на реальной поверхности и заданным параметрам номинальной поверхности позволяет получить оценку отклонения между ними. Если будет построена модель поверхности, то ее можно использовать для расчета количественных характеристик точности. Построение создания аналитической или алгоритмической модели геометрической формы с заданными характеристиками относится к геометрическому моделированию. [c.187]

Для изотропных материалов и жидких сред коэффициенты Е , Ер, Do, Pq не зависят от геометрических размеров испытуемого образца и практически от температуры. Иногда в достаточно широком интервале температур (100—120 °С) для газов и особенно для легко конденсируемых паров [4, 6] наблюдаются отклонения и указанные коэффициенты зависят от температуры. Однако и в этом случае применимость экспоненциальных зависимостей для практических расчетов возможна. Точность определения констант в данном случае будет определяться выбранным температурным интервалом. [c.105]

Концепция расчета устойчивости в условиях ползучести на основе анализа процесса ползучести конструкции с начальными возмущениями (отклонениями от идеальной формы) естественным образом распространяется на задачи устойчивости оболочек. Отличие состоит в том, что в возмущенном движении достижение предельного состояния (выпучивания) может быть обусловлено учетом как физической, так и геометрической нелинейности задачи. [c.269]

При геометрическом расчете машин следует иметь в виду, что ошибки (отклонения) в размерах деталей подразделяются на одно- мерные (скалярные, простые), полностью определяемые одной их величиной, и двухмерные (векторные), определяемые величиной и направлением. К одномерным ошибкам относятся отклонения в линейных и угловых размерах отклонение в расстоянии между поверхностями и осями, отклонение от параллельности и перпендикулярности поверхностей и осей и т. п. К двухмерным ошибкам относятся, например, радиальное биение поверхностей за счет эксцентриситета осей, биение торцовых поверхностей, некруглота и т. п. [c.345]

При геометрическом расчете машин следует иметь в виду, что погрешности (ошибки, отклонения) в размерах деталей разделяются на скалярные (одномерные, простые), полностью определяемые одной характеристикой— своей величиной, и векторные (двухмерные), определяемые величиной (модулем) и направлением. К скалярным ошибкам относятся, например, отклонения длины вала, втулки, монтажной высоты подшипника, отклонения в расстоянии между осями и т. л. К векторным ошибкам относятся отклонения от соосности цилиндрических поверхностей, несобс-ность отверстий, радиальное биение поверхностей за счет эксцентриситета осей, биение торцовых поверхностей и т. п. Векторные погрешности могут быть составляющими звеньями размерных цепей. Расчет векторных размерных цепей см. [8, 19, 22] и п. 3.9. [c.12]

На рис Л приведены результаты расчетов линий равных плотностей ( // ) в окрестности затупленного конуса, ойтекаемого под углом атаки oL = 90° (отсчитывается от оси симметрии) в плоскости, нормальной к вектору скорости набегающего потока. Конус с геометрическими размерами /f = I м, = 0,5 м, S =. 20° вращается при следующих расчетных параметрах = 8000 m/ j Т = 1000 К 7" =300 К 0 = I. Отклонение изолиний от симметрии объясняется вращением конуса и достигает величины от 20iS для й = Ю об/с (ом.рис.I,а) до 50 дал 100 об/о (см,рис.1,б). [c.60]

Номинальный размер (D, d, I и др.) —размер, который служит началом отсчета отклонений и относительно которого определяют предельные размеры. Для деталей, составляющих соединение, номинальный размер является общ м. Номинальные размер ы находят расчетом их на прочность и жестквсть, а также исходя из совершенства геометрических форм и обеспечения технологичности конструкций изделий. [c.6]

Расчетным размером для валов считают наибольший предельный размер, для отверстия — наименьший предельный размер, т. е. проходной предел. При таком условии годный вал может иметь только отрицательные погрешности, не превышающие по абсолютному значению допуск, годные отверстия — только полох(нтельные и также не превышающие допуск. Для расчетов, в которых используют теоретико-вероятностные методы, за расчетный размер целесообразно принимать средний из предельных размеров, т. е. размер, соответствующий середине поля допуска. В этом случае предельные допускаемые погрешности равны по абсолютному значению половине допуска. Точностью изготовления называют степень приближения действительных значений геометрических и других параметров деталей и изделий к их заданным значениям, указанным в чертежах или технических требованиях. Необходимо различать нормированную точность деталей, узлов и изделий, т. е. совокупность допускаемых отклонений от расчетных значений геометрических и других [c.11]

Расчет роллеронов (см. рис. 1.9.7 и 3.6.1) заключается в определении геометрических параметров руля, размеров диска и его угловой скорости, обеспечивающих необходимую величину продольной угловой скорости летательного аппарата йд. при допустимом значении угла отклонения роллерона б р. Этот угол должен быть меньше критического угла, при котором происходит отрыв потока от обтекаемой поверхности. [c.284]

Из (2.12)—(2.16) следует, что отклонение напряжения от номинальных значений определяется параметрами Т и I, содержащими упругие константы образца и его геометрические размеры. Увеличение параметров анизотропии а и р приводит к увеличению параметра Т и к снижению напряжений х у Оу max прирост значений шах при этом падает. Отклонение Ох ах от поминальных значений для традиционных композиционных материалов типа стеклопластиков, как показывают расчеты, составляет около 2,5%, а для угле- и боропластиков — менее 1 %. Варьирование геометрических размеров образца (параметра I) также незначительно отражается на изменении значений Ох max- Например, увеличение параметра I с 1,5 до 15,0 при а = 5, Р = 10, Vyj. = 0,30 приводит к изменению Oimax от 1,025ао до 1,002оо (здесь = Р1(ЬН) — номинальное значение), При этом расхождение между [c.36]

Хорошо разработанные методы строительной механики для определения статических усилий, возникающих в упругих системах маншн, узлов и конструкций, потребовали во мнорих случаях экспериментального определения для машиностроения коэффициентов соответствующих уравнений, а также учета изменяемости условий совместности перемещений по мере изменения форм контактирующих поверхностей вследствие износа иди других явлений, нарастающих во времени. При относительно высокой жесткости таких деталей, как многоопорные коленчатые валы, зубья шестерен, хвостовики елочных турбинных замков, шлицевые и болтовые соединения, для раскрытия статической неопределимости были разработаны методы, основывающиеся на моделировании при определении в упругой и неупругой области коэффициентов уравнений, способа сил или перемещений, на учете изменяемости во времени условий сопряжения, а также применения средств вычислительной техники для улучшения распределения жесткостей и допусков на геометрические отклонения. Применительно к упругим системам металлоконструкций автомобилей, вагонов, сельскохозяйственных и строительных машин были разработаны методы расчета систем из стержней тонкостенного профиля, отражающие особенности их деформирования. Это способствовало повышению жесткости и прочности этих металлоконструкций в сочетании с уменьшением веса. [c.38]

Рассмотрим моностабильный струйный элемент с соосно расположенными питающим и приемным соплами (рис. 10.7, а). При проектировании такого элемента обычно задаются расходом Qn либо давлением Рп питания. Необходимо определить следующие геометрические параметры h, йу, с, t, у, S, ОпБ, йс, I, Q, конфигурацию каналов сопл питания, управления и выходных каналов. Кроме того, требуется определить расход Qy и давление Ру струи управления, необходимые для отклонения струи питания на требуемый угол 0. Для удобства расчетов разделим струйный элемент на три зоны А—входной участок сопла питания Б — камера распределения В — выходной участок струйного элемента. [c.289]

Экспериментальные исследования центробежных распылителей подтверждают вышеизложенные положения. При больших числах Рейнольдса расход жидкости изменяется пропорционально корню квадратному из напора. Тогда коэффициент расхода является у идеальной форсунки функцией геометрической характеристики, а у реальных форсунок — функцией А и геометрических параметров и DJ Iq, учитывающих отклонение от идеальной форсунки (квадратичный закон сопротивления). При небольших числах Re степень зависимости расхода от напора изменяется, что принято выражать переменностью коэффициента расхода, возрастающего по мере уменьшения числа Re. Пределы параметров, при которых расчет можно вести по формулам [c.61]

Для рассматриваемой модели оказывается затруднительным построение формул суммирования погрешностей деталей из-за нелинейности исходного уравнения (11.219). Эта нелинейность возникает вследствие того, что текущий размер детали выражает суммарно и погрешность размеров, и погрешность формы, и не-прямолинёйность геометрического места центров поперечных сечений. Между тем существует практическая потребность в определении формул такого рода и, в частности, для расчета математического ожидания, дисперсии, среднего квадратического отклонения, практически предельного поля рассеивания и т. п. Для преодоления этого затруднения может быть использован метод статистических испытаний (Монте-Карло), который является весьма перспективным при моделировании, анализе и расчете точности нелинейных технологических процессов. Для упрощенного решения этой задачи можно ограничиться расчетом вероятностных характеристик двух более простых случайных функций, получаемых из исходной формулы (11.219) путем приравнивания нулю либо выражения Wp os ( — -j-nip , либо г + [c.438]

Для предварительных расчетов, связанных с конструктивной компоновкой и выбором наблюдаемых точек колеблющейся системы при режимах со,/со < 0,25 и мере демпфирования б = 0,2 (добротность Q = 5), допустимо применение приближенных зависимостей перемещений по координатам от неуравновешенности при условии отсутствия упругих и вязких связей. При этом отклонения от результатов, вычисленных по точным зависимостям, получаются по амплитудам порядка 5—6%, а по угловым координатам 2—3°. Принимая в качестве критерия точности балансировки для данной технологической операции оправданное производственной практикой снижение величины неуравновешенности ротора за один пуск в 10 или 15 раз, видно, что полученный порядок отклонений при применении приближенных зависимостей допустим. Однако это не исключает после конструктивной компоновки колеблющейся системы уточнения ее геометрическо-массовых параметров и режима колебаний контрольного расчета по точным формулам с целью уточнения ожидаемых ошибок. В большинстве случаев такой расчет не требуется, тем более, что в резерве обычно имеются некоторые возможности снижения ошибки за счет изменения параметров и режимов при отладке опытного образца балансировочного устройства, не прибегая к каким-либо существенным изменениям конструкции. [c.34]

Изложенные положения о регулярном тепловом режиме в большинстве практичесюих случаев оправдываются как для простых, так и для геометрически сложных тел. Однако могут иметь место некоторые отклонения от них. Так, в [Л. 6] отмечается, что сложные тела со слабыми тепловыми связями отдельных частей в целом очень долго не входят в регулярный режим, хотя в этих частях тела и имеет место регулярный тепловой режим, причем темп охлаждения оказывается различным в зависимости от координат точки и времени. Регулярный режим может долго или вообще не наступать в телах простой геометрической формы, если начальное распределение температуры описывается второй собственной i функцией (см. табл. 2-1). Наоборот, регулярный режим практически наступает мгновенно в теле сложной формы, если начальное распределение температуры подобно первой собственной функции. Отмечая указанные особенности влияния начальных условий на время наступления регулярного режима, Дульнев Г. Н. предложил к признакам этого режима ввести дополнительное условие, состоящее в том, что избыточная температура различных точек тела при регулярном режиме сохраняет один И тот же знак (Л. 7]. Теория регулярного режима была разработана в работах Г. М. Кондратьева, Г. Н. Дульнева Л. 8] и др. Она широко используется в различных расчетах и при проведении экспериментальных исследований. [c.65]

Оценка работоспособности по механическим свойствам. Коэффициент работоспособности. В реальных изделиях часто наблюдается случайность в распределении прочности конструкции и действующей нагрузки. Случайность в распределении прочности обусловлена допусками на физико-механические свойства материала и геометрические параметры конструкции. Случайность в распределении нагрузки вызвана нестабильностью эксплуатационной ситуации (окружающей среды). Расчет сводится к оценке истинных гипотез коь инированных событий и нахождению случайности в распределении событий параметрического прогнозирования. Оба события (распределение нагрузки и прочности конструкции) являются истинными, и совместность их проявления оценивается коэф-фшщентом работоспособности. Если принять, что наблюдается нормальное распределение, то в критическом случае выбора показателя работоспособности происходит наложение площадей, ограниченных кривыми рассеяния нагрузки и прочности полученная ситуация отображена на рис. 6.9. Область наложения площадей кривых 5 соответствует вероятности отказа. Показанная на рис. 6.9, а ситуация с использованием вероятностей значительно отличается от случая, когда учитывается лишь запас прочности. Вероятность отказа может быть совершенно различной при одном и том же запасе прочности, при разных формах кривых (или разных средних квадратических отклонениях), нагрузки и прочности материала. Существенно новый подход к формированию качества изделий с учетом надежности требует учитывать вероятностное распределение свойств нагрузки и конструкций. Гарантией надежной работы изделия служит тот случай, когда математическое ожидание прочности превьинает математическое ожидание нагрузки при этом допускается некоторое наложение площадей кривых распределения, вычисляемых с помощью нормальной функции распределения Ф ( ) ис. 6.9, б). Известно, что [c.246]

Герметичность клинового соединения определяется допусками отклонения угла корпуса и клина, формы уплотнительных поверхностей от конструктивно-эксплуатационных и технологических факторов, а также допусками на шероховатость, волнистость. Предпринята попытка разработки аналитического расчета допусков геометрических параметров по заданной утечке. Важной предпосылкой к расчету послужили экспериментальные исследования деформации корпуса и клина задвижки для определения профиля отклонений уплотнительной поверхности и распределения удельных давлений по периметру уплотнения, зависящего от конструктивно-эксплуата-щюнных факторов. Экспериментально показано, что для всех состояний жесткости клина (жесткий, нежесткий) профили отклонений уплотнительных поверхностей регулярны и симметричны по форме. Величины удельных давлений и распределение по периметру уплотнения зависят от вида нагружения клина, угловых отклонений корпуса и клина, отклонения от плоскостности контактирующих поверхностей. Для кривых изменения удельных давлений по периметру характерна строгая периодичность, что позволяет при аналитическом решении представить их частной суммой ряда Фурье 304 [c.304]

При назначении допустимых запасов для дисков учитывают неточность метода расчета, отличия принятых характеристик материала от действительных, масштабный фактор, отклонения в допусках на геометрические параметры, возможные отклонения нагрузок и температур от расчетных и другие факторы. Так как все отклонения носят случайный характр, то наиболее обоснованный подход к назначению допустимого запаса в диске должен быть вероятностным [8]. Однако получение статических данных по рассеянию характеристик материала, перенос этих результатов на натурные диски с достаточной доверительной вероятностью требуют большого количества экспериментов. Особые затруднения при статистической оценке запасов вызывает учет отклонений рабочих параметров (нагрузок, температур) в пределах допуска и случайных выпадов из-за возникающих неисправностей. [c.114]

Рассмотрим геометрические аберрации преобразователя. Для простоты расчетов ограничимся только осевыми аберрациями. Заметим, что в силз симметрии задачи внеосевые аберрации, связанные с отклонением ИК-источника от оптической оси в направлении F, можно получить заменой в формулах для осевых аберраций Y на Yv — Fir. Единственная, связанная с отклонением в направлении X, внеосевая аберрация второго порядка определяется формулой (4.20). Поэтому фактически не рассматриваются только внеосевые аберрации третьего порядка, связанные с отклонением вдоль оси X. Общий вид аберраций третьего порядка включительно в системах без оси симметрии выражается следующими формулами [c.95]

Техника решения задач выпучивания оболочек в условиях ползучести при задании начальных отклонений от идеальной формы достаточно хорошо разработана. При задани начального прогиба достаточно произвольного вида и достаточно сложном законе ползучести расчет возмущенного движения оболочки, с учетом физической и геометрической нелинейности и определение момента времени, когда будут достигнуты некоторые предельные услов ия, т. е. определение критического времени, не составляет, вообще говоря, принципиальных трудностей. Основная трудность расчета устойчивости оболочки в условиях ползучести состоит в задании величины и характера начального прогиба, целиком определяющих результаты расчета. Важно при этом учитывать саму постановку вопроса об устойчивости в условиях ползучести — устойчив ли основной Процесс ползучести оболочки на конечном интервале времени по отношению к некоторым возмущениям Исследование [c.275]

Основные формулы и коэффициенты, принятые в рассматриваемых ГОСТах для расчета предельных отклонений и допусков по нормам кинематической точности, плавности работы, контакта зубьев в зависимости от геометрических параметров зубчатых колес, за некоторыми лсключениями (например, для расчета дойуска на циклическую погрешность зубцовой частоты в передаче fij ) также совпадают, [c.423]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...