Деформация Исследование экспериментальное

Обычно результаты испытаний на малоцикловую усталость графически изображаются в виде зависимости логарифма амплитуды деформации или размаха деформации от логарифма числа циклов (или смен знака деформации) до разрушения. Иногда по оси ординат откладывается амплитуда или размах пластической деформации, а иногда амплитуда или размах полной деформации. Ранние экспериментальные исследования показали, что зависимость амплитуды пластической деформации от числа циклов в логарифмических координатах хорошо аппроксимируется прямой с наклоном, примерно равным —0,5. Последующие исследования показали, что наклон прямых находится примерно в диапазоне от —0,5 до —0,7. Такие графики для многих разнообразных материалов, как показано на рис. 11.5, очень сходны между собой [3]. [c.382]

Само по себе использование экспериментов по распространению волн для изучения физической применимости линейной или любой другой теории поведения твердых тел при малых деформациях логически требует того, что прежде чем делать слишком поспешные выводы относительно значения численного согласия, полученного экспериментаторами, проводившими одинаковые опыты и делавшими одинаковые вспомогательные эмпирические предположения, следует показать точное соответствие предпосылок и предположений предлагаемого исследования экспериментальным условиям. Согласно элементарной линейной теории упругости профиль отдельной волны остается неизменным и распространяется с постоянной скоростью. Наблюдение дисперсии и изучение распределения скоростей отдельных волн как функции амплитуды деформации или скорости частицы создает очень серьезные трудности в проведении границ между вкладом нелинейности зависимости между напряже- [c.403]

Необходимо отметить результаты экспериментально-теоретических исследований, выполненных на основе анализа уравнения Максвелла—Гуревича с учетом двух составляющих деформации— упругой и высокоэластичной. Полученная зависимость прочности от скорости деформирования в предположении постоянства предельной деформации подтверждена экспериментальными исследованиями ориентированных стеклопластиков при различном направлении действия усилия к расположению арматуры [31]. [c.47]

Фундаментальные исследования подвижности атомов в условиях скоростей пластической деформации металлов и сплавов в работе [25] показывают, что в диапазоне скоростей деформации от 1 до 10 с скорость массопереноса в твердом теле на несколько порядков превышает скорость самодиффузии в жидкой фазе. Это явление носит общий характер, слабо зависит от способа нагружения и почти всецело определяется скоростью деформации. Существуют экспериментальные данные о том, что указанный процесс носит объемный характер и сопровождается образованием метастабильных твердых растворов замещения взаимодействующих компонент независимо от степени их взаимной растворимости в равновесных условиях. [c.153]

Вследствие изгиба круглой пластины в результате усадки по сферической поверхности величина деформаций, найденная экспериментально, в каждой точке и в каждый момент отличалась не более чем на 10%. Сравнение результатов экспериментального исследования по определению напряжений на наружной поверхности стальной пластины и теоретического расчета с учетом релаксации и без нее приведено на рис. 84. Расчет 13 195 [c.195]

Ползучесть кратковременная 295 — Деформации 296 — Экспериментальное исследование 295 [c.392]

Первый том включает два раздела Теоретические основы расчетов на прочность и экспериментальные методы исследования напряжений и деформаций " и "Расчеты на прочность и жесткость стер.ж невых элементов конструкций при статической нагрузке ". [c.35]

Существуют различные экспериментальные и расчетные методы определения ОСН и деформаций. Комплексное исследование ОСН расчетными и экспериментальными методами, сопоставление соответствующих данных позволяют судить о достоверности получаемых значений и характере распределения остаточных напряжений (ОН) в сварном соединении. Кроме того, появляется возможность оценить корректность и приемлемость принятых в расчетах допущений. В связи с этим в данном разделе рассматриваются основные расчетные и экспериментальные методы определения ОСН и выявляются преимущества и недостатки, присущие каждой группе методов. [c.269]

Экспериментальными исследованиями установлено, что в пределах малых удлинений для пластичных материалов имеет место прямая пропорциональная зависимость между напряжениями и деформациями. Эта зависимость носит название закона Рука [c.130]

Напряжения в местах их концентрации определяют либо теоретическими, либо экспериментальными методами. Поскольку аналитическое решение указанной задачи довольно сложно, приведем лишь основные результаты исследований применительно к каждому из основных видов деформаций, [c.215]

Далее принимают, что касательные напряжения по плоскости среза распределяются равномерно, хотя в действительности, как показывают экспериментальные исследования, распределение их не является равномерным. Однако строго теоретическое рещение этого вопроса затруднительно, тем более что имеются зазоры между заклепками и листами, силы трения между листами и т. д. Кроме того, для изготовления заклепок применяют наиболее пластичные марки сталей, а поэтому неравномерность в распределении касательных напряжений из-за возникновения пластических деформаций к моменту разрушения исчезает. [c.88]

Существующие в настоящее время способы экспериментального исследования напряженных конструкций сводятся, так или иначе, к прямому определению деформаций, возникающих в испытуемом объекте. Напряжения определяются косвенно через деформации на основе закона Гука. В случае пластических деформаций определение напряжений при испытаниях конструкций обычно не производится и определяется только разрушающая нагрузка или то значение силы, при котором наблюдаются признаки возникновения пластических деформаций. [c.506]

Муаровый эффект представляет собой метод экспериментального исследования деформаций и напряжений, который в отличие от остальных экспериментальных методов дает наглядность и позволяет получить картину деформаций по всей поверхности объекта исследования непосредственно по стадиям в процессе испытаний. [c.338]

В пятой главе излагается векторное представление процессов деформирования и законов связи напряжений с деформациями, которое оказалось весьма эффективным при описании экспериментальных исследований сложных процессов нагружения, встречающихся в практике инженерных расчетов. [c.4]

Курс сопротивления материалов построен на ряде допущений, которые вводят для того, чтобы несколько упростить изучение явлений, происходящих при деформации конструкции, и получить достаточно удобные для практики приемы и методы расчета элементов конструкций. Получаемые на основе этих допущений результаты расчетов достаточно хорошо согласуются с результатами экспериментальных исследований. [c.178]

Конструкции отечественных пластометров, методики и результаты экспериментальных исследований, аналитические зависимости а от температурно-скоростных режимов высокотемпературной деформации с учетом упрочнения и разупрочнения наложены в справочнике Высокотемпературные упрочнение и разупрочнение металлов и сплавов , изданного в 1992 г. в издательстве Наукова думка (г. Киев). [c.49]

Первые работы в области исследования пластических деформаций принадлежат Сен-Венану и относятся к 1870 г. Несколько раньше учеными Леви и Мизесом была разработана теория пластического течения, показывающая связь между компонентами напряжения и компонентами скоростей деформаций. Авторы теории ввели допущение о совпадении главных осей напряженного состояния с главными осями скоростей деформации. В основу теоретических предпосылок было поставлено условие текучести Треска. Первые экспериментальные исследования для обоснования этой теории были проведены в 1926 г. Лоде, который испытывал трубы при совместном действии растяжения и внутреннего давления. Эксперимент подтвердил предпосылки теории, обратив внимание на вероятное отклонение опытных данных. Последующая экспериментальная проверка подтвердила нестабильность совпадения экспериментальных и теоретических исследований. Однако ввиду недостаточного количества исследований какие-либо коррективы в предложенную теорию пластического течения пока не внесены. В 1924 г. Генки предложил систему соотношений между напряжениями и деформациями в пластической зоне. Хилл отметил ряд недостатков в этих соотношениях они не описывали полностью пластического поведения материалов и были применимы только для активной деформации. При малых деформациях, когда нагрузка непрерывна, теория Генки близка с экспериментальными данными. [c.103]

Экспериментальные исследования подтверждают, что изменение объема при пластических деформациях действительно незначительное и им можно пренебречь [c.104]

Предлагаемая методика, базирующаяся на испытании в контейнере кольцевых образцов, позволяет с щественно снизить материальные и трудовые затраты, связанные с проведением подобного рода экспериментальных исследований по определению напряжений и деформаций в толстостенных оболочковых констр кциях. [c.210]

Исследуются вопросы, связанные с определением неуравновешенности гибкого ротора. Показана возможность определения собственных частот и форм колебаний, величины и положения неуравновешенности гибкого ротора на основе анализа параметров амплитудно-фазо-частотных характеристик (АФЧХ) деформаций. Описывается экспериментальный стенд для исследования АФЧХ. [c.110]

Переходя к изложению основных экспериментальных результатов, следует заменить, что конфигурации мгновенной поверхности текучести являются функционалом процесса деформирования материала, свойства которого в настоящее время изучены еще очень слабо. Само определение поверхности текучести связано с определенными допусками на пластическую деформацию и достаточно сложно даже для простейших процессов пластической деформации. Более того, построение теоретической поверхности текучести подразумевает возможность измерения бесконечно малых приращений пластической деформации. Однако экспериментально определяемое приращение зависит от точности измерительного прибора и заведомо является конечной величиной. Таким образом, экспериментально определяемые поверхности текучести всегда соответствуют некоторым конечным приращениям пластической деформации и являются некоторым приближением к теоретической поверхности, зависящим от точности измерений. С другой стороны, современная техиология изготовления материалов такова, что для каждого конкретного материала в состоянии поставки соответствующие экспериментальные кривые имеют достаточно широкий статистический разброс (иногда достигающий 15—20%), ввиду чего результаты, полученные при более точных измерениях, не всегда имеют общее значение. Таким образом, основные результаты экспериментальных исследований начальных и последующих поверхностей текучести позволяют сделать следующие выводы [30—36]. [c.137]

Известны теоретические исследования о распределении нагрузки по виткам резьбы, основанные на ряде допущений и дающие поэтому лишь приближенные решения, приемлемые для сравнительных оценок. В работе [1] приняты следующие допущения в поперечных сечениях гайки и шпильки, соответственно сжимающие и растягивающие напряжения распределены равномерно и концентрация напряжений в расчетной схеме не учитывается основания считаются неповорачивающимися при нагружении резьбового соединения и деформации зуба учитываются, как для жестко защемленного бруса без деформаций смятия. Экспериментальные иссле- [c.136]

В 1927 г. Закс (G. Saks) и Шойи (Н. Shoji) опубликовали работу [444], в которой приведены результаты экспериментов по исследованию упругопластических свойств мелкозернистой латуни при циклических нагружениях и, в частности, эффекта Баушингера. Были исследованы образцы на растяжение сжатие. При этом отмечалось некоторое изменение модуля упругости при вторичном нагружении, что было обнаружено и в последующих работах. Деформации достигали 3%. Закс и Шойи указали также на существование предельного значения предшествующей деформации, соответствующей экспериментальному значению эффекта Баушингера. [c.87]

Впервые такие исследования с построением полных полюсных фигур были проведены на сплаве Zn—22 % А1 [119], который в исходном закаленном состоянии не имел текстуры. Было обнаружено, что после деформации в условиях СПД исходного бестекстурного образца в I и III скоростных интервалах в цинковой фазе образуются резко отличные друг от друга аксиальные текстуры (рис. 16). При малых 8 (область I) возникает максимум направлений оси растяжения, а в III скоростном интервале формируется текстура с максимумом в поперечном направлении. Переход от одной текстуры к другой в зависимости от е происходит постепенно за счет ослабления одного максимума, а затем возникновения и усиления другого. В некотором интервале (е) в области II заметной текстуры после растяжения в р-фазе не возникает. Интенсивность максимума полюсной плотности возрастает с увеличением степени деформации. Позднее было установлено, что существует тесная корреляция между наблюдаемыми особенностями текстуро-образования и изменениями механических свойств сплава в зависимости от размера зерен [120] и условий деформации. Эти экспериментальные результаты имеют принципиальное значение, поскольку дают прямое доказательство связи закономерностей СПД и текстурообразования в процессе деформации (см. также 2.4.1). [c.46]

Ясность была внесена Ильюшиным ) (1943 45). Он указал на необходимость различения характера процессов деформирования простая и слоэюная деформации). Анализ экспериментальных данных свидетельствовал о взаимной согласованности, если они были получены в условиях простой деформации. Эти исследования завершились разработкой теории малых упругопластических деформаций. [c.14]

Справедливость модели закалочных трещин проверяли для сталей также путем исследования эффекта ослабления влияния предварительной закалки при высокотемпературных выдержках в однофазной аустенитной области и эффекта устранения есплошносгей путем горячей деформации [99]. Экспериментально установлено, чго каталитический эффект предварительной закалки ослабляется по мере ликвидации закалочных трещин. [c.138]

Влизпие среднего глад 1ого напряжения и среднего давления (напряжения) (Тз) при этом простейшем рассмотрении ук.ловия пластичности остается таким образом вне внимания. В то время как среднее давление в пла ти-че кой деформации металлов не играет никакой сущеттвенаой роли, среднее главное напряжение, кажется, имеет изве. тное значение для образования пластиче"кон деформации. Согласно экспериментальным исследованиям, отступления, которые получаются в опыта.с относительно предела текучести, в самом неблагоприятном случае достигают 12о/о по сравнению с данными гипотезы наибольших касательных напряжений ). [c.202]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

Для обоснования условия зарождения микротрещин скола на пределе текучести обычно используют факт наличия микротрещин и микронесплошностей на самых ранних стадиях пластической деформации. В то же время анализ экспериментальных результатов, представленных схематически на рис. 2.6,6, а также проведенные нами исследования [2, 131] (см. также подраздел 2.1.4) показали, что зарождение микротрещин скола, приводящих к хрупкому разрушению, может происходить при напряжениях, существенно превышающих предел текучести. Для того чтобы разрешить это противоречие, ответим на вопрос условие зарождения каких микротрещин должно входить в критерий хрупкого разрушения Как уже обсуждалось, микротрещи- [c.67]

Выявленные закономерности послужили основой для разработки физико-механической модели хрупкого разрушения ОЦК металлов и формулировки критерия разрушения в терминах механики сплошной деформируемой среды. Теоретические и экспериментальные исследования показали, что зарождение микротрещины контролируется эффективными напряжениями, геометрией дислокационного скопления, определяющей концентрацию эффективных напряжений в голове скопления, а также наибольшим главным напряжением. С ростом температуры и пластической деформации концентрация эффективных напря- [c.146]

Из сравнения (2. 7. 17) с формулой для коэффициента сопротивления сферического нузырька (2. 3. 32) видно, что деформация его поверхности увеличивает сопротивление пузырька потоку жидкости пропорционально (в гинейном приближении) числу We. С ростом числа We форма поверхности пузырька может значительно отклоняться от сферической. Экспериментальные исследования [24] показывают, что в этом случае за пузырьком обра зуется гидродинамический след, в котором происходят вихревые течения жидкости (рис. 19). Теоретический анализ движения больших газовых пузырьков в жидкости очень сложен. Однако, используя упрощенную модель такого течения, можно определить соотношение, связывающее скорость подъема пузырька с радиусом кривизны его поверхности вблизи точки набегания потока. Эта задача впервые была решена в работе [24]. Рассмотрим носта-новку и решение этой задачи. Выберем систему координат так, как это показано па рис. 20. Предположим, что верхняя поверхность пузырька является сферической с радиусом кривизны Я. Нижнюю поверхность пузырька будем считать плоской. [c.69]

Экспериментально определять параметры объекта исследования можно непосредственным измерением (например, размеров) и приведением системы в равновесное состояние (например, взвещива-нием на обычных весах, электрическим измерением с помощью мостика Уитстона), Экспериментальное определение воздействий на объект исследования может также проводиться по результатам воздействий на объект (например, определение сил по упругим деформациям объекта). [c.475]

Экспериментальные исследования сварочных деформаций и напряжений проводят на образцах, свариваемом объекте или его модели. Используя различные приемы моделирования, можно добиться воспроизведения процессов образования сварочных деформаций и напряжений на лабораторных образцах небольших размеров вместо реальных сварных конструкций. Правила масштабного моделирования основаны на подобии модели и натуры [4] предусматривается изготовление модели из того же металла, что и исследуемый объект, обеспечиваются подобия геометрических параметров сварного соединения, режимов сварки, температурных полей, деформаций и перемещений модели и натуры. Этими условиями можно пользоваться для моделирования напряжений и деформаций при однопроходной и многослойной сварке, а также для моделирования сварочных деформаций и перемещений, возникающих в процессе электрошлаковой сварки прямолинейных и кольцевых швов. [c.419]

Экспериментальные исследования механохимической повреждаемости (МХПМ) углеродистых и низколегированных сталей при упругих деформациях показали, что значение Кн в инженерных расчетах можно определять по формуле, предложенной Э.М.Гутманом [c.379]

На рис. 9 представлены экспериментальные данные по изменению амплитудного напряжения о, (меньшего статического предела текучести при исследованных амплитудах циклической деформап,ии) в зависимости от числа циклов при испытании на усталость с постоянной амплизудой деформации за цикл образцов из отожженного железа. [c.22]

На первом этапе исследований были установлены экспериментально некоторые закономерности механического поведения рассматриваемых соединений. Для этих целей исползова1и моделирующие образцы, выполненные пайкой. В качестве металла мягких прослоек при моделировании сварных соединений использовали свинец С-1, в качестве основного металла — сталь Ст. 3. Большое различие в механических характеристиках металлов М иТ (А ц - а /а =25) обеспечивало при де< )ормировании данных образцов условия полной реализации контактного упрочнения мягких прослоек (основной металл не вовлекался в пластическую деформацию), которые отвечают расчетной схеме при анализе и полу чении соотношений по Л . [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...