Клинья Геометрия

Данная Г. И. Баренблаттом [1—3] трактовка геометрии кончика трещины представляет собой другой подход к характеристике разрушения, который не связан непосредственно с энергетическим принципом. Баренблатт ввел понятие сил сцепления между поверхностями трещины вблизи кончика трещины, распределенных таким образом, что геометрия раскрытия кончика трещины преобразуется в плавный клин, а результирующее поле напряжений уже не имеет особенностей. В такой постановке рост трещины происходит, когда силы сцепления не могут выдержать концентрацию напряжений, что позволяет определить модуль сцепления К как константу материала. Построенная теория основывается на следующих гипотезах [c.230]

Совершенствование геометрии червячных передач происходило в направлениях а) повышения несущей способности масляных клиньев в зацеплении (путем оптимального расположения контактных линий по возможности перпендикулярно к скорости скольжения) б) уменьшения контактных напряжений путем увеличения длины контактных линий. Так, значительно расширилось применение глобоидных передач, проектирование и изготовление которых сильно облегчилось выпуском стандарта и нормали на эти передачи. [c.61]

На рис. 1 показана экспериментальная зависимость уровня колебаний в диапазоне частот 1/3 октавы со среднегеометрической частотой 31,5 кГц. Очевидно, что интенсивность взаимодействия микронеровностей зависит от скорости относительного скольжения поверхностей контакта. Изменение геометрии режущего клина изменяет усадку стружки, а значит, и скорость ее скольжения по передней поверхности инструмента. Так, изменение переднего угла у с 10 до 2° (усадка стружки С меняется с 2,05 до 2,36) приводит к уменьшению уровня колебаний в диапазоне 1/3 октавы 31,5 кГц на 3,5 дБ. Причем с ростом износа усадка стружки увеличивается [6], что способствует уменьшению интенсивности колебаний, генерируемых на передней поверхности инструмента. Таким образом, контактные процессы на передней грани с ростом износа имеют различное влияние на интенсивность колебаний, что определяет большое рассеивание результатов эксперимента (рис. 1, а). Поэтому оценку состояния инструмента было предложено проводить также при высоте инструмента, который можно [c.52]

При вибрационном резании повышенный износ режущего инструмента вызван, очевидно, эффектом врезания резца, сопровождающего удара и происходящего непрерывно при колебательном процессе. В этом случае изменяется действительная геометрия режущего клина, срывается защитная окисная пленка. Эффект должен быть тем выше, чем прочнее обрабатываемый материал, хрупче материал инструмента и больше их химическое взаимодействие. [c.334]

Геометрия клина. Уклон клина [c.209]

Оптимальная геометрия масляного клина может быть получена шабрением баббита по специальному калибру (рис. 9-21), диаметр которого можно выбрать по табл. 9-29, Перед применением соответствующего калибра необходимо замерить специальной скобой с микрометрическим измерительным устройством диаметр цапфы и убедиться, что он находится в поле допуска, указанном в табл. 9-29. [c.310]

Основную трудоемкость решения поставленной задачи определения смесительного эффекта при несимметричном вальцевании составляют циклы последовательных приближений для определения промежуточной переменной р и циклы определения координат множества линий тока в поступательном потоке перерабатываемого материала. Для снижения трудоемкости этих циклов рекомендуется использовать интерполяционные методы. Данные методы, оформленные в виде автономных процедур, могут быть использованы одновременно и для расчета текущего зазора между клином — отражателем и валком в случае использования клинового устройства. При этом информация о геометрии рабочей поверхности клина должна быть представлена таблично. [c.137]

Возможность имитации полей термических напряжений, а также условий термоусталостного разрушения различных типов лопаток ГТД путем подбора геометрии модели показана в работах [75, 102]. Для элементов клиновидной формы (см. рис. 1.16, е) градиент температур и конструктивная форма детали определят неравномерность распределения термоупругих осевых напряжений. Примерно одна треть объема материала, прилегающего к кромке лопатки, находится в линейном напряженном состоянии, а массивная часть клина — в объемном напряженном состоянии. Некоторые результаты исследований [102] по моделированию термонапряженного состояния кромок лопаток клиновидной модели представлены-на рис. 1.17. Путем варьирования основных геометрических параметров клина (радиус закругления кромки, угол раствора клина q> [c.31]

Геометрия режущего инструмента. Принцип работы любого режущего инструмента основан на действии клина. Наиболее наглядно можно рассмотреть элементы и геометрию режущего инструмента на примере токарного резца (рис 12.1). Последний состоит из рабочей части П, которая принимает непосредственное участие в отделении срезаемого слоя металла, и крепежной части I, с помощью которой производится закрепление резца в резцедержателе. Основными элементами рабочей части резца являются передняя поверхность 1, по которой схо- [c.351]

Фиг. 56. Схема процесса резания при работе зубилом а — распределение сил на клине б — влияние угла заострения на процесс резания в — процесс образования стружки при рубке и геометрия зубила.

Упрощенная модификация двухконсольного образца предложена Мостовым и др. (1966 г.). Они применили образцы в виде клина, показанного на рис. 37. Путем соответствующего задания геометрии клина за счет изменения поперечного сечения можно получить линейное изменение податливости образца в зависимости от длины трещины. Из соотношения, определяющего скорость освобождения энергии [c.52]

Автор настоящей главы утверждает что путем выбора соответствующей функции Ф, зависящей от геометрии клина, для двухконсольного образца можно добиться такого положения, когда остановка трещины в чувствительном к скорости материале становится возможной даже при постоянной нагрузке. Однако для нечувствительных к скорости материалов или для материалов, которые обнаруживают изменение характера разрушения в зависимости от длины трещины, неустойчивый рост трещины и последующая ее остановка невозможны. Трещина распространяется [c.52]

Чувствительность потерь в резонаторе к разъюстировке в плоскости, содержащей ребро при вершине прямого угла призмы-крыши (угол а ), столь же велика, как и в плоском резонаторе в то же время небольшие отклонения луча в резонаторе (например, отклонения за счет термического клина в элементе) или призмы в плоскости, перпендикулярной к ребру, не ухудшают характеристик исходного резонатора. Возможное увеличение потерь в резонаторе при его разъюстировке на угол а" в направлении, перпендикулярном к ребру призмы, определяется виньетированием действующего поперечного сечения резонатора подобно тому, как это имеет место при разъюстировке устойчивых резонаторов с аберрациями второго порядка (см. п. 2.1) это увеличение может быть легко определено из геометрии резонатора. Так, если причиной разъюстировки является термооптическая клиновая деформация в активном элементе, приводящая к отклонению луча, проходящего через него, на угол а", то относительное изменение энергии излучения и(а")/ и(0) определяется формулой (2.10) величина уа в данном случае равна aid, где 1а — расстояние от апертурной диафрагмы 2 (активного элемента) до вершины призмы (рис. 3.16, а). [c.146]

Для получения определенных свойств и повышения несущей способности масляного клина в машиностроении находит применение вибрационное обкатывание, которое позволяет выбирать оптимальную геометрию и величину опорной поверхности деталей. [c.231]

Обработанный металл удаляется из зоны резания путем отделения стружки. Стружка бывает элементная в виде отдельных не соединенных между собой элементов скалывания (суставчатая) в виде ленты, гладкой со стороны, контактирующей с клином, и с зазубринами с другой стороны сливной, не имеющей заметных следов зазубрин надлома. Вид стружки зависит от свойств обрабатываемого материала, геометрии режущего клина, режимов резания. Размеры сечения стружки определяются из соотношения [c.13]

Значения коэффициентов и h зависят от обрабатываемого материала, сил трения на передней поверхности клина, температуры в зоне резания, геометрии клина и режимов обработки. На усадку оказывают заметное влияние смазочно-охлаждающие жидкости, которые помимо снижения температуры в зоне резания снижают силы трения на передней грани, препятствуют адгезии. [c.13]

Элементы и углы резца. Принцип работы любого режущего инструмента основан на действии клина. Наиболее наглядно можно рассмотреть элементы и геометрию режущего инструмента на примере токарного резца. [c.342]

Геометрия режущего инструмента. Принцип работы любого режущего инструмента основан на действии клина. Наиболее 326 [c.326]

Исходные плоскости. Вопросы геометрии режущего инструмента весьма сложны. Дело в том, что в общем случае передняя и задние поверхности являются фасонными и соответственно лезвия криволинейными. Поэтому фактически можно говорить только об углах для данной конкретной точки лезвия. Вопрос еще усложняется тем, что большинство углов режущего клина определяется направлением вектора относительной скорости движения обрабатываемой детали и инструмента, а для каждой данной точки лезвия при вращательном движении обрабатываемой детали или инструмента направление этого вектора изменяется и соответственно изменяются величины углов режущего клина. [c.327]

Под телами сложной геометрии здесь понимаются упругие тела, имеющие угловые линии или точки пространственный клин (двугранный угол), плоский клин, конус, сферическая линза (образованная пересечением двух сфер) и т.п. [c.181]

Геометрия головки резца определяется главным ф и вспомогательным ф1 углами в плане, углом р заострения клина 3, передним углом у режущей грани 4 и задним углом а грани 5. Углы, определяющие геометрию резцов, [c.190]

Кроме сорта смазки, на устойчивость масляного клина существенное влияние оказывает геометрия зацепления — относительное расположение контактных ли ий и векторов скоростей скольжения. [c.281]

Одним из способов повышения давления в масляном клине, а следовательно, и увеличения нагрузочной способности передачи, является изменение геометрии зацепления. В частности, червяки с вогнутым профилем, очерченным, например, по дуге окружности в осевом или нормальном сечении, образуют с зубьями колес контактные линии, расположенные под большими углами к векторам окружных скоростей червяка (рис. 17.4, б). Кроме того, напряжения в месте контакта становятся меньше благодаря соприкосновению выпуклого профиля зуба колеса с вогнутым профилем червяка (рис. 17.4, е). [c.281]

Режущая пластина (рис. 36, а) выполнена в виде клина с углом г] , равным 10—16°, Нижняя поверхность 4 и верхняя поверхность 3 пластины имеют форму вогнутых призм с углом 0, Передняя поверхность 1 имеет специальную геометрию по краям она выше, чем в центре, где предусмотрена канавка 5. Уступ 2 служит для завивания стружки в спираль. Режущая кромка образована фаской с положительным или отрицательным (рис. 36, б) передним углом у. [c.90]

Изготовление стержней в ящиках. Перед началом работы собирают стержневой ящик, устанавливают на место отъемные части и проверяют исправность ящика, соответствие его технологической документации. Отъемные части должны свободно выниматься и вместе с тем не иметь перекосов. В ящике не должно быть отбитых углов, забоин и других дефектов, искажающих геометрию стержня или затрудняющих его извлечение из ящика. Крепежные части ящика (болты, клинья, барашки) должны быть в исправности. В ящике должны быть необходимые метки для газоотводных каналов и подъемов. После осмотра ящик устанавливают в устойчивое положение, продувают сжатым воздухом. Всю полость ящика протирают тряпкой, смоченной в керосине. Проверяют каркас и подгоняют его по ящику. Расположение подъемов должно точно совпадать с центром тяжести стержня. [c.130]

Таким образом, как для одной, так н для другой режущей кромки углы резания нерациональны в первом случае имеет места сильное ослабление режущего клина, во втором случае тупой режущий клин ухудшает процесс резания. Чтобы улучшить геометрию косозубой гребенки, производят специальную подточку у одной режущей кромки (с 6, = 62°) делают В результате такой за- [c.300]

Погрешности коллимации включают в себя погрешности юстировки, по-греншости, вызванные конечной толщиной и шириной пучка, погрешности непараллельности геометрии пучка и плоскости сканирования, расходимости или сходимости пучка, погрешности, вызванные рассеянным излучением, так называемые коллимационные шумы, вызванные механическими и тепловыми нагрузками на элементы рентгенооптики в процессе сканирования и недостаточной жесткостью связи между узлами излучателя, коллиматоров и детекторов, погрешности дополнительных элементов рентгенооп-тнки (выравнивающих клиньев, регулировочных образцов, управляемых диафрагм и т. п.). [c.450]

Если след работы шейки вала располагается на дуге более 45° или на границе следа видны следы наклепа, то расточку полувкладышей шабрят по калибру (рис. 9-21), диаметр которого больше диаметра шейки вала на допустимый верхний зазор. Шабрением необходимо добиться, чтобы при сболченных полувкладышах калибр перемещался внутри под легкими ударами свинцового молотка. Шабрение баббитовой заливки по калибру дает наилучшую геометрию масляного клина. [c.305]

Изменение расхода воздуха через входное устройство и обеспечение оптимальной картины сверхзвукового течения достигается как изменением геометрии воздухозаборника (изменение положения конуса относительно обечайки Lit, изменение угла передней кромин обечайки foD, изменение углов конуса (клина) Pk. i), так и изменением угла открытия створок етв, через которые перепускается воздух в атмосферу (рис. 5. 15, б). При осесимметричных конструкциях воздухозаборников наиболее широко примеряются способы их автоматического регулирования путем изменения положения конуса относительно обечайки (L ) [c.244]

Для расчета одного технологического режима переработки резиновой смеси в валковом зазоре необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы N , NR — задаваемое число циклов интегрирования соответственно в зоне клин — валок и в зоне валок — валок рабочего зазора по угловой координате поворота валка (в случае отсутствия клина — отражателя принимается N = 0) NY — число циклов интегрирования по координате у поперечного сечения зазора, принимаемое для построения расходной характеристики а у) с регулярным шагом по у, определяемым формулой (4.30) N—число равномерных шагов по а, определяющее число -j- I линий тока в поступательном потоке материала L — число пропусков циклов интегрирования по продольной координате зазора при выводе на печать информации об эпюре удельного давления и координатах линий тока в отдельных поперечных сечениях, а также о ряде других текущих параметров процесса R — радиус валка НО — минимальный зазор между валками Hq VI, V2 — линейные скорости V, V2 валков MU — коэффициент консистенции материала ы при заданной температуре переработки М — индекс течения материала т KMIN — нижняя граница интервала поиска относительного калибра HjHo слоя материала на выходе из рабочего зазора КМАХ — верхняя граница этого интервала GMAX — высокое в пределах экспериментальной кривой течения материала значение скорости сдвиговой деформации YФ. задаваемое с целью выделения программным путем малого по сравнению с предельным сдвигового напряжения, определяющего выбор равномерного или неравномерного шага интегрирования по у путем сравнения с граничными касательными напряжениями FIH, FI — подготавливаемые только для расчета процесса с использованием клинового устройства значения угловых координат сечений входа материала в зону клин — валок и зону валок — валок соответственно, взятые по модулю NH — число точек графика Я(ф) для задания геометрии зазора клин — валок, подготавливаемое также только при использовании клинового устройства Н2 — толщина слоя материала Н2 в сечении загрузки в рабочий зазор, задаваемая в случае отсутствия клинового устройства MFI, MH[1 NH] —одномерные массивы соответствующих координат фг и Hi зазора клин — валок, подготавливаемые в случае применения клинового устройства. [c.228]

Глобоидная передача представляет собой дальнейшее развитие червячной передачи. Геометрия глобоидных передач обеспечивает благоприятные условия для образования масляного клина, вследствие чего контактные поверхности зубьев колеса и витков червяка полностью или в преобладающей своей части оказываются разделенньши устойчивым слоем смазки, в связи с этим увеличивается к. п. д. [c.11]

Влияние геометрии резца на температуру резания. Как известно, с увеличением угла резания б увеличивается сила резания, следовательно, должны повышаться количество образующейся теплоты и температура резания. Правда, и отвод тепла в данном случае будет усиливаться с увеличением угла клина р (угла заострения), но в меньшей степени, чем теплообразование, и в результате температура будет расти. На фиг. 108 кривые 0—б, построенные по опытным данным А. М. Даниеляна, подтверждают сказанное. Это также справедливо и для скоростного резания твердосплавными резцами. [c.135]

Геометрия режущего инструмента. Принцип работы любого режущего инструмента основан на действии клина. Наиболее наглядно можно рассмотреть элементы и геометрию режущего инструмента на примере токарного резца. Последний состоит из головки (рис. 50, б], которая принимает непосредственное участие в отделении pe- заемого слоя металла, подошвы, на которую опирается резец при установке его на станке, и тела, с помощью которого производится закрепление резца в резцедерл а-теле. Основными элементами головки резца являются передняя поверхность 9, по которой сходит стружка, главная задняя поверхность 5, обращенная к поверхности резания, вспомогательная задняя поверхность обращенная к обработанной поверхности, главное лезвие [c.176]

Однако все этй изменения углов для большинства случаев резания весьма малы и имеют серьезное значение тйлько для теоретических исследований. Для практических работ с достаточной точностью геометрию режущего клина можно определять относительно заданных исходных плоскостей. [c.328]

Приближенные допущения относительно учета вторичного потока можно сделать, если точно известна геометрия внешних линий тока. Некоторые исследователи предпринимали попытки такого рода А. Кель для потока на клине, Ж. Ф. Норбури для потока в плоскости симметрии экспериментального диффузора. В общем случае наличие в пограничном слое компонента локальной скорости, нормального к касательной на кривой линии тока внешнего потока, и невозможность ее непосредственного измерения создают большие трудности учета вторичных потоков в полуэмпирических методах расчета. [c.457]

Рамки метода парных уравнений были расширены на задачи со сложной неканонической геометрией в трудах А. Ф. Улитко и Д. Н. Пар-фененко, где задаваемые на поверхности упругого полупространства смешанные граничные условия разделяются двумя лучами [28] или границей кругового сегмента [29, 30]. В работе Д. А. Пожарского [31] метод парных уравнений использован для решения задачи о действии полосового штампа на упругий пространственный клин. [c.117]

До настояш,его момента при изучении чувствительности резонатора к термооптическим искажениям АЭ внимание уделялось только влиянию ТЛ. Однако, как уже отмечалось в 4.1, из-за неоднородности распределения накачки в АЭ в последнем возможно появление термооптических искажений в виде оптического клина. Это приводит к повороту всех геометро-оптических лучей, прошедших через АЭ, на определенный угол 3 и, следовательно, к разъюстировке резонатора. Поэтому анализ схемы резонатора будет неполный, если мы не исследуем чувствительность модовой структуры к разъюстировкам резонаторных элементов. [c.218]

Вместе с тем в рамках этой теории исследовались, как правило, задачи о предельном равновесии, т. е. начале пластического течения. Получено ограниченное число решений задач с учетом изменения геометрии тела, собственно, о пластическом течении задачи о внедрении клина в полупространство, раздавливании клина плоским штампом [1-3], одноосном растяжении плоского [4] и цилиндрического [5] образцов, растяжении полосы с V-образными вырезами [6]. На основе этих решений в работах [7-9] получен определенный класс решений контактных задач для тел произвольной формы с учетом изменения геометрии свободной поверхности. При решении таких задач деформации тел оценивались визуально по искажению прямоугольной сетки. Более точное описание процесса деформирования требует использования в качестве меры деформации тензорных характеристик (тензора дисторсии, тензора конечных деформаций Альманси и т.п.). Решение задач с учетом изменения геометрии особенно необходимо при расчете деформаций в окрестности поверхностей разрыва скоростей перемещений и других особенностей пластической области. [c.762]

Проиллюстрируем приведенные выше понятия и соотношения на конкретном примере. Для этого рассмотрим интерференционные явления в клиновидном слое МЫРЗ с углом клина 6 (рис. 3.1.5). К такой схеме сводятся оптические системы ряда интерферометров. На рис. 3.1.5 L — входной зрачок, Р — точка поля, 1 и 2 — выходные зрачки, а Р1 и Рг — соответственные точки. Из геометрии рисунка следует, что при изменении положения точки Р разность ЬЬ2 — ЬЬ ) постоянна (первый случай), а при изменении положения источника L постоянной остается разность (РРг — РР1) (второй случай). Кроме того, если точка Р лежит на пересечении лучей Ь А и 28, а точки Р1 и Рг — изображения точки Р, создаваемые при отражении от поверхностей МЫ и Р5, то обе точки Р и Рг лежат на первоначальном направлении луча ЬАВ. Так как плоскость ММ перпендикулярна РР1 и делит РР1 пополам, а перпендикулярна РРг и также делит РРг пополам, то точки Р, Р и Рг лежат на окружности с центром в точке пересечения ММ и Р5. Разность хода двух лучей, приходящих в точку Р, равна АВ ВР — АР [c.111]

Форма и размеры клина, т. е. его геометрия, должны соответствовать тем условиям, в которых приходится работать режущему инструменту. Поэтому расточники подбирают режуиц й инструмент с геометрией, обеспечивающей высокую стойкость режущего инструмента, высокую производительность труда и качество продукции. Различная геометрия режущего инст1румента получается путем заточки под разными углами отдельных поверхностей его режущей части. Рассмотрим геометрию режущих инструментов на примере наиболее расцространенного инструмента — резца. Расточный резец (фиг. 45) состоит из двух основных частей головки, т. е. рабочей части, представляющей собою клин, и стержня, предназначенного для закрепления инструмента в резцедержателе. Головка резца образуется несколькими поверхностями. [c.106]

Для составления расчетной схемы и расчета станка по чер-" тежу необходимо иметь следующие материалы 1) паспорт на станок, где указаны его общий вид, схемы установки и крепления на фундаменте 2) сборочные чертежи всех основных узлов станка с разрезами и спецификацией 3) чертежи всех основных корпусных деталей, шпинделей, ходовых винтов, шестерен и валов цепИ гл авного привода и привода подачи, планок и клиньев, влияющих на жесткость суппортов и столов 4) паспорта и сборочные чертежи основных приспособлений для крепления детали и режущего инструмента (зажимных и поводковых патронов, упорных центров, оправок и борштанг) 5) чертежи режущих инструментов и данные об их способе установки и закрепления, геометрии и материале режущей части, массе инструмента, величине допустимого дисбаланса 6) схему крепления обрабатываемой детали, ее размеры, данные о материале, термообработке, данные о силах закрепления детали 7) подробные сведения о режимах резания 8) дополнительные сведения о наиболее важных комплектующих изделиях (электродвигателях, гидростанциях и гидродвигателях, ремнях, подшипниках). [c.173]

Повышение суммарной жесткости токарных станков достигается повышением жесткости его основных узлов. В частности, жесткость суппорта, как наиболее слабого звена в системе станка, может быть повышена тщательной регулировкой клиньев верхнего и поперечного суппортов. Исследования канд. техн. наук В. А. Скрагана показали, что на жесткость суппорта в условиях резания большое влияние оказывает отношение радиальной составляющей силы резания к тангенциальной Х. При малых значения Я=0,Зн-0,4 жесткость суппорта велика. При увеличении X жесткость падает. Следовательно, при точной обработке деталей желательно выбирать такую геометрию резца, чтобы величина X была по возможности меньшей. [c.112]

В спектрофотометрах, служащих для абсорбционного анализа, на фоне сплошного спектра излучения источника наблюдаются линии поглощения исследуемого вещества. В фотометрической части таких приборов находятся кюветное отделение (абсорбционная ячейка с образцом) с системой зеркал и зеркальных модуляторов, изменяющих геометрию прохождения лучей, а также компенсационные клинья. В зависимости от числа каналов в фотометрической части спектрофотометры делятся на однолучевые и двухлучевые. В однолучевых спектрофотометрах в световой пучок поочеред1Ю вводятся образец и эталон, причем соответствующие измерения прошедшего потока проводятся раздельно во времени. В нереги-стрирующнх спектрофотометрах пропускание измеряется в отдельных точках, а установку длины волны, образца и отсчет коэффициента пропускания осуществляют вручную. [c.409]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...