Модуль сцепления

Данная Г. И. Баренблаттом [1—3] трактовка геометрии кончика трещины представляет собой другой подход к характеристике разрушения, который не связан непосредственно с энергетическим принципом. Баренблатт ввел понятие сил сцепления между поверхностями трещины вблизи кончика трещины, распределенных таким образом, что геометрия раскрытия кончика трещины преобразуется в плавный клин, а результирующее поле напряжений уже не имеет особенностей. В такой постановке рост трещины происходит, когда силы сцепления не могут выдержать концентрацию напряжений, что позволяет определить модуль сцепления К как константу материала. Построенная теория основывается на следующих гипотезах [c.230]

В качестве других подходов к теории квазихрупкого разрушения поликристаллических металлов необходимо указать на работы, решающие задачи о предельном равновесии хрупких трещин [20—22], в которых исследованы конечность напряжений в вершине трещины, структура вершинной части трещины и др. Теоретическая модель Г. И. Баренблатта [22] основана на условии конечности напряжений и построена на таких гипотезах, как малость области, на которой действуют межчастичные силы сцепления, по сравнению с размерами трещины, а также независимость формы трещины в вершинной области от действующих нагрузок. Условие распространения трещины формулируется исходя из гипотезы плавности смыкания ее берегов и решения Снеддона, при этом вводится модуль сцепления К- Построенная Г. И. Баренблаттом модель сводится к критериям распространения трещин на основе анализа интенсивности напряжений. [c.26]

В теории хрупких трещин показывается (см. Л. И. Седов [1]), что равновесие трещины определяется одним параметром — равновесным коэффициентом интенсивности напряжений или модулем сцепления [c.375]

Построим на плоскости 11, I) диаграмму, соответствующую неравенствам (3.1) (рис. 44). Относительно скоростной зависимости модуля сцепления К (и) будем предполагать здесь, что это монотонно возрастающая [c.192]

Рост трещины начинается при достижении величиной N значения АГ/тг, где К — модуль сцепления материала [3], т.е. условие начала роста трещины можно представить как [c.103]

И называемая модулем сцепления., является единственной характеристикой сил сцепления, входящей в формулировку задач о трещинах при принятых предположениях. В некоторых случаях используется другая характеристика сил сцепления плотность поверхностной энергии — энергия, затрачиваемая на образование единицы площади новой поверхности трещины Т. Величины К ж Т связаны соотношением [c.616]

Условия (18) и (20) позволяют при определении положений концов трещин вообще исключить силы сцепления из рассмотрения, ограничившись их суммарной интегральной характеристикой, модулем сцепления. Специальные оценки показывают, что влияние сил сцепления на поля напряжений и смещений существенно только в окрестности концов трещин, имеющей размер порядка ширины й концевой области. Силы сцепления определяют структуру трещин вблизи их концов и только через свою интегральную характеристику К — положение концов трещин. [c.617]

В работах Леонова в качестве критерия хрупкого разрушения упругого тела предлагается использовать критическое смещение краев трещины, при котором нарушается их взаимодействие. Для макродефектов силовой и деформационный подходы дают одинаковые величины номинальных разрушений, а модуль сцепления оказывается связанным с критическим раскрытием трещины. [c.460]

Связность модуля — характеристика тесноты связи внутренних частей модуля. Сцепление модулей — характеристика тесноты связи разных модулей друг с другом. Если структуру ПО изобразить в виде граф-схемы, вершины которой соответствуют операторам алгоритма, а ребра — связям по информации и управлению, то разделение на модули соответствует выделению в графе подграфов. Чем меньше ребер попадает в подмножество межмодульных связей, тем лучше сцепление чем больше ребер относится к выделенным подграфам, тем лучше связность. [c.302]

Ниже приведены приближенные величины трещиностойкости, выражение через модуль сцепления к, определяемый из выражения к — рл Т (где р — равномерное напряжение растяжения I — длина трещины) [c.80]

Дальнейшее развитие теория хрупкого разрушения получила в работах Г. И. Баренблатта [16—18], введшего в рассмотрение модель вершины трещины в виде клюва , плавно смыкающегося БОД действием концентрации конечных сил, суммарная величина которых названа модулем сцепления К. [c.31]

Модуль сцепления выражается как [c.31]

Скорость высвобождения упругой энергии при образовании новой поверхности трещины длиной AL можно представить как работу сил сцепления по берегам трещины за время Дтс = = AL/u (время прохождения вершиной трещины расстояния AL со скоростью v), величина которой для дискретной модели зависит от характера изменения этих сил во времени. При использовании конечно-элементных моделей акт продвижения трещины (проскок) можно осуществить следующим образом. Силы сцепления берегов трещины, пропорциональные жесткости элементов полости трещины, характеризующейся модулем упругости трещины тр, уменьшаются до нуля ( тр= s 0) за время Дтс по следующему закону [c.246]

Существующие инструментальные средства автоматизации разработки программного обеспечения позволяют проводить структурирование программ с разделением их на модули, производить оценку показателей связности н сцепления модулей, документировать результаты разработки, производить трансляцию отдельных фрагментов программ на терминальный язык программирования, моделировать работу программного комплекса по его функциональным и (или) эксплуатационным спецификациям. По результатам моделирования можно на ранних этапах проектирования приблизительно оценить запросы систем- [c.387]

Решение. 1. По табл. 7.1 принимаем коэффициент трения стали по стали в масле / = 0,05. Приведенный модуль упругости = 2,16 10 НМм . Число канавок 2 = 3, коэффициент запаса сцепления (5=1,5, коэффициент упругого скольжения 1 = 2 %, допускаемое контактное напряжение [ая] = 980 Н/мм (табл. 7.2) при Khl = 1. [c.134]

К ведомому колесу, не связанному с двигателем, приложена сила давления на ось Р, параллельная пути (рис. 103, б). В точке касания с рельсом к колесу приложена сила сцепления / ,,ц, препятствующая скольжению колеса под действием силы Р. При тор-г южении модуль силы сцепления направленной противоположно движению, возрастает, и под действием этой силы поезд (автомобиль) получает замедление. Силы взаимодействия между тормозными колодками и колесами являются внутренними и не могут произнести торможение поезда (автомобиля), но эти силы вызывают увеличение модуля внешней силы Если колеса начинают скользить, то сила сцепления превращается в силу трения скольжения. При равномерном движении поезда все действующие на него внешние силы уравновешиваются. [c.121]

Модуль силы сцепления, обеспечивающей качение колеса без скольжения, подчинен следующему ограничению [c.217]

Предельное значение модуля силы сцепления согласно (2 ) [c.217]

Из теоретически возможных профилей,удовлетворяющих требованиям основной теоремы зацепления, преимущественное применение в машиностроении получили эвольвент-ные профили (эвольвентное зацепление) , так как их легко получить при нарезании зубьев простым инструментом реечного тппа. Кроме того, эвольвентное зацепление допускает некоторое изменение межосевого расстояния a o, которое может возникнуть в результате неточности изготовления и монтажа, без нарушения правильности зацепления обеспечивает сцепление данного колеса с другими колесами, имеющими любое число зубьев при одинаковом модуле, и постоянство давления на зубья. [c.332]

Зубчатое колесо I находится Т1 сцеплении с зубчатым колесом 2 радиуса г , следовательно, скорости точек на ободе этих колес равны. Определяем модуль угловой скорости зубчатых колес 2 я II [c.289]

Это И есть одновременно модуль скорости точки на ободе зубчатого колеса 3 радиуса Гз, сцепленного с зубчатым колесом II. [c.290]

Простейший фрикционный механизм (рис. 19.1) состоит из двух круглых фрикционных колес. Если обеспечить достаточную силу сцепления (трения) между этими цилиндрическими колесами, чтобы отсутствовало проскальзывание, то при перекатывании колес модуль вектора скорости vw по линии их касания WW определите из условия [c.231]

Благодаря сцеплению тело остаётся в покое при изменении модуля силы от нуля до некоторого значения. [c.87]

Относительная скорость точки сцепления А колеса III z колесом II одна и та же (по модулю и направлению), независимо от того, принадлежит ли эта точка колесу II или колесу III, т. е. [c.431]

Модуль абсолютной скорости точки М сцепления колее I и II равен [c.231]

Конечно, такой способ расчета не может претендовать на высокую точность многое зависит от ориентации кристалла, его строения, а также от типа связей между атомами в кристаллической решетке. Но любопытно, что множество достаточно точных расчетов по оценке так называемой идеальной (расчетной) прочности дают для всех материалов практически тот же результат. Напряжения необратимого скольжения, а также и отрыва по основным кристаллографическим плоскостям лежат для всех материалов в пределах 5... 16 % от f . Прямая связь между идеальной прочностью и модулем упругости очевидна. Они имеют общее происхождение и определяются характером межатомного сцепления. И, наконец, есть еще нечто общее, что сохраняется для всех материалов. Результаты теоретических расчетов по идеальной прочности находятся в резком противоречии с тем, что мы получаем при испытании образцов на растяжение. И возникновение общей текучести, и последующий разрыв образца происходят при напряжениях, в лучшем случае, в десятки, а то и в сотни раз меньших, чем те, которые прогнозируются расчетом. [c.76]

Модуль упругости не зависит от структуры металла его величина определяется силами межатомного сцепления. При напряжении выше Стр наряду с упругой начинает развиваться пластическая деформация. Напряжение, вызывающее остаточную деформацию, равную 0,2%, на зывается условным пределом текучести ((То.а). а напряжение, соответствующее максимальному напряжению, [c.75]

Решение. 1. Принимаем для стали модуль упругости , = 2 = 2,1 10 Н/мм коэффициенты Пуассона Hi=H2 = 0,3 коэффициент трения /=0,07 коэффициент запаса сцепления а =3. [c.64]

В зависимостях (4.10), (4.11), нагрузка высшей пары N известна, кроме того, задается число циклов Пц, коэффициенты сцепления р, трения /, износа с и приведенного модуля упругости . Определению подлежит радиус кривизны профиля кулачка р , при этом радиус ролика Гр и ширина ролика Ь связаны с известными коэффициентами пропорциональности V и . Так, [c.151]

Вспомним, что нагрузки g, а следовательно, и М зависят от свойств материала (сил взаимодействия поверхностей трещины и механизмов предразрушения в концевой области трещины). Поэтому можно принять, следуя Г.И. Баренблатту [10], что при увеличении внешних нагрузок подвиж-но-равновесное состояние трещины, предшествующее ее страгиванию, в некоторой точке М контура достигается тогда, когда достигается состояние автономности концевой области и величина в (2.6) принимает свое предельное значение (ТУ ) Это предельное значение и представляет собой характеристику сопротивления материала росту трещин — его трещиностой-кость. Обычно употребляют модуль сцепления К = яТУ [10] или критический коэффициент интенсивности напряжений = 7У / / [186]. Критерий роста трещины нормального разрыва, таким образом, имеет вид [c.79]

Если ото)вдествить N с критическим значением коэффициента интенсивности напряжений (N = п к, К — модуль сцепления материала), при котором достигается состояние предельного равновесия на краю трещины, то экстремальный контур площади S будет представлять собой контур предельно равновесной трещины, первоначально занимавшей область Gq, при значении параметра нагрузки р. Допустим, что параметр нагрузки последовательно увеличивается. При этом развитие трещины будет происходить устойчиво, если p(S) возрастает, и неустойчиво, если p(S) убывает на данном участке диаграммы р (S) (рис. 43). Здесь применимы все соображения, используемые при анализе роста трещин, характеризуемых одним параметром (радиусом или длиной) (см., например, [10, 11]). Так, для зависимости p(S), показанной на рис. 43, трещина скачком переходит из начального состояния в состояние, отвечающее экстремальному контуру площади Si, затем следует участок непрерывного развития трещины через последовательность экстремальных контуров площади Si < 5 < 52,а затем — скачкообразное разрушение тела. [c.162]

Oq, как показано в [1], должно выполняться для углей на достаточной глубине благодаря их способности пластически течь под действием касательных напряжений, приводя за длительное время к полному исчезновению последних. Величина горного давления ао =10 МПа соответствует глубине залегания угольного пласта 400 м. Модуль сцепления угля принимался равным К = 2 10 Н/м . На рис, 2 показана зависимость отношения текущего радиуса трещины к его начальному значению от внешнего сжимающего напряжения а Видно, что трещина возрастает скачком при Ос - — 5 МПа, при этом давление газа внутри трещины = 9,47 МПа. Отношение радиуса трещины после скачка к его начальному значению Rr/R = 1,8. На рис. 3 показано изменение величин р, V/Vq и S/Sq (S - тгР" -площадь трещины) в зависимости от а Вкдко, что при сбросе о площадь трещины растет в значительно большей мере, чем ее объем. Поэтому 1ше газа в трещияе, достаточно высокое даже при существенном сбросе внешней нагрузки, иказываегся распре деленным на площадь намного [c.105]

За последнее время вклад в теорию хрупкого разрушения внесли советские ученые. Баренблатт и Кристианович развили силовые критерии хрупкого разрушения в упругой трактовке в качестве критерия разрущения при этом используется модуль сцепления, характеризующий силовое взаимодействие краев трещины. Соответствующие выражения для простейших случаев сходные с зависимостями Гриффитса. В последующих работах Баренблатта, Ентова, Салганика этот подход был распространен на кинетические и реологические условия роста трещин до возникновения нестабильных состояний. [c.460]

В приведенных матрицах прогнозируемыми показателями являются коэффициент перехода т от лабораторного модуля деформации озерно-ледниковых суглинков к полевому модулю, сцепление с этих же пород, средний годовой водоприток Q в шахты. К косвенным признакам относятся соответственно е и коэффициент сжимаемости а (лабораторный), ш и общая площадь отработанного [c.129]

Если воспользоваться выражениями (П.57) и (П.58), то можно выразить значение модуля сцепления К через УэФф, Е и v. [c.32]

В работе В. В. Смирнова предложена методика определения относительной величины модуля.сцепления /Сотн [c.32]

Одним из способов оценки качества проекта является анализ сцепления модулей. Сцепление является мерой взаимозависимости модулей. В хорошем проекте сцепления должны быть минимизированы, т.е. модули должны быть слабозависимыми (независимыми) настолько, насколько это возможно. Слабое сцепление между модулями служит признаком хорошо спроектированной системы по следующим причинам [c.99]

Два модуля являются сцепленными по общей области ( ommon oupling), если они ссылаются к одной и той же области глобальных данных. Сцепление по общей области является плохим по следующим причинам. Во-первых, ошибка в любом модуле, использующем глобальную область, может неожиданно проявить себя в любом другом модуле, также использующем эту глобальную область, поскольку эти глобальные данные не находятся под защитой модуля. Во-вторых, модули, ссылающиеся к глобальным данным, обычно используют точные имена (в отличие от модулей, которые вызываются с использованием параметров). Следовательно, гибкость модулей, сцепленных глобально, намного хуже, чем гибкость нормально сцепленных модулей. В-третьих, программы с большим количеством глобальных данных чрезвычайно трудны для понимания сопровождающим программистом, поскольку трудно определить, какие данные используются отдельным модулем. [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...