Коэффициент Расчет — Методы приближенные

Для расчета коэффициента теплоотдачи к внешней поверхности трубки при конденсации пара необходимо знать температуру внешней поверхности стенки t i и высоту трубки Н. Так как значения этих величин неизвестны, то расчет проводим методом последовательных приближений. Определяем среднелогарифмический температурный напор [c.226]

Для определения температуры стенки нужно знать местный коэффициент теплоотдачи, значение которого согласно формуле (5-17) зависит от искомой температуры стенки. Поэтому расчет проводим методом последовательных приближений, решая совместно (5-17) и выражение [c.237]

Расчет производился методом последовательных приближений по шагам, величина которых увеличивалась от 0,5 до 55 мм на длине 285,5 мм и далее оставалась постоянной. Точность приближения по толщине пленки и температурному напору 1%. Максимальная погрешность в экспериментальном определении расхода четырехокиси азота составляет 6,4%, по коэффициенту теплообмена со стороны охлаждающей воды — 23%- Это может привести к расхождению расчетной и действительной длины участка конденсации в 9%. При расчетах принималось допущение о постоянстве ДГк на длине шага. Для сравнения произведен также расчет с использованием формулы Нуссельта с поправкой на волнообразование e = = 0,835 ReO.li. [c.165]

Распределение температуры стенки по длине и радиусу теплообменного аппарата с витыми трубами можно определить, используя различные методы расчета пограничного слоя при заданном внешнем течении, которое рассчитывается при решении системы уравнений, описывающих течение гомогенизированной среды. Это могут быть численные методы расчета либо методы, основанные на приближенной замене исходной системы двумерных уравнений системой одномерных уравнений. Последние методы являются в ряде случаев более простыми и удобными, поскольку для их уточнения можно использовать опытные данные по коэффициентам теплоотдачи и гидравлического сопротивления, полям скорости и температуры. Такой метод расчета пограничного слоя был разработан в работе [15]. В этом методе одномерные уравнения решаются с использованием быстро сходящихся последовательных приближений. Для замыкания системы уравнений при расчете пограничного слоя по этому методу в гл. 4 экспериментально обосновываются связи между безразмерными параметрами для расчета теплообмена и гидравлического сопротивления при неравномерном теплоподводе и использовании гомогенизированной модели течения. [c.26]

Проверяем значение k предположительно принятое в начале расчета равным 1,6. По рис. 10-4 при относительном шаге, равном 4,2/, коэффициент k, равен 1,6, а при относительном шаге, равном 8,7, коэффициент к, равен 1,7. Различие невелико, вследствие чего пересчет можно не делать. В те.х случаях, когда расхождение получается более суш ественным, расчет производится методом последовательного приближения. [c.189]

При решении нелинейной краевой задачи для зоны концентрации используют аналитические, численные и экспериментальные методы. Эти методы яв-ляются весьма трудоемкими и поэтому в инженерных расчетах наиболее эффективны приближенные аналитические решения, связывающие теоретические коэффициенты концентрации аа и коэффициенты концентрации напряжений Ка И деформаций Ке в неупругой области [c.166]

Метод приближенного расчета концевых потерь основан на предположении, что сечения лопасти на радиусах г > BR вызывают профильное сопротивление, но не создают подъемной силы. Параметр В называется коэффициентом концевых потерь. Существует несколько способов расчета значения В. Прандтль [c.71]

Метод приближенного расчета максимального значения коэффициента отражения для идеализированного профиля штриха эшелетта позволяет правильно определить районы концентрации [c.256]

Система (2.84) решалась на ЭВМ методом Гаусса. Углы, ограничивающие зоны основания с различными коэффициентами постели, определялись методом секущих. Программа позволяла решать систему из 70 уравнений. Однако, как показывают расчеты, для данной конструкции можно ограничиться 15 членами ряда. Для достижения точности е=10 достаточно четырех приближений. На рис. 2.17 кривые 1, 2 изображают законы изменения относительной величины контактного давления S =n5(2Q)- соответственно при Q = 49 кН и 98 кН. Для сравнительной оценки влияния нелинейности основания проведен расчет для ложемента с линейной [c.63]

Дальнейший расчет проводят методом последовательных приближений, принимая в первом приближении /< э=1. Коэффициент Кэ определяют по [c.43]

С конца 40-х годов для расчета обтекания конуса применялись таблицы Копала. В этих таблицах даны вспомогательные коэффициенты, пользуясь которыми по приближенным формулам, выведенным А. Стоуном (1948), можно рассчитать газодинамические функции в некоторой точке потока. Таким способом определялось обтекание конусов с различными углами при вершине для разных чисел Маха и углов атаки. Разработка современных численных методов расчета конических течений относится к началу 50-х годов 329 (К. И. Бабенко, Дж. Гиз и Г. Кон, С. Маслен ж др.). [c.329]

На рис. 1(16 графически представлена зависимость отношения удельного давления к сопротивлению деформации от формы сечения (отношения Ь/к) при различных коэффициентах трения. Из сравнения этого рисунка с рис. 112 видно, что результаты расчетов по методу решения приближенных уравнений равновесия и уравнения пластичности и по вариационному методу близки между собой при значениях / 0.2 и й/А 12. [c.264]

По таблице при ф2=0,9 найдем т"с=0,65. Определим А"с== = т"с о1 = 0,65.3,83=2,49 ж. Так как /г"с<Аб = 3 м, то сопряжение произойдет с надвинутым прыжком и стенка будет работать как подтопленный водослив. В связи с этим напор над стенкой будет больше 2,03 м и, следовательно, высоту стенки можно уменьшить. Так как коэффициент подтопления степки зависит от высоты стенки, то расчет производим методом последовательного приближения. [c.348]

Помимо приведенного метода расчета активной зоны сварного шва, с помощью коэффициента к, можно найти приближенное значение ширины активной зоны Ьп в каждой пластине теоретическим путем по формуле, 1 -+ [c.600]

Такой метод расчета называется методом последовательного приближения. При этом для технических расчетов обычно не возникает необходимости многократного пересчета в целях уточнения истинного распределения температур в слоях стенки (т. е. в конечном счете для уточнения коэффициентов теплопроводности). Практически необходимость пересчета возникает лишь в тех случаях, когда различие значений предварительно принятой средней температуры слоя и средней температуры этого слоя, рассчитанной исходя из полученного значения удельного теплового потока, не превышает 10%, что обычно не должно вызывать изменения коэффициента теплопроводности более чем на Ъ%. При этом рекомендуется принимать предварительное распределение температур в многослойной стенке следующим образом. [c.27]

Различают поверочный и проектный расчеты теплообменника. При проектном расчете теплообменника требуется подобрать и скомпоновать поверхности теплообмена для рассеивания заданного теплового потока Я при известных расходах и граничных температурах теплоносителя. В поверочном расчете теплообменника его конструктивные размеры, расходы теплоносителя и, как вариант, граничные температуры известны. Требуется рассчитать тепловой поток Q, рассеиваемый теплообменником, и потери напора на перемещение сред сквозь пространство теплообменника. В литературе [2, 3] отмечается относительная простота проектного расчета. При проектном расчете из условий теплового баланса известны все граничные температуры сред — горячей и холодной. В поверочном расчете температурные перепады по обеим средам наперед неизвестны поэтому, во-первых, неизвестен температурный фон теплопередачи, влияющий на значения коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления и, во-вторых, неизвестен температурный напор 0ср, определяющий значение теплового потока. Поэтому поверочный расчет ведется методом последовательных приближений. [c.427]

Если задана сжимающая сила, а также все геометрические характеристики стержня, то проверка прочности на сжатие с учетом продольного изгиба каких-либо затруднений не вызывает. Более сложной задачей оказывается подбор сечения стержня при заданной длине и сжимающей силе. Дело в том, что коэффициент <р зависит от гибкости стержня, а гибкость неизвестна, поскольку неизвестно сечение. В таком случае расчет вьшолняется методом последовательных приближений. [c.419]

Очевидно, диффузионное или Р -приближение в этом случае неприменимо и необходимо использовать более точное решение уравнения переноса. Чтобы определить, каким может быть это решение, рассмотрим для простоты односкоростное приближение. Так как среднее число нейтронов с, возникающих при столкновении, равно примерно 1,3 для урана-235 и 1,5 для плутония-239, то из табл. 2.7 видно, что даже Рз-приближение будет давать погрешности в критическом размере около 1 %. Для рассматриваемых здесь случаев использовались расчеты многогрупповым методом в 58 приближении. В соответствии с данными табл. 5.3 в результате таких расчетов можно найти для односкоростной задачи значения критических радиусов, отличающиеся от значений, полученных точным решением уравнения переноса, не более чем на 0,3%. Соответствующая погрешность в коэффициенте размножения k составляет примерно 0, 5%. Следует ожидать, что подобные заключения относительно точности Sg-приближения применимы и при многогрупповом описании [34]. [c.192]

Полагая в первом приближении i=l, с помощью формул (4), (1) и (3) коэффициент расхода определяем методом последовательных приближений. Расчет по формулам (4), (2) и (3) цикличности счета не требует, поскольку по формуле (4) определяется величина отношения Re/fi, которая затем подставляется в формулу (2). [c.251]

Как известно, выполнение расчета по деформированной схеме связано с тем, что коэффициенты канонических уравнений метода перемещений вычисляются с учетом влияния нормальных сил в элементах системы. Такой подход приводит к точному решению, мы же попытаемся построить приближенное решение, основанное на некотором упрощающем предположении, а именно, будем считать, что перераспределение усилий в а) системе за счет работы сжимающих сил на поперечных перемещениях связано лишь с узловыми перемещениями и никак не сказывается на величине углов поворота. [c.125]

В чем смысл расчета крыла методом редукционных коэффициентов Почему такой расчет в общем случае должен проводиться методом последовательных приближений В каких случаях удается ограничиться одним приближением [c.105]

Выбирая совершенно произвольно значения коэффициентов А, В, к, мы можем с той или иной степенью приближения аппроксимировать изменение модуля упругости Е. По известному одному из частных решений ф однородного уравнения находим общее решение того же неоднородного уравнения (176) по формуле (164). Мы остановились на некоторых возможностях получения решений дифференциальных уравнений для расчета дисков турбомашин на основании изложенного выше полуобратного метода. При доведении задачи до числа можно пользоваться различными численными методами, например методом сеток с использованием быстродействующих счетных машин. Так как выведенные дифференциальные уравнения для расчета дисков турбомашин, как правило, не решаются в элементарных и известных специальных функциях, то Для получения обозримых результатов расчета можно использовать приближенный, так называемый асимптотический метод [c.212]

Исследована задача об аспирации аэрозоля в щель между двумя пластинами (модель щелевого пробоотборника) для двух углов ориентации щели относительно набегающего потока. Для поля скоростей несущей среды в приближении потенциального безотрывного течения несжимаемой жидкости получено аналитическое решение, которое использовано при интегрировании уравнений движения частиц для расчета траекторий. Методом предельных траекторий рассчитаны коэффициенты аспирации при изменении числа Стокса и отношения скорости набегающего потока к скорости аспирации. Дано сравнение значений коэффициента аспирации с известными результатами, полученными приближенно. [c.108]

Найденное из эксперимента распределение давления до и после интерцептора позволяет вычислить соответствующие значения коэффициентов нормальной и продольной сил. Такое вычисление аналогично расчету аэродинамических коэффициентов профиля крыла. Вместе с тем определение искомых аэродинамических коэффициентов можно осуществить, используя приближенные теоретические методы. [c.315]

Зуб рассматриваем как консольную балку, для которой справедлива гипотеза плоских сечений или методы сопротивления материалов. Фактически зуб подобен выступу, у которого размеры поперечного сечения соизмеримы с размерами высоты. Точный расчет напряжений в таких элементах выполняют методами теории упругости [351. Результаты точного расчета используют для исправления приближенного расчета путем введения теоретического коэффициента концентрации напряжений (см. ниже). На расчетной схеме (см. рис. 8.19) [c.119]

Так как значения коэффициентов теплоотдачи ео стороны пара и воды зависят от температур соответствующих поверхностей трубки, а эти температуры нам неизвестны, то расчет можно провести либо методом последовательных приближений, задаваясь соответствующими температурами, либо графоаналитическим методом. Решим задачу графоаналитическим методом. [c.161]

При неконтролируемой затяжке допускаемые напряжения за висят от диаметров болтов, что вызывает затруднения при проектн ровочном расчете, так как еще неизвестно значение этих диаметров Поэтому расчет ведут методом последовательных приближений сущность которого в следующем. В начале расчета задаются диаметром болта и по табл. 3.3 принимают коэффициент запаса [а]. Если в результате расчета получится (1, который выходит за пределы принятого интервала диаметров, то задаются другими и Ы и повторяют расчет. [c.294]

Представлена краткая история и обаор модифицированной механики раз рушения Гриффитса — Ирвина. Подчеркнуто значение коэффициента интенсивности напряжений и скорости высвобождения энергии деформирования в механике разрушения изотропных и анизотропных материалов. Кратко изложена эмпирическая трактовка процесса усталостного роста трещины в изотропной среде. Затем перечислены противоречия между основными предпосылками классической теории разрушения и особенностями протекания процесса разрушения в многофазных слоистых материалах. Тем самым показана необходимость некоторого смягчения исходных предпосылок теории разрушения, которое позволило бы создать практически применимые подходы для решения задач разрушения композитов. Очень кратко, вследствие неприменимости непосредственно к решению инженерных задач, изложены основные результаты, полученные при помощи методов микромеханики, позволяющих исследовать процессы взаимодействия между трещиной, волокном и связующим в бесконечной среде. Далее огшсаны основные концепции современных макромеханических подходов для описания процесса разрушения композитов. Отмечено, что все подходы, расчеты по которым находятся в соответствии с экспериментальными данными, исключают из рассмотрения нелинейную зону или зону разрушения у кончика трещины. Более сложные теории (с учетом критического объема, плотности энергии деформирования) наилучшим образом согласуются с экспериментами на однонаправленно армированных композитах, когда трещины распространяются параллельно волокнам. Эти теории также хорошо описывают нагружение слоистых композитов под углом к направлению армирования, когда преобладающее влияние на процесс разрушения оказывает растрескивание полимерной матрицы. Расчеты по двум приближенным теориям (гипотетической трещины и критического расстояния) и комбинированному методу (модель тонкой пластической зоны) сравниваются с данными, полученными при испытании слоистых композитов с симметричной схемой армирования [ 6°]s. Приведены данные о хорошем соответствии степенной аппроксимации, применяемой для описания скорости роста трещины, результатам испытаний на усталость слоистых композитов с концентраторами напряжений. [c.221]

Предложенная теория приводится к решению задачи с помощью метода приближений по двум причинам. Во-первых, при оценке свойств пара требуется знать его температуру, поэтому для выполнения расчета необходимо сделать предположение о величине этой температуры. Во-вторых, эффект перераспределения тепла в стенке трубы до.чжен увеличить локальные значения удельных тепловых нагрузок в зоне кипения. Поэтому величина qlA) , в уравнении (5) больше средней удельной тепловой нагрузки. Коэффициент теплоотдачи в уравнении (5) можно было определить как функцию только разности температур (как это сделал Бромли), но считалось, что использование удельной тепловой нагрузки уменьшит трудности при выполнении расчета. В качестве температуры, используемой для оценки количества тепла, переданного излучением, при- [c.294]

Назначением поверочного расчета аппарата является определение его теплопроизводительности Q и конечных температур теплоносителей при заданной поверхности нагрева F, заданных расходах и иачальн 1Х температурах теплоносителей и известном коэффициенте теплопередачи к. Если величина /г не известна, то расчет ведут методом последовательных приближений, для чего а первом варианте расчета принимается некоторое, вероятное для данного аппарата, значение коэффициента теплопередачи или, чаще, оцениваются конечные температуры теплоносителей и по ним рассчитывается значение коэффициента теплопередачи. Для определения последнего необходимая точность предварительной оценки температур ниже той, к которой приходится стремиться при методе последовательных приближений. [c.273]

Уравнение (5-108) может быть решено одним из методов приближенного интегрирования (Рунге — Кутта, Пикара, С. А. Чаплыгина). Однако если не требуется повышенной точности расчета, оценить коэффициент V в первом приближении можно следующим образом. Интервал Т, в пределах которого функция Са определена, разбивается на ряд участков протяженностью AZ. Предполагается, что в пределах каждого участка AZ скорость Сд изменяется по линейному закону и что Xg, Ri и Т 2 по тоянные велич 1 1, равные средним значениям в этом интервале. [с = l+(Vn-l)2 v =Ст/с д-, [c.132]

Порядок расчета зубчатых цилиндрических эвольвентных передач следующий 1) Задание исходных данных, определение вспомогательных и- нагрузочных коэффициентов (табл. V.1.5—V,1.7, V.1.9- V. 1.13) 2) определение параметров для расчета допускаемых напряжений, а также значений допускаемых напряжений на контактную и изгибную долговечность и прочность (табл. V. 1.5, V.1.6, V. 1.14- -V.l,19) 3) расчет значений начальных диаметров шестерни d i и колеса d u (индексом 1 всегда обозначают шесФерню, индексом 2 колесо), модуля т (табл. V. 1.6), определение межосевого расстояния по формуле = 0,5 (dij,2 dwi) последующим округлением значений а,, и m до стандартных (табл. V.1.7) 4) определение остальных основных геометрических параметров передачи (табл. V.1.8). Расчет ведется методом последовательных приближений, при необходимости исходные " данные корректируются. [c.187]

Известные методы расчета коэффициентов переноса, например метод Гиршфельдера и др. [2], позволяют определить парциальные коэффициенты переноса газовой смеси в первом приближении, т. е при учете в разложении функции распределения в ряд по полиномам Сонина первого члена для вязкости и двух первых члено для теплопроводности. Первое приближение Гиршфельдера явля ется достаточным для обеспечения нужной точности при низки температурах (т. е. когда ионизация отсутствует). Этот выво следует из многочисленных сравнений результатов расчетов п( формулам Гиршфельдера с экспериментом. Для частично ионизо ванной плазмы расчеты показали, что парциальные коэффи циенты теплопроводности и вязкости нейтральных компонентов рассчитанные по первому и второму приближению, отличаются Н( [c.348]

В теорию течения вязкой жидкости через решетки входит расчет пограничного слоя на профиле, учет толщины выходных кромок и выравнивания потока за решеткой. Первые расчеты и измерения пограничного слоя на профилях решеток относятся к 1946 г. и принадлежат А. С. Зильберману и Н. М. Маркову. Л. Г, Лойцянский обобщил известный метод приближенного расчета профильного сопротивления крыла на случай решетки и выразил коэффициент потерь через толщины бк потери импульса в пограничном слое на выходных. кромках (в 1947 г. для несжимаемой жидкости и в 1949 г. для газа) Н. М. Марков в 1947 г. предложил выражение коэффициента через толщины бк потери энергии. В случае решетки, однако, в отличие от одиночного профиля, оказалось возможным с помощью только уравнений сохранения более строго решить эту задачу и выразить через известные параметры пограничного слоя в плоскости выходных кромок (ниже индекс к ) все параметры выравнившегося потока за решеткой (Г. Ю. Степанов, 1949, 1962) [c.132]

Существует несколько методов приближенного расчета температурного коэффициента линейного расширения глазурей, эмалей и стекол. Наиболее часто при расчете глазурей пользуются методом Винкельмана и Шотта, основанным на аддитивной зависимости температурного коэффициента расширения глазури от ее окисного состава в мае. % [c.65]

Так как в последнем случае время окисления неизвестно, расчет ведут методом постепенного приближения. Выбирают произвольное значение i и по формуле (40) определяют коэффициент Затем, используя известные значения [Ре +]о, [Ojio, рН, по формуле (38) вычисляют Кс1- Если К с отличается от Яс,, то необходимо выбрать новое значение времени окисления которое определяется по формуле ti — 2 t W + K -jKiy . После чего по формуле (40) определяют коэффициент Ка, соответствующий новому значению времени Если K i еще не совпадает с К , то расчет повторяется с новыми значениями и / ,. При этом tz = 2 [1 + Ka/K -Подобная операция продолжается до тех пор, пока не удастся получить допустимую разницу значений / f и Кс . [c.83]

В инженерной практике коэффициенты j определяются как частные производные (ЗЯ,/Эг . Их аналитический расчет требует явновЬфаженности и дифференцируемой функций Hj. что не всегда возможно. Численные методы расчета этих коэффициентов достаточно трудоемки и применимы при ограниченном числе переменных. Поэтому обычно для вычисления jn пользуются приближенными разностными уравнениями типа [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...