Коэффициент парциальный

Амплитудные коэффициенты парциальных волн электрических и магнитных колебаний запишутся при этом а виде [c.16]

Усредненные значения (коэффициенты) парциальных величин поверхностного натяжения отдельных компонентов в силикатном расплаве (при 1300°) [c.16]

Входящие в эти формулы амплитудные коэффициенты парциальных волн электрических с и магнитных Ь колебаний являются, в свою очередь, сложными функциями величин р и т [c.47]

Независимый подход к вычислению коэффициента активности был найден при использовании избыточной парциальной мольной свободной энергии с помощью уравнения (8-63). Согласно этому уравнению, коэффициент активности компонента в растворе свя- зан с избыточной парциальной мольной свободной энергией соотношением [c.257]

Сочетая уравнения (9-37) и (9-38), коэффициент распределения можно выразить через парциальные мольные объемы [c.274]

Было немало попыток представить коэффициент распределения как функцию температуры, давления и состава. Однако так как интеграл уравнения (9-39) — функция вида и количества каждого компонента в системе, то нельзя вывести общее строгое соотношение для коэффициента распределения. Более того, чтобы вычислить интеграл в уравнении (9-39), необходимо знать величины ik при постоянных составе и температуре по всей области давлений от нуля до давления системы. В области давления между давлением системы и давлением п и кипении, соответствующем температуре и фазовому составу, v представляет собой парциальный мольный объем компонента в гомогенной жидкой фазе. В области давления между нулем и началом конденсации vt представляет собой парциальный мольный объем компонента в гомогенной паровой фазе того же состава. В двухфазной области между давлением начала конденсации и давлением при кипении величины не могут существовать, и уравнение (9-39) не может быть использовано для определения коэффициента распределения. [c.274]

Коэффициент диффузии (массопроводности), отнесенный к разнице парциальных давлений, подсчитывается по формуле [c.513]

Пусть ц — парциальная молярная свободная энергия (химический потенциал) — парциальная молярная свободная энергия в стандартном состоянии (а =-- 1) а — активность т — моляльность у — коэффициент активности. [c.395]

Здесь J, J, — моменты инерции демпфируемого объекта и гасителя с, с, — крутильные жесткости валов ft, — коэффициент вязких потерь при парциальных колебаниях гасителя Мд — амплитуда вибрационного крутящего момента, приложенного к диску демпфируемой системы. [c.288]

Отношение числа испущенных электронов (Л .) конверсии из А -оболочки к числу испущенных у-квантов [N за тот же промежуток времени без явления конверсии называется парциальным коэффициентом внутренней конверсии [c.260]

Аналогично вводится понятие о парциальных коэффициентах внутренней конверсии электронов, испущенных из L -, М- и других оболочек [c.260]

Полный коэффициент внутренней конверсии ш равен сумме парциальных коэффициентов [c.260]

Здесь С — концентрация водорода в объеме металла, I — поток водорода, D — коэффициент диффузии, Ун — парциальный молярный объем водорода в металле, R — газовая постоянная, Т — абсолютная температура, — оператор градиента. [c.353]

Изменение соотношения парциальных волн формально мож-. но учесть введением коэффициента Si при расходящейся волне [c.493]

Таким образом, парциальные давления газов при равновесии связаны между собой определенным соотношением, о соотношение и является выражением закона действующих масс, по которому отношение произведений парциальных давлений исходных веществ и продуктов реакции, взятых в степенях, равных их стехиометрическим коэффициентам в уравнении реакции, при постоянной температуре, есть величина постоянная. Оно называется константой равновесия химической реакции по парциальным давлениям — /Ср. [c.211]

Коэффициент диффузии может определяться также по изменению парциального давления диффундирующего вещества. [c.251]

Применим соотношения (3.24) — (3.25) к парциальному объему Vг 1 2 и парциальной энтальпии Н , Н . Так как согласно (3.12), (3.13) lim (б>03 /с)(О2)г р = О, то коэффициент при оо в [c.60]

Проследим теперь за поведением коэффициентов распределения XI и Кз при изменении парциальной частоты V2. Так сак всегда больше 0)1 и меньше Ша то из соотношений (6.1.14) и (6.1.15) следует, что x всегда больше нуля, а всегда меньше нуля. Поэтому колебания маятников на частоте 0)1 всегда происходят в фазе (синфазны), а колебания на частоте Шз всегда противо-фазны. На основании соотношений (6,1.14) и (6.1.15) на рис. 6.5 построена зависимость коэффициентов распределения амплитуд [c.243]

Рис. 6.5. Зависимость коэффициентов распределения от парциальных частот.

При равенстве парциальных частот (у1 = У2) коэффициенты распределения оказываются равными по абсолютной величине [c.244]

Как видно из этого выражения, связанность определяется не только величинами коэффициентов связи, но и близостью парциальных частот. Связанность может быть малой только для системы с различающимися парциальными частотами. Если связанность мала, то собственные частоты близки к соответствующим парциальным частотам. Из формул (6.1.12) и (6.1.13) следует, [c.245]

Таким образом, для каждого нормального колебания тот маятник имеет большую амплитуду, у которого парциальная частота близка к собственной частоте рассматриваемого колебания. При равенстве парциальных частот связанность системы велика даже при малых коэффициентах связи. В этом случае относительная величина амплитуды каждого колебания одинакова в обеих координатах. [c.245]

Если парциальные частоты маятников различаются сильно (малая связанность), то один из коэффициентов распределения много больше второго. Пусть, например, > iI j> 2 > тогда минимальное значение амплитуды первого маятника приближенно равно Фо (1 — 2 I Xg l/Xi), т. е. амплитуда первого маятника изменяется мало. Максимальная амплитуда второго маятника в этом случае равна 2фо к2 , т. е. много меньше амплитуды первого маятника (рис. 6.6). [c.246]

Выше о1мечалось, что излучение газов носит объемный характер. Способность газа излучать энергию изменяется в зависимости от плотности и толщины газового слоя. Чем выше плотность излучающего компонента газовой смеси, ои-ределяемая парциальным давлением р, и чем больше толщина слоя 1 аза /, тем больше молекул принимает участие в излучении и тем выше его излучательная способность и коэффициент погло1цения. Поэтому степень черноты газа е, обычно представляют в виде зависимости от произведения р1 ими приводят в номограммах [15]. Поскольку полосы излучения диоксида углерода и водяных паров не перекрываются, степень черноты содержащего их топочного газа в первом приближении можно считать по формуле [c.96]

Для системы, в которой давление настолько низко, что паровую фазу можно рассматривать как смесь идеальных газов, фугитив-ность компонента в смеси равна парциальному давлению согласно уравнению (9-44). Для неидеального раствора фугитивность компонента в смеси удобно выразить через коэффициент активности согласно уравнению (8-60). Таким образом, критерий равновесия для этой системы может быть выражен в виде [c.283]

Р — понравочнЕлй коэффициент, учитывающий более сильное влияние парциального давления по сравнению с влиянием толщины слоя газа [c.477]

Жидкости содержат растворенные газы, количество которых в равновесных условиях зависит от свойств жидкости и газа, а также от давления и температуры. Зависимость равновесной концентрации z растворенного газа в жидкости от давления для слаборастворимых газов выражается законом Генри z = А (t)p, где р - парциальное давление газа над раствором A(t) -коэффициент пропорционапьности, зависящий от свойств жидкости и газа, а также от температуры. Для большинства жидкостей А (f) уменьшается с увеличением температуры. Очень часто растворимость газа в жидкости характеризуют с помощью коэффициента абсорбции Бунзена а, который равен объему газа, приведенному к О с и 760 мм рт. ст., поглощенному единицей объема жидкости при парциальном давлении газа, равном 760 мм рт. ст. В табл. 2.2 в качестве примера приведены данные о коэффициенте абсорбции для кислорода. [c.27]

Как показали исследования, для растворов с положительными отклонениями от идеальности и отличной от нуля производной дп/дх2)т,р эта методика определения указанных термодинамических свойств относительно проста, удобна и в ряде случаев по точности уступает лишь результатам, полученным на основании измерений давления паров, если они выполнены наиболее прецизионными методами. Одно из достоинств метода рэлеевского рассеяния света состоит в том, что он может быть применен для определения активности компонентов раствора и при достаточно низких температурах, когда выполнить точные измерения парциальных давлений компонентов весьма трудно. В табл. 11 представлены результаты расчета коэффициента активности компонентов и избыточной энергии Гиббса раствора ацетонитрил — четыреххлористый углерод при 45°С на основании данных о рэлеез-ском рассеянии света и приведены для сравнения результаты определения избыточной энергии Гиббса из данных о давлении пара. [c.115]

По мере увеличения Уа коэффициент х уменьшается и при V2 Vl т. е. значительно меньше единицы. Будем считать, что изменение У2 связано только с изменением длины второго маятника. Тогда при VI Уа длина второго маятника 4 значительно больше длины первого 4, а при У1< У2 длина 4 много больше 4-В этом случае амплитуда синфазных гармонических колебаний длинного маятника, как видно из рис. 6.5, всегда больше амплитуды колебаний короткого. Это связано с тем, что собственная частота синфазных колебаний Ш] меньше частоты противофазных колебаний со. . Поэтому энергия синфазных колебаний в основном сосредоточена в низкочастотной парциальной системе. Наоборот, энергия противофазных колебаний сосредоточена в в1. сокочастотной парциальной системе, т. е. иа частоте более короткий маятник колеблется [c.244]

Рис. 6.11. Резонансные кривые двух связанных контуров с равными парциальнь ми частотами при коэффициенте связи, меньшем критического (/), близком к критическому (2) и большем критического (3).

Здесь Vj и V2 — парциальные частоты контуров, 26,- = MivjSi — Ri/Li, St нелинейная крутизна, зависящая от напряжения затвор — исток, соответствующего генератора, i, д — коэффициенты связи a/ = g/vf, i = l, 2, где g —малая емкость связи. Для решения системы (7.6.1) методом медленно меняющихся амплитуд положим [c.278]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...