Температура слоя средняя

Пусть В дисперсную среду погружена поверхность достаточно больших размеров и малой кривизны (по сравнению с d), температура которой постоянна и отличается от температуры слоя. Вследствие перемешивания частиц вблизи теплообменной поверхности сформируется стационарный температурный профиль. Будем считать, что температура теплообменника меньше, чем ядра слоя (удаленной от поверхности и в среднем изо- [c.175]

За определяющую температуру принята средняя температура пограничного слоя За (Определяющий размер приняты для вертикальных плит — их высота, для горизонтальных труб — внешний диаметр. [c.437]

Результаты расчета и выбор посадки. Как видно из схемы алгоритма, для каждого значения относительного зазора ( ) па печать выводятся величины минимальной толгцины смазочного слоя средней температуры масла [c.393]

Для определения теплоемкости продукта определяется прирост средней температуры слоя за переходный режим б/, при этом можно рассчитывать значение средней эффек- [c.50]

Найденные параметры ТФХ необходимо относить к средней температуре слоя за время опыта. Для коэффициента теплопроводности эта величина рассчитывается строго по (2.65), а в большинстве случаев = (4 + 4) /2. [c.52]

Формула (2.292) применима для любых капельных и упругих жидкостей при Рг 0,7 и для тел любой формы и размера. За определяющую температуру взята средняя температура пограничного слоя с = 0,5 ( ж + f За определяющий размер для труб и шаров - диаметр, для вертикальных плит - их высота, для горизонтальных плит - их меньшая сторона. Для горизонтальных плит коэффициент теплоотдачи [c.143]

Часто вычисленную таким образом определяющую температуру называют средней температурой пограничного слоя. [c.334]

Таким образом, при принятых условиях величина средней температуры слоя не зависит от координаты х. [c.234]

Аналогично может быть объяснен и скачок температур у поверхности тела, омываемого потоком разреженного газа. Молекулы сильно разреженного газа, подлетающие к стенке, из-за отсутствия выравнивающего действия соударений друг с другом в среднем могут иметь температуру, значительно отличающуюся от температуры поверхности тела. Адсорбированные молекулы, испускаемые стенкой, могут иметь в среднем температуру, близкую (или равную) температуре стенки. В результате в пристенном слое средняя температура газа ле равна температуре поверхности стенки. [c.259]

При изгибных колебаниях слои пластинки, находящиеся в сжатом состоянии, нагреваются, а растянутые слои, наоборот, охлаждаются. Благодаря разности температур возникает поток тепла в поперечном направлении пластинки. На очень низких частотах температура слоев успевает выравниваться и остается постоянной. Это значит, что нагревания пластинки не происходит и, следовательно, потерь, обусловленных тепловой релаксацией, не наблюдается. Наоборот, на очень высоких частотах слои пластинки не успевают обмениваться теплом, температура каждого слоя в среднем за период остается постоянной и нагревания, а значит, и потерь также нет. На частотах же, близких к частоте релаксации ио, происходит перенос некоторого количества тепла, но выравнивания температур не достигается. Пластинка в каждые полпериода нагревается (в особенности ее средние слои), что и приводит к появлению заметных потерь па этих частотах. Частота термической релаксации соо зависит от теплопроводности материала, толщины пластинки и других параметров пластинок. Для пластинок толщиной в 1 мм, сделанных из различных металлов, эта частота составляет десятки герц. [c.214]

Параметр А выбирают по средней температуре слоя плёнки [c.496]

Значения Х выбираются при средней температуре слоя ti ср = = 0,5 ( , 1+ Ui)< где til и 2 — температуры на границах. [c.205]

Значения принимают соответственно средней температуре слоя. [c.207]

Из рис. 2.3 видно, что в пузырьковом кипящем слое мелких (по-видимому, порядка 0,2 мм) частиц, сильно насыщенном трубными поверхностями с высоким коэффициентом теплоотдачи к ним, перемешивание частиц далеко от идеального. Коэффициент теплоотдачи, рассчитанный по реальной средней разности температур, был равен 450 Вт/(м -К), а в предположении о постоянстве температуры слоя - от 400 при полной нагрузке до 200 Вт/(м -К) при 40%-ной. Снижение последнего с нагрузкой, по-видимому, объясняется ухудшением перемешивания из-за уменьшения скорости псевдоожижения. [c.59]

Каждая пусковая зона разогревается горелкой мощностью 1,2 МВт, расположенной на 1,2 м выше газораспределительной решетки. Факел горелок направлен вниз. Слой наполнителя (обычно известняка) сначала насыпается в топку высотой 0,38 -0,43 м, затем зажигаются горелки и на слой наполнителя подается приблизительно 45 кг угля. Уголь воспламеняется от факела горелок, и когда в пусковой зоне появляется устойчивое пламя, открывается основная воздушная заслонка для ожижения слоя, которая потом закрывается. После такой встряски добавляется такая же порция угля на слой пусковой зоны и процедура повторяется, причем каждый раз средняя температура слоя поднималась на 10-40°С. Как правило, во всех случаях при растопке требовалось до десяти и более таких встрясок, чтобы достичь температуры слоя около 450°С, после которой уголь в слое начинал гореть устойчиво. [c.296]

Материал О 4 и я X 5 <5 а и е к я о X. 3S. ё Средняя температура слоя, >. я о 0.0 aj. и аО Е о. л 8 S g о И СИ 03 S о н 3 X и [c.200]

Необходимая толщина изоляции определяется либо из условия заданной (или предельно допустимой) величины тепловых потерь с единицы наружной поверхности, либо из условия предельной температуры наружной поверхности по санитарно-техническим требованиям. При расчете по допустимым тепловым потерям предварительно задаются температурой изолированной поверхности, определяют среднюю температуру слоя изоляции и по соответствующим таблицам находят коэффициент теплопроводности выбранного изоляционного материала. По температуре внутренней и наружной поверхности изоляции и по коэффициенту теплопроводности ее определяют толщину изоляции, после чего производят проверку температуры наружной поверхности изоляции и коэффициента теплопроводности. В случае расхождения с заданной температурой производят пересчет до совпадений температур заданной и полученной. Расхождения температур не должны превышать 1 °С. [c.134]

Измерения температур в очаге горения, сделанные малоинерционной обнаженной термопарой, показали сильные пульсации локальной температуры. Графики температуры, приведенные на рис. 5-4, построены по осредненным во времени локальным температурам. Визуально сквозь прозрачные стенки трубы была заметна неустойчивая перемежающаяся область повышенной светимости, высота которой равнялась нескольким сантиметрам. Замечено, однако, что при более высоких средних температурах слоя и хорошем перемешивании [c.133]

При сильных пульсациях температуры уровни измеряемых в очаге горения осредненных измерительным устройством (или обработкой опытных данных) температур (рис. 5-4, кривые 3—6) не определяют константы скорости реакций. Из-за нелинейной, экспоненциальной зависимости этих констант от температуры положительные пульсации ее оказывают на кинетику реакций в исследованном диапазоне большее влияние, нежели отрицательные. Следовательно, определяющая скорость горения температура была выше измеренной температуры слоя. В этом одна из причин высоких тепловых напряжений, подсчитанных по результатам опытов для сравнительно низких средних температур слоя. [c.134]

Результаты опытов представлены на рис. 5-28 и 5-29. Оказалось, что для всех исследованных слоев напряжение развития дугового разряда падало почти линейно в зависимости от температуры слоя, причем наклон этих прямых тем больше, чем меньше диаметр частиц слоя. Судя по рис. 5-27, зависимость от диаметра частиц оказалась не всегда монотонной. Так, при Я/Яо=1,2 и температуре 500°С напряжение возникновения дугового разряда в слое частиц со средним диаметром 0,28 мм было несколько меньше, чем в слое ча-180 [c.180]

Принимаем, что внешняя изоляция оболочки газопровода выполнена из минеральной ваты с плотностью набивки 250 кг м (по табл. 2-2). Коэффициент теплопроводности при средней температуре слоя [c.92]

Тейлора — Маккола решение 239 (2) Тело тупое 17, 29 32 (1) Температура слоя средняя 95 (3) Теория малых возмущений 47 (1) Теплопередача 13, 38. 51 — 57, 143, [c.329]

Согласно (10-32) повышение температуры слоя приводит к необычному результату— снижению числа Нус-сельта, что в [Л. 32] объясняется более быстрым изменением с ростом ten коэффициента Хаф, чем коэффициента теплообмена Осл- Полученный результат можно объяснить методической погрешностью, связанной с выбором определяющей температуры и с оценкой критерия Нуссельта по эффективной теплопроводности неподвижного слоя, не учитывающей важную роль пристенного слоя. В этом смысле физически более верно испсиьзова-ние критерия Мпсл, оцененного по теплопроводности газа у стенки канала и по температуре пограничного слоя. Формула (10-32) так же может создать впечатление о наличии противоречия с общепризнанными представлениями о роли симплекса LID. Его увеличение до момента тепловой стабилизации может только снижать средний и более резко-локальный теплообмен. Поэтому [c.342]

Поскольку кривые 5 и 9 дали замкнутую фигуру, ее площадь пропорциональна энергии, накопленной слоем теста-мякиша, расположенным между секциями блока, что дает возможность определить изменение его энтальпии, а в совокупности с данными об изменении температуры слоя — и теплоемкость мякиша ср. Результаты расчета по формуле (2.62) дали значение ср = 0,86МДж/(м К) при средней температуре 64 °С, что почти совпадает с данными для мякиша сдобных изделий. [c.153]

Химически модифищ1рованные слои должны иметь прочную связь с основным материалом, низкую прочность на срез и высокую термическую стабильность. Трибохимические слои весьма тонки, однако их влияние на интенсивность изнашивания и нагрузку заедания весьма существенно. Если реакция присадки с поверхностного твердого тела идет при сравнительно низкой температуре или даже при отсутствии трения, то возникает опасность повышенного износа. Необходимо находить область температур, при которой каждая присадка эффективна, и диапазон возможного действия в реальных условиях трения, Трибохимия, механизм действия и эффективность присадок для предотвращения износа и заедания значительно отличаются, так как при заедании главное назначение химически модифицированных слоев — предотвратить возникновение фактического (физического) контакта металлических поверхностей тел даже при возможном повышенном износе. Для уменьшения износа принципиальное значение имеет повышенная прочность химически модифицированных слоев. Средний коэффициент трения скольжения, как показывает опыт, мало зависит от свойств, возникающих на поверхности пленок. Главным влияющим фактором при трибохимических процессах является температура в дискретных точках касания тел, которая приводит к изменению физико-механических свойств контактирующих материалов, уменьшению вязкости масла, активизирует испаряемость и трибохимические процессы на поверхностях тел. [c.172]

Проаиализируем процесс -переноса излучения ia слое поглощающей среды яа основе трехзонной аппроксимации, т. е. считая систему трехзонной (рис. 8-3) и принимая в качестве первой и вторсн зон черные граничные стенки (ai = a2= l), а в качестве третьей зоны—слой серой поглощающей среды толщиной L с Р=0 и k = a. Задаются температуры первой и второй стенок, а среда предполагается находящейся в состоянии локального радиационного равновесия, т. е. °рез,з=0 (t]pea=0). В заданной постановке требуется найти среднюю температуру слоя среды Тз и радиационный поток через слой 9р= рез,2 = — рез,1- [c.246]

Будем считать систему (фиг. 4) трехзонной (1-я и 2-я зоны — граничные стенки со степенями черноты Ai = A =, а 3-я зона — слой попющающей среды толщиной б с р = О и fe = а). Заданы температуры 1-й и 2-й стенок, следовательно fo.i и Eq,2, а слой среды находится в состоянии локального лучистого равновесия, т. е. Ер,з = 0. Необходимо найти среднюю температуру слоя Ео.з и лучистый поток через него <7луч = р.2 = — [c.130]

При регулировании изменением температуры слоя температура в топке может меняться в ограниченном интервале 750-950°С, определяемом в основном маркой угля. Для высокосернистых топлив температурные границы еще более сужаются (800-900°С). При изменении температуры слоя от 950 до 750°С и средней температуре стенки трубы 100°С (трубы включены в систему отопления) температурный напор уменьшается от 850 до 650 С, а тепловой поток к погруженным в слой поверхностям только на 24%. При размещении в слое испарительных труб, имеющих среднюю температуру стенки около 200°С, изменение теплового потока составит около 27%, а для пароперегре-вательных труб со средней температурой стенки 450 С - 40%. В первых двух случаях примерно пропорционально изменению теплового потока снизится и нагрузка котла (при соответствующем уменьшении расхода топлива, естественно), в третьем случае - снизится перегрев. Уточнения, связанные с изменением коэффициента теплопередачи, КПД котла (потерь теплоты с уходящими газами) и т.д,, являются величинами второго порядка. [c.314]

Из рис. 5 видно, что при небольших критических тепловых нагрузках, соответствующих малым недогревам до температуры насыщения, средние по сечению истинные объемные паросодержания составляют 0.88—0.95. При таких больших объемных паро-содержаниях основная масса пара должна находиться в ядре потока, структура которого условно представлена на рис. 5, а. Если предположить, что при такой структуре потока вся жидкость сосредоточена в пристенном слое, то толщина пленки жидкости, равная в этом случае 0.5d (1 — -р), должна составлять не более 0.2 мм. [c.77]

Но теория пузырей наглядно поясняет, почему при протекании в псевдоожиженном слое экзотермических реакций температура пузырей всегда выше температуры эмульсионной фазы. При каталитической гетерогенной химической реакции, когда все тепло выделяется на частицах катализатора, температура пузыря выше, чем эмульсиониной фазы, так как велико выделение тепла в зоне облака замкнутой циркуляции газа пузыря, отличаюш,егося более высокой концентрацией реагентов, чем вдали от пузыря. При гомогенной экзотермической реакции перегрев пузыря может быть еш е выше из-за тепловыделения внутри него и плохого отвода тепла. Так, например, лри гомогенной экзотермической реакции хлорирования метана в псевдоожиженном слое частиц 40—70 мкм из-за локального разгона реакции в крупных пузырях при высоких температурах и концентрациях хлора наблюдались пламя и небольшие взрывы (Л 485]. Таким образом, подтверждается и находит простое объяснение ранее высказанное предположение [Л. 17] о значительном превышении температуры пузырей над средней температурой псевдоожиженного слоя при сжигании в нем готовой смеси горючего газа с воздухом, сделанное для объяснения стабильности и интенсивности горения при низких средних температурах слоя. [c.59]

Авторы [Л. irw] дали п.рийлижениую расчетную оценку эффективной теплопроводиостн засынок под вакуумом п нашлн, что при сколько-нибудь высоких температурах слоя (начиная примерно со средней температуры 200° К) перспективно применение теплоизоляционных засыпок из тонкодисперсных материалов под вакуумом. [c.115]

Межфазовый обмен в одноступенчатом фонтанирующем слое в общем обычно хуже, чем в псевдоожиженном, что экспериментально подтверждается существованием значительной разности средних температур выходящего из фонтанирующего слоя газа и выпадающего (разгружаемого) из фонтанирующего слоя материала, тогда как для слабо развитого псевдоожиженного слоя средняя температура выходящих газов при перекрестном токе может быть даже ниже температуры выходящего из слоя материала. Следует подчеркнуть, что при этом и в фонтанирующем слое в каждой струйке газа может практически до стига.ться тепловое равновесие с омываемыми [c.118]

Нелинейное электрическое сопротивление слоя определялось по вольт-амперным характеристикам U = f I), снятым для неподвижного слоя, а также при минимальном и развитом псевдоожижении. Каждая характеристика соответствует определенной скорости фильтрации. От опыта к опыту изменялись скорость фильтрации, диаметр частиц, высота засыпки, род псевдоожи-жающего газа, средняя плотность тока и температура слоя. [c.169]

Даже подсчет среднего температурного напора по точно известным температуре материала, начальной температуре газа и средней температуре его после выхода из слоя может сопровождаться ошибкой в несколько раз из-за неравномерности газораспределения. В пределе, при стационарных условиях работы теплообменника и бесконечно большом aFIWr, температура контактирующих с частицами газов в интенсивно перемешивающемся псевдоожиженном слое стремится к температуре материала, т. е. среднелогарифмический температурный напор стремится к нулю. В то же время средняя температура газов за слоем будет выше температуры материала из-за подмешивания прорвавшихся. неохлажденных газов и подсчитанная по этой температуре кажущаяся средняя разность температур будет конечной, не равной нулю величиной, т. е. мы получим бесконечно большую относительную ошибку. В реальных случаях, когда aFjWr oo, но все же достаточно велико, ошибка также может быть 256 [c.256]

Методика опытов была такова предварительный нагрев неподвижного слоя торячим воздухом (без доведения до выравнивания температуры материала внизу в слое), затем быстрое псевдоожижение этого слоя воздухом 1нагретым до меньшей температуры, равной средней температуре подогретого материала Оср, и регистрация акорости выравнивания температуры по высоте псевдоожиженного слоя. При такой температуре воздуха Донадье пренебрегал теплообменом его с материалом и делал кажущееся рискованным допущение [c.317]

Вокруг цилиндра I имелась водяная рубашка 4 для поддержания высокой разности температур стенки нагревателя и псевдоожиженного слоя. Температура стенки нагревателя измерялась стационарными термопарами, а температура слоя — подвижной 5. Расход воздуха измерялся ротаметром. Частицы, уносимые потоком воздуха, из цилиндра 2, улавливались циклоном 6 к возвращались в псевдоожижен-ный слой. Диаметр частиц определялся с помощью микроскопа как средний ари фметиче-ский для 100 частиц данной фракции. Насыпной вес покоящегося слоя определялся приближенно при помощи мерного цилиндра. Коэффициент тепло-0ТДЗЧ.И Ост подсчитывался по электрической мощности нагревателя, температуре стенки, и слоя ст и O и величине наружной поверхности нагревателя. Температура слоя поддерживалась близкой к комнатной. [c.347]

Средняя температура слоя асбестодиатомового бетона [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...