Напряжения при сдвиге средние

При расчете болтов, шпилек, заклепок, шпонок и других деталей, подвергающихся прямому срезу, на практике, как правило, используют формулу (1.13) и подбирают размеры деталей на основе среднего допускаемого напряжения при сдвиге Тд. Допускаемое напряжение при сдвиге обычно находится в интервале от 0,5 Стд до 0,6 0д, где (7д — допускаемое напряжение при растяжении для того же самого материала. Как будет показано в следующих главах, сдвигающие напряжения возникают также в тех случаях, /когда стержни подвергаются растяжению и изгибу одновременно. [c.42]

Вязкость клеев определяют в пуазах или в условных единицах при помощи вискозиметров (ВП-3, ВК-2, В-36, ВЗ-4), а концентрацию клея (сухой остаток) в содержащих растворители композициях для установления их соответствия принятой рецептуре. Содержание смолы в композиции устанавливают в процентах. Основным показателем механической прочности клеевых соединений металлов является предел прочности при сдвиге (среднее разрушающее напряжение) по ГОСТ 14759—69. Прочность крепления резины к металлу оценивают методом отрыва,ГОСТ 209—62 при сдвиге,ГОСТ 410—41 при отслаивании, ГОСТ 411—49. [c.171]

При клеевом соединении труб напорных трубопроводов возникают напряжения в осевом и радиальном направлениях. При соединении внахлестку среднее напряжение при сдвиге в основном зависит от толщины материала, длины и толщины клеевого шва, свойств склеиваемого материала. [c.205]

Составы № 1 и 4 применяются для чугунных деталей, № 2 — для стальных, № 3 — для алюминиевых, № 5 — для пластмассовых деталей. Отвержденные клеевые композиции, приведенные в таблице, имеют средние напряжения при сдвиге в пределах 110— 180 кгс/см (0,11—0,18 ГПа) (№ 1) и теплостойкость в °С в пределах 83—123 (№ 1, 2, 3) и 50 (№ 5). [c.305]

Среднее разрушающее напряжение при сдвиге, МПа [c.567]

Для клеевых соединений внахлестку при действии растягивающих сил коэффициент концентрации напряжений п, равный отношению максимального напряжения при сдвиге (т ах) среднему напряжению при сдвиге (т р), зависит от длины [c.205]

Возникающие при сдвиге касательные напряжения распределяются в плоскости сдвига неравномерно. Однако условно считают, что эти напряжения распределяются равномерно и расчет ведется по средним напряжениям. [c.107]

Использование акустического приближения, основанного на упругой или гидродинамической модели поведения материала в плоской волне нагрузки, для расчета по экспериментальным данным силовых и временных параметров откольной прочности приводит к значительной погрешности, так как не учитывается действительное реологическое поведение материала под нагрузкой. Метод определения откольной прочности металлических конструкционных материалов, представленный в параграфе 2 седьмой главы, не учитывает влияния эффектов вязкости и зависимости сопротивления сдвигу от уровня средних напряжений при упруго-пластическом деформировании в волнах нагрузки. Рассмотрим эти эффекты. [c.228]

При каждом цикле изменения нагрузок пластически деформированная часть материала, попавшая в зону высоких местных напряжений, испытывает сдвиги то в том, то в другом направлениях каждый новый сдвиг происходит в другой плоскости, чем предыдущий, так как эти сдвиги сопровождаются упрочнением материала. По мере упрочнения пластически деформированный объем все более приближается по своей жесткости к упругому, окружающему его материалу, и в связи с этим берет на себя все большую долю нагрузки. Это вызывает непрерывный рост фактических максимальных напряжений в рассматриваемом малом объеме материала прй остающемся постоянном среднем (измеряемом) напряжении. В то же время это разгружает упругую зону, что влечет за собой уменьшение [c.561]

Довольно трудно определять истинное значение сдвиговой прочности композиционных материалов, поэтому существуют значительные разногласия в выборе наилучшего способа испытания. В работе [111] дан последний обзор описанных способов и результаты некоторых из них сравнены экспериментально. В большинстве, если не во всех способах, предложенных в литературе, на образец действуют помимо чисто сдвиговых напряжений другие типы напряжений. Эти напряжения искажают измеряемые значения кажущейся сдвиговой прочности. Так, автор работы [111] получил для композиционных материалов, содержащих 60% (об.) углеродных волокон, различные значения сдвиговой прочности 100 МН/м2 — способом трансверсального сжатия, 80 МН/м — способом поперечного сдвига и 60 МН/м — способом изгиба короткой балки. Благодаря своей простоте наиболее часто применяется способ трехточечного изгиба короткой балки. Этот метод не дает абсолютных значений сдвиговой прочности, но при соблюдении некоторых условий может быть использован для получения сравнительных данных. Было показано, что для плит конечной ширины межслоевая прочность при сдвиге может быть очень большой у краев и значительно меньше вблизи средней линии, тогда как теория слоистых плит предсказывает однородность межслоевой прочности по ширине П2]. [c.123]

Локальные дополнительные растягиваюш ие усилия, воздей-ствуюш,ие на неразрушенные волокна, могут привести к нестабильному росту треш ин, так как разрушение второго соседнего волокна приводит к еще более высоким локальным силам, задерживающим сдвиг. Эта задержка сдвига изображена в двух измерениях на рис. 13. Если эти силы распределены равномерно между шестью ближайшими соседями и среднее напряжение на волокне составляет 2,8 ГН/м (280 кгс/мм ), локальное приращение растягивающих напряжений при разрыве для всех соседних волокон будет равно 2,8 ГН/м (280 кгс/мм ) или 0,45 ГН/м л (46,2 кгс/мм ) на одно волокно. Это приращение напряжения достигает максимальной величины при разрушении волокна и снижается до нуля на расстоянии L (длина передачи напряжений сдвига) от места разрушения. Аналогичный эффект возрастания растягивающего напряжения был замечен Розеном на стеклянных волокнах. [c.33]

В композициях с короткими волокнами полимер является непрерывной фазой. Продольные растягивающие напряжения передаются на волокна через сдвиговые напряжения в матрице [3, 17, 39—50]. Сдвиговые напряжения, в матрице максимальны у концов волокон и постепенно уменьшаются до нуля к их середине. Растягивающие напряжения в волокнах равны нулю на концах и постепенно возрастают до постоянного значения в средней части волокна. Следовательно, участки волокон вблизи их концов несут значительно меньшую нагрузку, чем центральные участки. Сумма длин концевых участков волокна, необходимых для достижения максимального значения растягивающих напряжений в них, часто называется критической, или неэффективной длиной кр. так как концевые участки являются неэффективными в сопротивлении нагрузке. Другими словами, волокна должны иметь длину не менее, чем кр, чтобы напряжение растяжения в них достигало максимальных значений. Критическая длина волокна зависит от отношения модулей упругости обеих фаз, прочности сцепления между фазами, прочности при сдвиге матрицы и прочности при растяжении волокон. При высокой прочности адгезионной связи, когда разрушение происходит не по границе раздела, а по волокнам или матрице, и матрица разрушается пластически, критическая длина волокон равна [c.271]

Возникновение сдвигов в отдельных зернах поликристаллов при напряжениях, меньших, чем предел текучести или даже предел упругости, становится очевидным, если учесть неоднородность строения реальных металлов. Вследствие этого при небольших средних напряжениях в образце в отдельных зернах поликристалла могут возникать значительные напряжения, превышаюш,ие предел текучести и вызываюш,ие пластическое деформирование микрообъемов металла. [c.8]

Продольный сдвиг однонаправленно-армированного слоя является видом нагружения, при котором наиболее сильно проявляются вязкоупругие свойства композиционного материала, обусловленные вязкоупругостью полимерного связующего. Для определения вязкоупругих свойств однонаправленно-армированного слоя по деформационным свойствам его комнонентов воспользуемся расчетной моделью, изображенной на рис. 2.9. Согласно этой модели материал содержит неограниченное число слоев бесконечно малой толщины, параллельных плоскости нагружения. При этом принимается, что каждый слой находится в однородном напряженном состоянии и средние деформации всех слоев в любой момент нагружения одинаковы. Деформация сдвига любого слоя складывается из деформаций полимерного связующего и армирующих волокон. Если учесть, что полимерное связующее деформируется вязкоупруго, а волокна упруго, то определение напряженно-деформированного [c.97]

В случае неоднородных анизотропных материалов, какими являются армированные пластики, фактические напряжения в компонентах существенно отличаются от средних. Эти отличия не только количественные, но и качественные. Так, критерии прочности, разработанные для однородных анизотропных материалов, не в состоянии учитывать напряжения в конкретных слоях композитного материала, концентрацию напряжений, напряжения межслойного сдвига, начальные напряжения в компонентах и т. д. Кроме того, при одноосном нагружении (растяжении или сжатии) армированный пластик относительно средних напряжений находится в линейном (одноосном) напряженном состоянии. Фактически даже при таком простом нагружении компоненты армированного пластика находятся в плоском или объемном напряженном состоянии, и для оценки их прочности, определяющей прочность армированного пластика в целом, необходимо использовать соответствующие критерии, учитывающие фактическое напряженное состояние. Следовательно, весьма перспективным путем решения задачи прочности, учитывающим действительную работу армированного пластика, является прогнозирование прочности композитного материала по фактическим напряженным состояниям или фактическим деформациям его компонентов и контактного слоя. Математический аппарат, позволяющий решить такую задачу, в дальней шем будем называть структурной теорией прочности композитных материалов. [c.114]

При комбинированном сжатии и сдвиге средние напряжения в слоях определяются так же, как в случае комбинированного растяжения и сдвига, рассмотренном в предыдущем разделе. [c.169]

В местах, где изменяется форма детали, создается концентрация напряжений. В результате местные напряжения достигают величин, больших предела упругости, и приводят к образованию микроскопических сдвигов, хотя среднее напряжение при этом еще и не достигло предела упругости. Поэтому усталостные разрушения почти всегда начинаются в местах изменения формы или местах с поверхностными или внутренними дефектами. [c.411]

Аналогично в случае затопленных струй кавитация может происходить в области больших напряжений сдвига на границе между струей и окружающей жидкостью. При больших числах Рейнольдса слои смешения как в следах, так и струях турбулентны. Поэтому наступление кавитации связано с минимумом среднего давления. Но в одном отношении эти явления более резко выражены, чем в турбулентном пограничном слое. Свободная турбулентность в следах и струях может привести к значительно большему разбросу измеряемых значений Кг при постоянной средней скорости, чем турбулентность пограничных слоев. Кроме того, как свободная турбулентность, так и турбулентность вблизи стенки могут зависеть от различных факторов, вызывающих задержку по времени и другие проявления масштабного эффекта. [c.275]

Недостаток данной схемы состоит в том, что деформация удлинения по направлению среднего главного напряжения при сдвиге по плоскостям Tnjin всегда равна нулю, и при любых величина Не по формуле (2.21) обращается в нуль, что значительно расходится с опытом. Равенство гораздо ближе к опыту, хотя упомянутые небольшие отклонения и идут в сторону условия [c.52]

Для клеевых соединений внахлестку при действии растягивающих сил коэффициент концентрации напряжений п, равный отношению максимального напряжения при сдвиге (Тщах) к среднему напряжению при сдвиге (т р), зависит от длины нахлестки /, модуля сдвига клеевой пленки О, модуля упругости склеиваемого материала Е, толщины пластины 5 и толщины клеевого шва б. Коэффициент концентрации напряжения п увеличивается с увеличением длины нахлестки и не зависит от ее ширины, медленно возрастает с повышением модуля сдвига клеевого шва, медленно уменьшается с повышением модуля упругости материала и толщины клеевого слоя. [c.205]

Отдельные статические и усталостные испытания были проведены Отделением испытаний лаборатории динамики полета на базе ВВС США Райт-Петтерсон. При статических испытаниях деталь выдержала восемь циклов нагружения до максимальной нагрузки, часть из них при температуре 176 °С. Разрушение при статических испытаниях произошло при нагрузке, составляющей 123,5% критической расчетной для температуры 176° С. Исследования показали, что первая стадия разрушения началась при нагрузке, составляющей 105% максимальной расчетной, в прокладке под болт внешнего обшивочного листа, работающего на сжатие и располон енного над передней средней нервюрой в зоне высокой концентрации напряжений. Последующий сдвиг болтами привел к разрушению наконечников лонжеронов вследствие поперечного изгиба, затем последовало интенсивное вторичное разрушение обшивок и лонжеронов. Все деформации оставались [c.148]

Конструкционные металлы являются конгломератом спаянных, но случайно ориентированных анизотропных кристаллических зерен. На стадии упругого деформирования максимальные касательные напряжения в отдельных зернах могут отличаться от средних макроскопических напряжений по ориентировочным подсчетам до полутора раз (в обе стороны). Пластическое деформирование начинается сначала только в отдельных, наиболее неблагоприятно ориентированных зернах, в которых касательные напряжения значительно выше средних значений, и лишь при дальнейшем увеличении напряжений зона пластических деформаций распространяется на значительные объемы. Совокупность пластических сдвигов в отдельных зернах создает полосы скольжения, проходящие через конгломерат многих зерен и приблизительно совпадающие по направлению с плоскостями действия наибольших касательных напряжений, определяемых обычными методами механики сплошной среды. Схематически этот процесс показан на рис. 1.2. Под действием сдвигающих усилий отдельные слои материала скользят относительно друг друга, причем объем деформируемого материала остается постоянным. В результате получается угол пластического сдвига 7шах- Полосы скольжения являются местами концентрации микротрещин, из множества которых на определенном этапе деформирования формируется одна или несколько магистральных (микроскопических) трещин вязкого разрушения, которые могут быть [6, 541 трещинами сдвига или трещинами нормального отрыва. В первом случае говорят о разрушении путем сдвига или среза, во втором случае — о разрушении путем отрыва. [c.10]

В процессе формовки автокатодов с большой рабочей площадью, во время сильноточного ее этапа, наблюдалось существенное увеличение автоэмиссионного тока, например, с 1,5—2 мА до 3,0 мА, с одновременным незначительным уменьшением напряжения. Этот факт можно объяснить образованием на рабочей поверхности мик-рошероховатого рельефа. Последнее подтверждается изучением поверхности в растровом электронном микроскопе. Образование микровыступов приводит к смещению вольт-амперной характеристики в координатах Фаулера—Нордгейма в область более низких напряжений. При этом происходит изменение угла наклона характеристик, что говорит об изменении форм-фактора эмиттирующей поверхности катода. Отбор тока на уровне около 10 мА с отформованного автокатода в течение 10 часов приводил (для всех исследованных образцов) к сдвигу вольт-амперной характеристики в область более высоких напряжений. Подобное снижение эмиссионной способности исследуемого эмиттера можно объяснить как увеличением среднего радиуса закругления эмиттирующих микровыступов, так и обнаруживаемым на рабочей поверхности автокатода, после работы макета [c.187]

Ползучесть при продольном сдвиге. Продольный сдвиг моносяоя - это вид нагружения, при котором наиболее сильно проявляются вязкоупругие свойства полимерного связующего. Для определения ползучести монослоя по де-формативным свойствам компонентов воспользуемся расчетной моделью (см. рис. 5.1.2). Согласно этой модели материал состоит из неограниченного числа слоев бесконечно малой толщины, параллельных плоскости нагружения. Полагается, что каждый слой находится в однородном напряженном состоянии и средние деформации всех слоев в любой момент нагружения одинаковы. Деформация сдвига слоя складывается из деформаций полимерного связующего и волокон. В процессе ползучести напряжения в компонентах монослоя меняются, т.е. происходит их перераспределение во времени. Таким образом, эпюры распределения напряжений сдвига в момент нагружения и при любом фиксированном значении времени нагружения различны. В результате решения системы уравнений равновесия с учетом закона деформирования компонентов (5.1.39) получается закон деформирования моносяоя при продольном сдвиге [c.290]

Таким образом, в конце 1980-х годов был создан фундамент нормативной базы экспериментального определения характеристик тре-щиностойкости конструкционных материалов. В то же время имеется ряд нерешенных методических вопросов при экспериментальном определении характеристик трещиностойкости в условиях упругопластического деформирования (испытания тонколистовых материалов, сталей низкой и средней прочности, наличие концентрации напряжений), при реализации смешанных моделей деформирования, а также в условиях продольного и поперечного сдвигов. Кроме того, к числу нерешенных в плане разработки нормативных документов следует отнести вопросы определения характеристик трещи-ностойкости структурно-неоднородных конструкционных материалов (волокнистые композиционные материалы, конструкционная керамика, слоистые металлкомпозиционные материалы, сверхпроводящие материалы и т.д.) [c.20]

Результаты экспериментов содержатся в работах [13.1, 13.4 6.13]. Лундкуист [13.4] испытывал консольно закрепленные обо лочки различной длины. Критическое напряжение сдвига в экс перименте оказалось в среднем в 1,6 раза больпю критического напряжения при кручении. Минимальная величина 1,25 была использована в работе [11.23] для построения кривой для комбинированного нагружения [c.203]

Кроме значений r i, (То 2 при выборе марки стали учитывают ударную вязкость, сопротивление износу, прокаливаемость. Высокая циклическая прочность стали достигается в том случае, если она оказывает высокое сопротивление зарождению трещин усталости и их развитию. Механизм зарождения усталостной треш ины связан с развитием и накоплением в поверхностном слое микропластической деформации. Он основан на движении дислокаций, возможность перемещения которых при напряжениях ниже предела текучести обусловлена анизотропией кристаллов и их случайной ориентацией. В отдельных кристаллах при небольших средних напряжениях могут возникать напряжения, достаточные для. перемещения слабозакрепленных дислокаций. Кроме того, для тонких поверхностных слоев (в 1 - 2 зерна) характерно низкое напряжение работы источников дислокаций Франка — Рида. По этим причинам в мягких (отожженных) металлах уже на ранней стадии нагружения (1 - 5 % от общего числа циклов до разрушения) наблюдаются ранняя микропласти-ческая деформация и повреждение тонких поверхностных слоев. Микро-пластическая деформация проявляется в образовании на поверхности линий сдвига (скольжения), плотность которых растет с увеличением числа [c.273]

Оптимальный вариант будет при Л+ц= 1. / Наиболее распространенный вариант, изображенный на рис. 5.19, б, будет при Я=ц=7 = 0. (Л1 = 0). В заключение отметим, что учет деформаций поперечного сдвига среднего слоя может изменить-картину напряжений, изображенных на рис. 5.18, количественно. Качественный же результат останется прежним. Он подчеркивает значение условий закрепления конструкций данного типа и указывает на важность учета поперечу ного обжатия в задачах этого рода. Теория, не учитывающая поперечное обжатие, не чувствительна к способу заделки отдельных слоев. Как видно из рис. 5.18, она может давать хорошие резуль- таты лишь при <о>3. [c.247]

Таким образом, решение задачи свелось к последовательности решений системы алгебраических уравнений (4.16) при различных формах волнообразования (т, п). Основные операции получения матрицы разрешающей системы Ктп, как видно из (4.17), сводятся к перемножению трех матриц. Компоненты вектор-столбца свободных членов Р вычисляются согласно (4.18). После решения системы алгебраических уравнений для каждой гармоники волнообразования проводится вычисление амплитудных значений обобщенных деформаций Далее в точках вывода результатов (х , Х2н) определяются обобщенные деформации emn x k,x2k) mn и производится суммирование результатов. После окончания набора обобщенных деформаций в точках вывода можно вычислить деформации в любом слое в системе координат (0X1X22) панели, а затем определить деформации в системе координат, связанной со слоем. С использованием соотношений упругости для однонаправленного слоя вычисляются напряжения вдоль, поперек армирования и на сдвиг в плоскости слоя. Средние напряжения поперечного сдвига можно оценить отношением перерезывающей силы к толщине панели. [c.178]

В книге Тимошенко и Гере [14] указывается, что величину критической нагрузки Ркр для свободно опирающейся стойки, имеющей сравнительно низкую жесткость на сдвиг, необходимо умножить на коэффициент 1/(1 + пРкр/ЛО), где А — площадь поперечного сечения G — модуль сдвига п — отношение максимального касательного напряжения к среднему касательному напряжению, которое зависит от распределения касательных напряжений по поперечному сечению. При распределении касательных напряжений в сечении трехслойной панели по параболическому закону п = Таким образом, критическая нагрузка, возникающая при продольном изгибе, вследствие наличия жесткости при сдвиге определяется по формуле Якр.сд = AGIn, а при наличии только изгибной жестко- [c.186]

Райс и Трэйси [6] изучили рост изолированной сферической поры в однородном поле напряжений и скоростей деформаций. Исходный радиус сферы г , поле деформаций содержит растягивающую компоненту скорости е в направлении и компоненты скоростей поперечного сужения —1/2е в направлениях Xi и Xj. Этот случай соответствует состоянию простого растяжения несжимаемого материала. Для анализа был выбран материал, подчиняющийся критерию Мизеса. Относительная скорость роста пор D — г /ег показана Б зависимости от а°°1ху на рис. 111, где о — среднее нормальное нанряжение на достаточно большом расстоянии от поры и Гу — предел текучести при сдвиге. Для больших значений а°°/ху (высокая трехос-ность) изменение формы поры пренебрежимо мало по сравнению с ее ростом, величину которого можно выразить через о /ху в аналитической форме [c.195]

Сравнению е ползучестью 2) различная интенсивность старения и др. структурных процессов в условиях Р. (при падающем напряжении) и при ползучести (при практически постоянном среднем напряжении). Скорость Р. характеризуется временем Р., за к-рое релаксирующая величина уменьшается в е(а 2,7) раз. В теле может происходить одновременно несколько процессов Р. физяч. и физико-химич. св-в (в зависимости от состава, структуры, темн-рных, магнитных и электрич. полей и т. д.). Напр., в неравномерно упруго-деформированном теле Р. может происходить также путем уменьшения неравномерности гемп-ры (к-рая возникает при охлаждении растянутых и пагрева сжатых зон), путем диффузии более крупных атомов в растянутые, а более мелких — в сжатые зоны и от др. причин. Совокупность времен релаксации (или их обратных значений) образует релаксационный спектр данного материала. Процесс Р. в поликристаллах и вообще в материалах с зернистой структурой б. ч. проходит активнее по поверхностям раздела (зерен, блоков мозаичной структуры, поверхностям сдвигов и т. д.). Поэтому, так же как и для диффузии, различают пограничную и объемную Р. Т. к. правильность строения обычно убывает от середины к краю зерен, то степень неупорядоченности приграничных зон б. ч. выше, а энергия активации — соответственно меньше, чем внутренних зон. Вблизи границ зерен и происходит пограничное вязкое течение, вызывающее Р. напряжений. С повышением темп-ры испытания растет скорость диффузии и падает коэфф. вязкости, что сильно увеличивает скорость Р. (снижает сопротивление Р.). Если для обнаружения Р. при 20° у стали требуются испытания продолжительностью в тысячи часов, то при высоких темп-рах Р. проявляется уже за минуты и быстрее. Если считать тело до нагружения находящимся в равновесии, то с ростом приложенного напряжения неравновесность папряженного образца увеличивается и скорость Р. растет. Чем выше темп-ра испытания, тем сильнее возрастает скорость Р. с увеличением исходного напряжения. Как правило, с ростом времени скорость релаксации постепенно уменьшается, что соответствует подобному же уменьшению скорости при переходе от неустановившейся к установившейся (или от I ко II периоду) ползучести. Что касается III (ускоренного) периода, к-рый наблюдается при ползучести вследствие развития трещин и повышения локальных напряжений, то в условиях Р. при снижающихся средних напряжениях обычно скорость процесса постепенно уменьшается. Однако в нек-рых случаях, нанр. при интенсивных фазовых превращениях, когда выделяются крупные сферо-идизированные частицы о-фазы при 650— 700°, у пек-рых аустенитных сталей с резкой структурной нестабильностью после значительного времени скорость Р. может возрастать, приводя к т. н. III периоду Р. Т. о., Ill (ускоренный) период Р. яв- [c.137]

Для практических расчетов нахлесточных клеевых соединений существуют простые зависимости, связывающие средние разрушающие напряжения х при сдвиге с размерами соединения х = В [(5) / // ]. При конструировании клеевых соединений таких ПМ, как ПЭ и ПП, можно пользоваться эмпирическим соотношением т = Л[(5) / //д] / , где коэффициент Л определяется опытным njrreM. Например, для полученных с помощью эпоксидно-полиамидного клея нахлесточных соединений ПЭ и ПП А соответственно равно 15,4 и 22,5 Н/мм . [c.517]

Хотя и было установлено, что соотношение р<хо выполняется в большинстве экспериментов, которые были проведены при постоянном напряжении, применение этого соотношения к горным породам, испытавшим деформацию в природных условиях, ставит много проблем [260, 3 9]. Главная из них состоит в том, что плотность дислокаций может меняться при изменениях температуры и напряжения. В результате средняя плотность дислокаций в деформированной мономинеральной породе чаще всего отражает последнюю стадию свободного от напряжения отжига или стадию установления низкотемпературного режима с большим напряжением. Однако эти стадии редко соответствуют событию, определяющему основную деформа- дию. Исключение составляют случаи, когда они являются главным событием и все палеопьезометры дают одинаковые показания (по-видимому, именно это наблюдалось для кварцита из зоны сдвига,, исследованного в [210]). В большинстве случаев напряжения, найденные с использованием плотности дислокаций, недостоверны и иногда завышены [64]. [c.215]

Во всех предшествующих выкладках использовался коэффициент сдвига Я(,д, определенный как отношение касательного напряжения (или деформации сдвига) на нейтральной оси к среднему значению касательного напряжения (или деформации сдвига) в поперечном сечении. Определенная таким образом величина сд может использоваться для вычисления жесткости при сдвиге 0Р1а ц. Однако были проведены также и более точные определения жесткости при сдвиге с привлечением уравнений теории упругости. Приведенные ниже формулы для коэффициента а д взяты нз работы [6.17], где также содержится и библиография, относящаяся к задаче определения коэффициента сдвига. Для сплошных прямоугольных и круговых сечений эти коэффициенты соответственно равны [c.253]

На рис. 5.43 показано осевое сечение по центру дорожки качения кольца радиального шарикоподшипника 309, отработавшего 600 10 оборотов при расчетном среднем нормальном контактном напряжении 2500 МПа. Изменения микроструктуры видны в виде двух семейств полос, наклоненных к дорожке качения под углом 30 и 80° [20]. По направлению они близки к границам пластической области теоретического решения (см. рис. 5.25, б). Это решение выполнено для идеального жестко-пластического неупрочняющегося материала. При предельной нагрузке у такого материала сдвиг должен происходить по линии скольжения вдоль границы пластической области, т.е. по полосе нулевой ширины. В реальном металле сдвиг происходит по полосе, ширина h (см. рис. 5.43) которой зависит от упрочняемо-сти материала. [c.362]

В статье, опубликованной в 1843 г., Сен-Венан ссылается на цитированные выше работы Навье, Пуассона и Коши и показывает возможность вывода уравнений движения вязкой жидкости с помощью видоизменения положений теории упругости о пропорциональности касательных напряжений деформациям сдвига без применения гипотез о притяжении и отталкивании отдельных частиц. Он вводит в рассмотрение направления главных скоростей скошения и главных тангенциальных напряжений, принимает гипотезу о совпадении этих направлений при движении жидкости и в конце концов получает два вида соотношений 1) соотношения пропорциональности разностей нормальных напряжений разностям соответственных скоростей удлинений и про-цррциональности касательных напряжений соответственным скоростям сдвига с общим коэффициентом пропорциональности, представляющим собой коэффициент вязкости жидкости, и 2) соотношение, связывающее линейной неоднородной зависимостью среднее арифметическое от нормальных напряжений со скоростью объёмного расширения. Из этих соотношений Сен-Венан получает соотношения Пуассона и Коши для отдельных компонент напряжения. В другой статье, в том же томе Докладов Парижской Академии наук (стр. 1108—1115) Сен-Венан применяет уравнения движения вязкой жидкости к случаю течения [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...