Напорные трубы

При вытекании жидкости из напорной трубы в атмосферу потребный напор [c.409]

Найти мощность Л/д при полностью открытой задвижке на напорной трубе, имеющей длину /з = 5 м и диаметр = 150 мм, если ее выходное сечение расположено на 2 = 0,6 м выше оси насоса КПД насоса т) = 0,7. [c.425]

Суммарный коэффициент сопротивления напорной трубы (без учета задвижки на выходе из насоса) Sh = = 22 и всасывающей трубы Sa = 0. , h, i [c.436]

Диаметр всасывающей и напорной труб (I == 100 мм, их обш,зя приведенная длина Ь = 1 + I, = 250 м, коэффициент сопротивления трения к — 0,025. Диаметр обводной трубы 0 = 50 мм, ее суммарный коэффициент опро-тивления (вместе с вентилем) = 25. [c.447]

Всасывающие трубы имеют одинаковую приведенную длину / = 15 м и диаметра d = 80 мм (А, = 0,04), а напорная труба имеет приведенную длину = 35 м и диаметр di =- 100 мм (X = 0,035). [c.449]

Напорная труба, идущая от насоса к гидроцилиндру, имеет приведенную длину = 2 м и диаметр d = 15 мм сливная труба гидроцилиндра имеет размеры /а = 8 м (приведенная длина с учетом сопротивления полностью открытого дросселя В), d = 15 мм. [c.452]

При напорном движении влияние веса должно быть исключено из рассмотрения, и тогда для круглых напорных труб имеем [c.70]

Для круглых напорных труб принимается Ке кр = 2320 и Re/ кц = = 580. Для безнапорных потоков Re кр == 300 500. [c.45]

VI.41. Канал трапецеидального сечения пересекается автомобильной дорогой, в насыпи которой устроена напорная труба. Определить, на каком расстоянии от трубы глубина воды в канале будет /i = 1 м и какая глубина установится на расстоянии / = 10 м от трубы в случаях, если а) напор перед трубой Л = 1,4 м расход Q = 2 м /с ширина канала по дну 6 = 1 м коэффициент заложения откосов т 1,5 уклон дна i = 0,008 коэффициент шероховатости п = 0,025 нормальная глубина протекания воды в канале = 0,62 м б) // = = 1,2 м Q = 2 M-V 6 = 1 м m = 1,5 i = 0,009 ti = 0,025 =-= 0,6 м в) // == 1,1 м Q = 1 м /с Ь == 1 м /п = 0 t = 0,005 п = = 0,017 м /г = 0,57 м. [c.169]

Напорные трубы рассчитывают по формулам [c.190]

VI 1.35. Рассчитать аналитическим методом отверстие напорной трубы (с обтекаемым оголовком) для пропуска расхода Q = 6 м /с. Условие i < ir выполнено (i = 0,003). Для расчета принять = 0,1, X = 0,025 1/доп = 4 м/с. [c.191]

Площадь живого сечения и диаметр трубы определяются так же, как в общем случае для напорных труб, но только с учетом сбросного расхода Q 6- [c.195]

Коэффициент расхода напорной трубы при обтекаемых оголовках ориентировочно можно принять равным 0,8—0.9 (более подробно см. Vn.3, зависимость VH.30)). Следовательно, [c.199]

VII.53. Определить высоту насыпи у напорной трубы d = 1 ы для образования временного пруда перед сооружением при условии, что значение не больше 0,35, а максимальный расход ливневых вод Qp = 4,7 м /с, если а) i = 0,01 б) i = 0,005. [c.199]

Смотровые колодцы по трассе самотечных труб размещают на расстоянии не более 50 м друг от друга. Диаметр их должен быть не менее 1 м. В колодцах с присоединением или поворотом отводящие трубы укладывают на 0,1 м глубже, чем подводящие, с плавным поворотом лотка без уступов. Повороты выполняют радиусом не менее 1,5—2 диаметра трубы. При перекачке жидкого навоза диаметр всасывающих труб должен быть не менее 200 мм, напорных— 150 мм. Напорные трубы укладывают с уклоном не менее 0,02 в сторону специальных колодцев с целью опорожнения трубопровода. На поворотах и прямых участках напорного трубопровода [c.221]

В общем случае канализационная насосная станция (рис. 20.1) состоит из приемного резервуара, машинного зала, всасывающих и напорных труб, вспомогательных устройств и помещений. В ма- шинном зале размещают основные и резервные насосы, а также все вспомогательное оборудование, обеспечивающее нормальную ра-, боту основных насосов. Насосы размещают ниже уровня воды в приемном резервуаре. Приемный резервуар образует регулирующую емкость, которая обеспечивает наиболее эффективную, равномерную подачу насосов (насосы для откачки включают 3—6 раз в час). Регулирующий объем должен быть не менее 5-минутной подачи наибольшего из установленных насосов. Приемный резервуар оборудуют решетками для задержания наиболее крупных механических примесей, которые размельчают в специальных механизмах-дробилках и сбрасывают в лоток перед решеткой. Машинный зал и другие служебные помещения от приемного резервуара отделяют сплошной стеной. [c.228]

Незатопленные с нижнего бьефа напорные трубы (рис. 9.7, а, б) рассчитывают по формуле [c.114]

Диаметры всасывающих и напорных труб определяются технико-экономическим расчетом исходя из скоростей движения воды в пределах, указанных в табл. 17.1. [c.203]

Асбестоцементные напорные трубы марок ВТ-6, ВТ-12 (ГОСТ 539—80 ) >=100...500 мм используются так же, как и чугунные трубы, при давлении в сети не более 0,6 МПа (0,6 кгс/см ). [c.386]

Будем рассматривать поток жидкости в напорной трубе с установленной веточке а трубкой Пито. Предположив, что точка а расположена в сечении А—А (рис. З.П), возьмем в непосредственной близости к нему второе сечение В. В этом сечении поместим обычную пьезометрическую трубку таким образом, чтобы нижний конец ее находился в точке о, почти сливающейся с а и расположенной на верхней границе струйки, ось которой совпадает с осью трубки Пито (рис. З.П). [c.77]

На рис. 67,6 показана напорная труба, в которой в сечениях I—1 и 2—2 установлены пьезометры. При движении жидкости пьезометры будут показывать величины давления в тех точках потока, в которых они установлены. Линия Р—Р, соеди- [c.88]

Таким образом, сопоставляя гидравлический радиус с глубиной потока, видим, что наименьшее значение он имеет в напорных трубах, составляя V4 глубины наполнения, а наибольшее — в очень широком открытом русле, где гидравлический радиус практически равен глубине потока. Поэтому гидравлический радиус можно рассматривать как величину, близкую к глубине потока в очень широком открытом русле. В этом заключается физический смысл понятия гидравлического радиуса. [c.137]

Коэффициент кинетической энергии. Изменение коэффициентов а с изменением А. или С для каналов подчиняется другим зависимостям, чем для напорных труб. Натурные исследования, проведенные на больших каналах Средней Азии, проложенных в песчаных грунтах, показали, что при А = 0,02 ч- 0,087 коэффициент а 1,2 + 0,7 А. [c.27]

Вакуумметр, установленный на всасывающей трубе насоса, при расходе Q —20 л/сек показывает разрежение Ау = 200 мм рт. ст., а манометр, расположенный на напорной трубе иа Az 1 м выше вакуумметра, показывает давление — 5 am. Удельный вес перекачиваемой жидкости f = 850 кГ/м — 8340 н1м Коэффициенты полезного действия насоса т) = 0,7, передачи 7j --=0,95. [c.89]

Пример 7.3. Определить полезную мощность насоса по следующим данным. Объемная подача насоса Q=0,4 м с геодезическая высота всасывания Нг — 4 м потери напора во всасывающей трубе /гв=0,5 м геодезическая высота нагнетания Яг.н=41 м потери напора в напорной трубе Лн=5,5 м полный КПД насоса т н=0,9. [c.203]

Для ускорения расчета в приложении 3 (стр. 185) дана таблица числовых значений 5, а в приложении 2 (стр. 181) — числовые значения 8 и К для круглых безнапорных и напорных труб с эквивалентной шероховатостью А = 2 мм. [c.73]

Как показывает подробное рассмотрение этого вопроса, движение (поперечная диффузия ) энергии, например, в горизонтальной напорной трубе происходит от центральной части потока к стенкам русла. За счет этого обстоятельства (см. далее 4-13) удельная энергия центральных струек соответственно уменьшается по их длине (на некоторую величину удельная же энергия периферийных (пристенных) струек соответственно возрастает (на величину Лае). [c.102]

Представим на рис. 4-4 круглоцилиндрическую напорную трубу радиусом го и выделим внутри нее центральный продольный жидкий столб радиусом г (см. чертеж, где этот столб заштрихован). Прилагая к нему уравнение (4-18) и учитывая, что в данном случае R = г 12, можно написать [c.134]

Рис. 4-4. Распределение касательных напряжений продольного трения т по живому сечению потока в круглой напорной трубе (о величинах и — см. конец 4-7)

Полученные для круглоцилиндрических напорных труб полуэмпирические уравнения кривой ЛВС (рис. 4-17) не лишены некоторых недостатков они не всегда удовлетворяют пограничным условиям при г = Tq иногда дают скорость (непосредственно на стенке — в самой близи стенки, где имеется ламинарный подслой) U = — 00 по зависимости Прандтля величина градиента скорости [c.155]

В результате вычитания получается кривая зависимости пьезометрического уровня в сечеш и В на выходе из насоса от его подачи. Пересечение этой кривой с характеристикой напорной трубы, построенной от уровня бака 3, определяет рабочую точку системы. При подаче насоса, равной Q( (см. рисунок к решению задачи), расход из бака I равен нулю. [c.450]

Каким -должен быть коэффициент сопротивлений дросселя Д1 или Д2 в одной из ветвей напорного трубо провода насоса, чтобы груз поднимался без перекашивания Коэффициент сопротивления полностью открытого дросселя в другой ветви трубопровода принимать равным нулю. [c.456]

П.28. Какой режим движения воды будет при температуре / = 15° С а) в круглой напорной трубе диаметром D = 250 мм, если расход Q = 12 л/с б) в открытом прямоугольном лотке, если Q = I mV , лубина /г = 0,4 м и ширина лотка Ь = 0,7 м [c.46]

VI 1.37. Произвести расчет напорных труб (круглой и прямоуголь-НС1Й) с обтекаемым оголовком для пропуска расхода 3,9 м /с, при допускаемой скорости 4 м/с. Условие i < if выполнено i = 0,006 в = 0,1 X = 0,025. Задачу решить а) аналитическим методом б) с использованием таблицы пропускной способности труб. [c.192]

VII.47. Рассчитать напорную трубу с обтекаемым оголовком, если Qp = 11,4 м /с W = 27,87 тыс. м I l = = 0,02 i = 0,02 наиор воды перед трубой Н < 3,3 м. [c.198]

На практике, например, при сливе весьма вязких нефтей и нефтепродуктов и их течении в открытых лотках и самотечных трубах, при решении некоторых задач в области химического и нефтезаводского аппаратостроения, иногда приходится встречаться с ламинарным безнапорным движением жидкости. В этом случае оказывается возможным определить теоретическим путем потери напора (подобно тому как при ламинарном движении в напорных трубах) и получить расчетные зависимости для расхода. Не приводя здесь соответствующих решений, математически обычно весьма сложных и громоздких, ограничимся лишь сводкой некоторых расчетных формул для каналов наиболее часто применяемых форм поперечных сечений. [c.266]

Если содержащая такие паровоздушные пузырьки вода при своем движении поступит в область с повышенным давлением, где оно будет выше давления насыщенных паров, то начнется захлопывание пузырьков. Вследствие их исчезновения при мгновенной конденсации пара происходит местное повышение давления до 1000 и более атмосфер. Это явление называется кавитацией. Механическое действие повышенного давления (местные удары при мгновенном заполнении жидкостью объемов, освободившихся в ре зультате конденсации паровоздушных пузырьков) приводит к разрушению материала конструкций в той области, где происходит явление кавитации, сопровождаемое характерным шумом и треском. Такое разрушение материала называется кавитационной эрозией. Кавитация обычно наблюдается в гидравлических турбинах, центробел<ных насосах, напорных трубах и т. д. [c.15]

Пульпа представляет собой двухфазную жидкость (вода + грунт), причем тйердая фаза (грунт) в основном перемещается во взвешенном состоянии. Сравнительно же небольшая часть грунта (крупные фракции) обычно движется в придонном слое. При значительных скоростях, превышающих 3—4 м1сек, весь грунт движется во взвешенном состоянии. Различают напорный гидротранспорт (движение пульпы по напорным трубам) и безнапорный (движение пульпы по безнапорным трубам, лоткам, желобам, каналам и т. д.). Безнапорный гидротранспорт обычно применяется там, где по условиям рельефа местности можно создавать необходимые уклоны для лотков, труб, желобов и т. д. [c.329]

Линией дна безнапорного поюка, показанного на рис. 67, а, является А—А, а линией дна напорной трубы, представленной на рис. проложению линии дна Lo (углы а почти всегда очень малы), то в расчетах обычно и принимается в качестве длины потока ее горизонтальное проло-жение Lq. [c.88]

Задача 13-24. Центробежный насос со всасывающим патрубком Di = 700 мм при вакууме на стороне всасывания /7, = 0,2 атв, подает(3=1300 jtj eK воды в напорную трубу Da = 500 лгтм под избыточным давлением р = Ъ,Ъ ати. Число оборотов насоса п = 960 оГ) мин и потребляемая им мощность электродвигателя = I 250 кет. [c.378]

В случае ламинарного движения, получив выражение, аналогичное (4-61), имели возможность вынести за интеграл величину г (как величину постоянную для данной жидкости). При этом уравнение (4-61) легко решалось. В случае турбулентного движения величина Г т зависит от обстоятельств движения, которые различны для разных величин г. Поэтому для турбулентного движения уравнение (4-61) может быть решено только приближенно в результате использования дополнительных допущений и гипотез. Такая задача была решена Л. Прандглем, причем им был получен логарифмический закон распределения скоростей по живому сечению круглоцилиндрической напорной трубы. Эту же задачу решали и другие исследователи (Карман, Тейлор, А. Н. Патрашев и др.). [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...