Кольца Условия разрушения

Записываем условие разрушения кольца СГд = pv =, откуда находим искомую предельную окружную скорость [c.206]

Моделирование условий разрушения телескопического кольца. Для проверки результатов, полученных приближенным методом, необходимо провести стендовые или эксплуатационные испытания телескопических колец. В связи с ограниченным объемом информации [c.145]

Таким образом, моделирование условий разрушения телескопического кольца показало, что в стендовых испытаниях и в условиях эксплуатации возможны режимы нагружения, при которых разрушения имеют малоцикловой характер. [c.148]

Таким образом, моделирование условий разрушения телескопического кольца показало, что в стендовых испытаниях и в условиях эксплуатации возможны режимы нагружения, когда реализуются разрушения малоциклового характера. На рис. 5.15 приведены также данные расчета малоцикловой усталости модели, полученные с использованием рис. 5.13, 5.14 и табл. 5.2. Соответствие кривых хорошее, лучше при расчете чисел циклов на основе максимальных деформаций в опасных зонах с помощью МКЭ. Рис. 5.16 является итоговым для оценки корректности расчетного способа на основе деформационно-кинетической трактовки условий малоциклового разрушения при высокой температуре. Здесь же приведены результаты расчета для двух конструктивных элементов 3, испытанных в стендовых условиях по режиму, приведенному на рис. 5.9, г, но со значительным перекосом разрушение за Л 1 = 1672 и Л/2 = 2544 циклов приходилось на зону Ra- При известной внешней максимальной нагрузке цикла с учетом перекоса и соответствующего анализа определена средняя нагрузка q в локальной зоне перегрузки, е помощью которой на основе данных рис. 5.13 (точка 5) найдена максимальная деформация, а затем по рис. 5.14 определено расчетное число циклов. [c.218]

Чтобы обеспечить максимальную угловую скорость, необходимо внешнее кольцо выбрать оптимального относительного размера (см. табл. 6.2) из условия одновременного разрушения от радиальных и окружных напряжений, а для обеспечения минимального числа слоев последующие слои выбирать из условия разрушения по радиальным напряжениям. Результаты расчета последовательности толщин колец из современных композитов, образующих многослойные диски с /я =0,1, показали, что минимальное число композитных слоев, необходимое для заполнения всего конструкционного объема, невелико. Расчет показал, что уровень допустимых радиальных напряжений в последнем кольце допускает осуществление жесткой посадки его на вал. Эффективное использование всего конструкционного объема диска-маховика приводит к значительному увеличению удельной объемной энергоемкости. [c.433]

Динамическая грузоподъемность подшипника устанавливается из условия контактной выносливости таким образом, чтобы возможные контактные разрушения в подшипнике могли начаться лишь после того, как внутреннее его кольцо сделает не менее одного миллиона оборота. Критерием для выбора подшипника служит неравенство [c.423]

В Проблеме оценки конструктивной жаропрочности большое значение имеет изучение поведения материалов в условиях трехосного растяжения, которое является одной из причин наступления хрупкого разрушения. Специальные опыты на трехосное растяжение методически трудно осуществимы, поэтому при изучении работоспособности материалов часто прибегают к разного рода качественным пробам. Этим объясняется тот интерес, который проявляют исследователи при определении чувствительности к надрезу жаропрочных материалов — испытаниям на длительную прочность цилиндрических образцов с кольце- [c.157]

На рис. 3.18 приведены также расчетные и экспериментальные данные (точки ), полученные при стендовых испытаниях двух конструкций телескопического кольца в режиме, схема которого показана на рис. 3.3. Нагружение выполняли в условиях, когда возникал значительный перекос, так что разрушение при = 1672 и = = 2544 циклах происходило в зоне переходной поверхности радиусом R [c.150]

Корпуса инструментальных блоков технологических роторов рекомендуется изготовлять из конструкционной стали 40Х. После черновой обработки корпуса блоков дая снятия внутренних напряжений желательно подвергнуть нагреву до 860 с последующим охлаждением в масле и отпуску при 570—590 С. При этом достигается твердость HR 48—52. При проектировании корпусов следует избегать уступов на его внутренней поверхности для упрощения изготовления и повышения точности взаимного расположения инструментов. Уступы, выполняющие функции основных и вспомогательных баз. в большинстве случаев целесообразно заменять пружинными кольцами или сменными упорами. Корпус блока должен быть рассчитан на прочность в опасных сечениях от действия растягивающих сил и изгибающих моментов. Для инструментальных блоков, в которых размерная цепь замыкается внутри корпуса, наиболее целесообразно применять регулирование с помощью накидной гайки и ступенчатое регулирование с применением сменных колец установленной толщины. Регулирование взаимного расположения детали и инструментов с помощью сменных колец целесообразно рекомендовать в тех случаях, когда допускаемое отклонение осей матрицы и пуансона должно быть не более 0,2 мм и выполняется условие, что разрушение и износ соответствующего инструмента, а следовательно, и замена отказавшего инструментального блока наступает не чаще чем 1 раз в смену. [c.292]

Условия работы этого уплотнения торцовой конструкции можно представить следующим образом. Сжатая между двумя стальными кольцами резина частично выдавливала масло с трущихся поверхностей, что создавало полусухое и сухое трение. Вследствие разной толщины (до 0,6 мм) резина в одних местах сжималась с большей силой, в других — с меньшей. При движении прижимное кольцо увлекало и растягивало прилипшую резину до тех пор, пока сила трения покоя превышала силы упругой деформации. Чередование упругого сжатия и скольжения возникало в различных сочетаниях. В этих условиях в резине появлялись большие напряжения, которые со временем приводили к ее разрушению. Значительные надиры на уплотнительном кольце указывали на тяжелый режим работы уплотнения в условиях сухого и полусухого трения. [c.22]

Подшипники качения работают в условиях качения шариков (или роликов) по наружному и внутреннему кольцам. Наиболее часто причиной отказа подшипников являются излом, разрушение тел качения и рабочих поверхностей колец, а также усталостное выкрашивание рабочих поверхностей элементов подшипника. [c.288]

Другой особенностью сварного соединения является большая, чем в основном металле, вероятность появления различных конструктивных и технологических концентраторов напряжений. Расположение сварных швов вблизи участков изменения сечения или направления силового потока, резкие переходы в корне шва у подкладного кольца, а также на наружной поверхности создают условия для концентрации напряжений в районе сварного соединения и тем самым обусловливают большую вероятность хрупкого разрушения. Существенно снижают надежность сварной конструкции и различного рода технологические, концентраторы типа шлаковых включений, непроваров и особенно трещин. [c.70]

Результаты испытания при плоском симметричном изгибе пяти различных серий труб диаметром 168/148 мм из мягкой стали, сваренных на подкладных кольцах, показали, что предел выносливости при 2-10 циклов составил 6 кгс/мм , или около 35% от предела выносливости цельной трубы [259]. Усталостные разрушения возникали со стороны корня шва от подкладного кольца. Аналогичные результаты были получены для соединений труб, выполненных дуговой сваркой без подкладного кольца при условии достижения полного проплавления. В одной серии, где добивались получения корневого валика со сквозным проплавлением, предел выносливости был получен 8 кгс/мм (50% выносливости основного металла). [c.149]

ИЗ материалов, подверженных опасности хрупкого разрушения. При пластичных материалах величины напряжений не определяют фактической прочности конструкции, т. е. величину разрушающего давления. Образование пластических шарниров в местных зонах оболочек, примыкающих к распорному кольцу, приводит к перераспределению краевых усилий. Начиная с некоторой величины давления изгибающие моменты в оболочках от краевого эффекта перестают увеличиваться, при этом конструкция превращается в статически определимую систему, расчет которой можно проводить по безмоментной теории оболочек. При обеспечении условия прочности распорного кольца можно не опасаться преждевременного разрушения бака в зонах краевых эффектов. Аналогичный подход к решению краевых задач изложен в работе [20]. [c.233]

В процессе исследования разрушения этих колец были испытаны аналогичные кольца путем их нагружения гидравлическим давлением. В условиях однократного нагружения до окружного напряжения 56—64 кгс/мм образовывались крупные трещины или происходило полное разрушение. Однако в случае циклического нагружения при окружном напряжении 43 кгс/мм одно кольцо разорвалось после 76 циклов, а другое — после 464 циклов. Обе трещины прошли через вентиляционные отверстия. В кольцах, подвергнутых испытанию циклическим нагружением, мелкие трещины были обнаружены также в других отверстиях. [c.82]

В третьей главе исследовано разрушение армированных пластин с отверстиями при нагружении в плоскости. Для прямолинейно-анизотропных пластин, ослабленных одним или несколькими различными вырезами, получены соотношения для расчета напряжений в элементах композиции, выраженные через функцию Эри и необходимые для последующего исследования прочности. Рассмотрена задача о разрушении пластин с эллиптическим отверстием при растяжении па бесконечности равномерно распределенным усилием. Исследована зависимость разрушающей нагрузки от расположения вытянутости отверстия относительно направления действия нагрузки и характера армирования. Определены параметры структуры армирования, соответствующие рациональным проектам по условиям прочности. Проанализировано также разрушение пластин с цилиндрической анизотропией, имеющих форму полного кругового концентрического кольца и нагруженных на внешнем и внутреннем контурах равномерно распределенными нормальными усилиями. [c.5]

Рассмотренные примеры расчетов (см. рис. 13.1—13.7) свидетельствуют о том, что величина разрушающе нагрузки армированного кольца, тип начального разрушения и координаты точек, где впервые начинается разрушение, зависят от геометрических параметров кольца, механических характеристик арматуры и связующего, от их объемного содержания и условий нагружения. [c.86]

Была выполнена серия опытов по изучению износа закаленных ползунов при их трении о вращающееся кольцо из мягкой стали. Опыты подтвердили существование двух разновидностей износа. В тяжелых условиях трения был обнаружен двойной перенос металла от мягкого кольца на ползун с образованием на нем нароста, последующее разрушение нароста и перенос его частиц вместе с кусочками материала ползуна обратно на кольцо. [c.100]

С учетом такой дисперсии расчет долговечности подшипников качения проводят при оптимальном для заданных условий эксплуатации значении вероятности его надежной работы. Этому условию отвечает разработанный на базе рекомендаций Международной организации по стандартизации (ИСО) ГОСТ 18855—73. Номинальная долговечность подшипников по ГОСТ 18855—73 определяется как число оборотов или часов (при заданной постоянной частоте вращения), которое подшипник должен отработать до появления первых признаков усталостного разрушения любого кольца или тела качения. Для партии идентичных подшипников критерием номинальной долговечности служит число оборотов или часов (при заданной постоянной частоте вращения), в течение которых не более чем у 10% подшипников могут появиться первые следы такой усталости. Таким образом, стандартная номинальная долговечность ю, определяемая в подавляющем большинстве случаев, основана на 90% вероятности надежной работы подшипников (т. е. / 0,9). В то же время для ряда ответственных механизмов может потребоваться более высокая надежность работы, т. е. / > 0,9, В этих случа ях проводят пересчет номинальной долговечности на соответствующую заданной величине J [c.417]

При отсутствии такого кольца в зоне сопряжения цилиндра и днища возникнут значительные напряжения изгиба. Однако, если материал резервуара пластичный, а давление постоянно во времени, то напряжения изгиба не представляют опасности, так как с ростом давления в зоне изгиба возникают местные пластические деформа ции и рост напряжений замедляется. В то же время в цилиндрической части резервуара напряжения растяжения продолжают увеличиваться пропорционально давлению вплоть до разрушения. Разрушение такого резервуара происходит на некотором расстоянии от днища. Изгибные напряжения могут стать причиной разрушения при действии пульсирующего давления (усталостное разрушение) или при постоянном давлении в условиях низких температур (хрупкое разрушение). Для хрупкого материала изгибные напряжения могут быть причиной разрушения и при статическом нагружении в условиях нормальной температуры. [c.285]

На рис. 19 приведены правильное и неправильное крепления втулки на штоке гидроупора. Дополнительное армирование полиамидной втулки с помощью кольца 2 создает условия, при которых стопорное кольцо 1 работает на срез. Без армирующего кольца втулка 3 под действием неур новешенных сил при движении штока 4 относительно цилиндра 5 течет в направлении, обратном направлению движения штока. Это приводит к изгибу стопорного кольца и разрушению всей конструкции. Таким образом, только правильный выбор формы, размеров втулки и расположения ее элементов дает нужный эффект повышения надежности уплотнения. [c.33]

В статических условиях разрушение кольца вследствие вьадавливания в зазор происходит при р р". При действии пульсирующего давления р циклической долговечностью, зависит от амплитуды пульсаций давления и характера на- [c.116]

Подбор подшипников по динамической грузоподъемности С. Динамической грузоподъемностью радиальных и радиально-упорных подшипников называется такая радиальная нагрузка, которую каждый подшипник (из группы одинаковых подшипников) при неподвижном наружном кольце сможет выдержать в течение 1 млн оборотов внутреннего кольца. Динамическая грузоподъемность зависит от типа и размеров подшипникав от величины, направления и характера приложения действующих нагрузок от температурного р жима и других условий работы подшипников она ограничивается появлением признаков усталостного разрушения рабочих поверхностей тел и дорожек качения, т. е. долговечностью подшипников. [c.439]

Опорные кольца изготовлены из стали марки 38ХМЮА, азотированы и имеют твердость HR 62—64. Уплотнительные кольца были изготовлены из бронзы. В данных конкретных условиях трения на поверхности указанных сопряженных деталей возникал-и развивался, как показали исследования, процесс схватывания второго рода. Повышалась температура обеих поверхностей трения и происходило их разрушение. Поверхности становились грубошероховатыми, в поверхностных объемах происходил отпуск и вторичная закалка металлов (фиг. 144). [c.167]

Расчетная оценка малоцикловой долговечносга. На базе полученной информации о циклических деформаций в опасной точке детали и кривых малоцикловой усталости оценим долговечность телескопического кольца, используя деформационно- кинетический критерий прочности при постоянных температурах [см. соотношение (1.3)]. Разрушения детали (см. рис. 3.2) в условиях эксплуатации, а также модели при стендовых испытаниях в условиях высокотемпературного малоциклового нагружения имеют преимущественно усталостный характер (наличие сетки мелких трещин, инициирующих магистральное разрушение, без признаков накопления односторонних деформаций), поэтому расчетное критериальное уравнение, описьшающее предельное состояние материала, обусловленное накоплением усталостных повреждений, принимаем в виде [c.144]

На рис. 43 показан ресурс работы сальника, достигнутый при испытании набивки с восемью армированными никелем кольцами на штоках диаметром 20 и 48 мм при давлении затяжки 300 кгс/см . Однако длительные эксплуатахшонные испытания уплотнительных колец, армированных никелевой фольгой, показали, что и никель в контакте с асбестографитовой набивкой подвергается коррозионному разрушению в течение нескольких месяцев эксплуатации. Значительно лучше условиям работы сальниковых набивок отвечает мягкая фольга из нержавеющей стали. Следует отметить, что опасения относительно возможного задирания штоков металлическими перегородками не оправдались. [c.79]

Природа подобных трещин в районе зоны сплавления до настоящего времени полностью не выяснена. Можно предполагать, что одной из причин, вызывающих эти трещины, является образование субмикродефектов по границам зерен околошовной зоны в условиях нагрева при сварке до температур, близких к температуре плавления. Указанные дефекты являются в дальнейшем очагами начала эксплуатационных разрушений. Вероятно также выделение примесей по границам зерен, ослабляющих их прочность. Развитию подобных трещин может также способствовать неравномерность свойств основного металла и шва, наличие местных ослаблений сечения, вызванных проточками под подкладные кольца в районе стыка, перераспределение углерода и других легирующих элементов в зоне сплавления [17], а также воздействие высоких дополнительных напряжений изгиба. [c.40]

С учетом указанных упрощений на основе программы МКЭ [5], в которую были внесены соответствующие изменения, была решена задача о циклическом неизотермическом деформировании телескопического кольцаi (рис. 12.6, а), служащего для стыковки и фиксации фланцевых корпусов 2 и о ГТД. Наиболее нагруженными являются зоны концентрации и 7 в (рис. 12.6, б) R 0,5 4-1,5 мм), на которые и приходятся разрушения малоциклового характера в рабочих и стендовых условиях. Перекос фланцевых корпусов телескопического соединения может вызвать разрушение в зоне или Rb- Анализировался случай разрушения кольца в зоне 7 , соответствующий меньшей долговечности, для которого на рис. 12.6, в показана принятая схема закрепления. Нагружение осуществлялось по пульсирующему циклу, температура изменялась в диапазоне 150° 650° С синфазно нагрузке. [c.268]

В статических условиях Рокр будет иметь наибольшее значение. При действии пульсирующего давления р < Рокр разрушение кольца произойдет после п циклов нагружения. Это количество нагружений называется выносливостью уплотнения. В гл. П отмечалось влияние на прочность эластомера характера действия нагрузки и времени нагружения. Выносливость кольца суще-102 [c.102]

Гидравлический удар в силовых цилиндрах. Большой практический интерес представляет гидравлический удар в силовых цилиндрах и в других закрытых жестких емкостях, ударные давления в которых могут нарушить, в результате выдавливания уплотнительного кольца в уплотняемый зазор, герметичность соединений, а также вызвать разрушение самих емкостей и их элементов. Опыт показывает, что максимальные значения ударных давлений при волновом переходном процессе в системе силового цилиндра с весовым поршнем могут при определенных условиях значительно превышать ударное давление при прямом гидравлическом ударе в трубе, определяемое по уравнению (1.123). Так, например, испытания показывают, что ударные давления при мгновенной остановке движущегося поршня силового цилиндра с помощью жесткого шора могут достигать при распространенных скоростях (приблизительно 8—12 м1сек) движения жидкости в подводящем трубопроводе трехкратного значения рабочего давления в системе. [c.98]

Маслостойкая резина средней твердости в паре с нержавеющей сталью 1Х18Н9Т в тех же условиях, что в п.1, устойчива от износа только при жидкостном трении. Появление области сухого трения на периферии кольца быстро приводит к разрушению материала. [c.82]

Пусть R — внешний радиус кольца с центром в начале затупленной вершины трещины, в пределах которого доминирующим является HRR-поле, найденное по теории малых упругопластических деформаций при условии монотонного нагружения. Таким образом, кольцевая зона преобладания HRR-поля описывается значениями радиуса R, удовлетворяющими условик> 36 <С <С R. В то же время при вязком разрушении радиус [c.72]

Моторесурс двигателей внутреннего сгорания определяется обычно ресурсом цилиндропоршневой группы, зависящим от износостойкости деталей этой группы. Пыль, попадающая вместе с воздухом в цилиндры, частицы нагара и продукты износа вызывают абразивное разрушение рабочих поверхностей цилиндров и поршневых колец. Давление газов в цилиндре, а следовательно, и давление поршневых колец на стенки цилиндра имеет наибольшие значения в верхней его части, где условия смазывания неблагоприятны и поверхности трения имеют повышенную температуру, Поэтому в четырехтактных двигателях и двухтактных с прямоточной продувкой зона наибольшего износа цилиндров находится против газоуплотнительных колец в положении поршня в ВМТ, а наибольший износ — против верхнего кольца. [c.264]

В результате серии более поздних испытаний, проведенных Амондом (194G г.), были получены данные о влиянии конфигурации нарезов на разрушение ствола. Установка для проведения этих испытаний показана на рис. 37. Проводились также динамические испытания образцов с парезами на вертикальных копрах с падающим грузом путем нанесения ударов по наполнителю из пластика, находящегося внутри кольца (Бьюкс, 1946 г.). Более совершенное оборудование позволяет проводить гидравлические испытания образцов под действием импульсных нагрузок, создаваемых системами передачи высоких давлений. Давления и время их действия при гидравлических испытаниях соответствуют фактическим условиям стрельбы. [c.323]

В предыдущем параграфе при анализе напряженного состояния армированных круговых колец (за исключением случая, когда кольцо находится под действием одной лишь равномерно распределенной нагрузки /) ) было установлено а) нормальные напряжения в связующем достигают максимальных п минимальных значений на крайних поверхностях т] = 1, где сдвиговые напряжения равны нулю б) на отсчетной поверхности т] = О нормальные нанрян< епия в связующем практически равны пулю, в то время как сдвиговые напряжения достигают на этой поверхности максимальных значений по абсолютной величине. Поэтому ради простоты п определенности при исследовании разрушения армированных колец будем использовать приближенное условие прочности для связующего в виде прямоугольника, описывающего в плоскости aVoal условие прочности (4.4) и стороны которого параллельны осям ос , oal . Тогда нагрузка, соответствую-ПJ,aя началу разрушения кольца, будет определяться с помощью соотношений (10.5) —(10.7). Использование этих соотношений позволяет определять и механизм начального разрушения связующего. [c.83]

Фрактограммы, снятые на образце стали 12X18Н9Т в окрестности четвертого кольца (рис. 144), расположенного наиболее близко к окончательному долому, где наиболее вероятно проявление эффектов ускорения и торможения трещины, показывают, что на границах колец при выбранных условиях нагружения отсутствуют заметные переходные зоны как на участка, соответствующем переходу от высокой нагрузки к низкой (левая часть рис. 144, а), так и на участке с обратным чередованием нагрузки (правая часть рис. 144, а). Граница, соответствующая смене нагрузки, четко различима и при больших увеличениях (рис. 144, а). Видно, что для поверхностей разрушения, образовавшихся в результате движения трещины при напряжении Oi, характерна более грубая морфология (рис. 144, а). При большем увеличении на этой noBepxHO tn наблюдаются вторичные сепаратные микротрещины, расположенные перпендикулярно [c.349]

Крайних рядов и долговечность подшипника будет намного ниже расчетной. На рис. 54 показано состояние дорожек качения внутреннего кольца вышедшего из строя многорядного подшипника чистовой клети проволочного стана с характерными для работы при значительном перекосе и относительно небольшой нагрузке следами разрушения на дорожках качения крайних рядов роликов. При больших давлениях металла на валки на характер распределения нагрузки между рядами тел качения в большей степени влияют усилия от трения в сферических подпятниках (т. е. усилия от момента М ) и чаще разрушаются дорожки качения, расположенные ближе к бочке валка. Ориентировочно определив моменты трения Мх и можно при проектировании валковых опор создать условия для наиболее равномерного распределения нагрузки между рядами тел качения многорядного роликоподшипника путем смещения его центра относительно оси подпятника на величину а. Измерение моментов трения Мх и производится с помощью тензометрических датчиков, устанавливаемых на элементах осевой фиксации подушек (рис. 55, а), на подпятни ках нажимного устройства (рис. 55, б) или на специальных измерительных подшипниках (рис. 55, б), у которых на дорожках качения наружных колец в центре зоны нагружения прошлифованы узкие канавки под датчики, которые при прохождении роликов фиксируют характер распределения нагрузки между рядами. При исследовании работоспособности многорядных роликоподшипников на стенде конструкции ВНИИМЕТМАШа (рис. 56) [c.480]

Для уплотнения поршней находят также применение кольца / (рис. II.104, б) кругового сечения из маслостойкой резины. Большим достоинством таких уплотнений является их простота, однако срок их службы в 2—3 раза меньше срока службы чугунных поршневых колец. Необходимым условием длительного срока службы колец из маслостойкой резины является высокое качество отделки сопряженных поверхностей и соблюдение размеров радиусов г в пределах 0,1 мм. При больших значениях радиусов г происходит затягивание резины в зазоры, что приводитх к более быстрому разрушению колец. Резиновые кольца обеспечивают несколько лучшую герметизацию, чем чугунные поршневые кольца. [c.339]

Существуют и более простые методы определения возраста и даже климатических и метеорологических условий далекого прошлого — по ширине колец роста у деревьев. Сильные заморозки весной или осенью фиксируются в виде узкого кольца в пределах основного годичного кольца роста. Исследовав древесные кольца у хвойных пород, в частности, пинии, ученые уточнили дату катастрофического извержения вулкана на острове Санторин в Эгейском море не ранее 1628 и не позже 1626 г, до новой эры, Многие связывают эту катастрофу, послужившую причиной гигантских разрушений на Крите, с гибелью легендарной Атлантиды. [c.133]

Снижение работоспособности шарикоподшипника при смазке маловязкими агрессивными жидкостями происходит из-за коррозионно-механического изнашивания, коррозионно-усталостного разрушения (при больших нагрузках) и повышенного износа или поломки сепаратора. Частицы коррозионно-механического износа попадают в зазоры подшипника и могут привести к его заклиниванию. Смазка подшипника маловязкими жидкостями создает условия граничного трения, при котором долговечная работа шарикоподшипника возможна только при высокой антифрикционности и самосмазываемости пары трения сепаратор — кольца и шарики. [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...