Скорость деформации деформации течения

Это так называемый эллипсоид скоростей деформации. Вдоль осей выбранной таким образом системы координат деформация частицы в течение элементарно малого отрезка времени б/ может происходить только в виде сжатия или растяжения частицы. Такие оси координат называются главными осями деформации. При перемещении частицы вдоль линии тока изменяются значения бь б2 и бз, а также ориентация главных осей деформации частицы, но в любой точке траектории частицы всегда будут существовать три взаимно ортогональных направления, вдоль которых частица будет либо расширяться, либо сжиматься. Выбранные таким образом оси координат называются главными осями скорости деформации. [c.81]

Следует отметить, что Си после РКУ-прессования может показывать и относительно низкую пластичность при растяжении (10%) [326]. По-видимому, это связано с высокой долей малоугловых границ зерен присутствующих в образцах после определенных режимов РКУ-прессования. В работе [61] испытывали Си со средним размером зерен 210 нм при сжатии. Испытание проводилось при комнатной температуре с начальной скоростью деформации 1,4 X 10 с Ч Было также обнаружено, что деформационные кривые для Си с различным размером зерен различаются по форме. Типичными особенностями кривой деформации сжатием в случае наноструктурной Си являются высокое напряжение течения, равное 390 МПа, значительное начальное деформационное упрочнение в узком интервале степеней деформации (примерно 5%) на начальной стадии деформации, практически полное отсутствие деформационного упрочнения на последующей стадии деформации. Напряжение течения на второй стадии составило около 500 МПа. В то же время пластичность наноструктурной Си была высока. Образцы при сжатии не разрушались даже после максимальной деформации, которая в данном эксперименте равнялось 83%. [c.185]

Отклонение времени роста скорости от величины н. с=2/р/со вызывает отклонение скорости деформации в области, прилегающей к закрепленному концу образца, от номинальной ен= = Иб//р. Большая скорость деформации на закрепленном конце образца способствует выравниванию деформационного состояния по длине рабочей части. Однако не следует забывать, что начало течения, а значит, и предел текучести, определенный по усилию на закрепленном конце образца, соответствует скорости роста нагрузки, вызванной совместным действием прямой и отраженной волн. Градиент напряжений и деформаций по длине стержня зависит от скорости релаксации напряжений и степени упрочнения, т. е. неоднородность напряженно-деформированного состояния в образце зависит от поведения испытываемого материала. Так, для материала, мало чувствительного к скорости деформации, в котором распространение упруго-пластических волн удовлетворительно описывается деформационной теорией (на основании последней напряжение в любой момент [c.79]

Данное утверждение обычно называют ассоциированным законом течения, поскольку оя связывает режим течения в точке тела (соотношение между скоростями пластической деформации) с положением точки напряжений на поверхности текучести и уравнением самой этой поверхности (2.3). Ассоциированный закон течения определяет (с точностью до постоянного множителя) скорости пластической деформации, никаких заключений относительно полных пластических деформаций отсюда сделать нельзя, если неизвестна история деформирования элемента. [c.55]

Кривые, показанные на рис. 2.1, иллюстрируют влияние скорости деформации на вид диаграмм напряжение—деформация, полученных при испытаниях на растяжение при комнатной и высокой температурах. Скорость деформации растяжением на рабочей длине образца во время испытаний автоматически поддерживали постоянной. Из приведенных данных следует, что даже при комнатной температуре предел текучести и напряжение течения увеличиваются по мере увеличения скорости деформации. При высокой температуре эта закономерность постепенно становится все более ярко выраженной. Временное сопротивление повышается на 30 МН/м , если скорость деформации уве- личивается в 10 раз. Изменение взаимного положения кривых напряжение — деформация при 450 °С при увеличении скорости деформации позволяет предположить, что при еще большем увеличении скорости деформации (больше максимально исследованной скорости 85 %/мин) указанные кривые приблизятся к соответствующим кривым при комнатной [c.40]

Для измерения удлинения применяют механические или более точные оптические приспособления. Основной величиной, характеризующей сопротивление пластическому деформированию при длительном нагружении, является предел ползучести. Пределом ползучести считается то постоянное напряжение, которое вызывает за определенное время при определенной постоянной температуре деформацию заданной величины (например, 1 % за 100 ч или 1 % за 100000 ч) или определенную скорость деформации в течение заданного промежутка времени (например, 10 %/ч). [c.203]

Следовательно, с повышением скоростей деформаций монотонные кривые X (y) переходят в кривые с максимумом его высота растет, положение точки экстремума смещается в сторону больших деформаций, переход от нисходящей ветви к ветви установившихся режимов течения совершается при больших деформациях, превышение точки экстремума над ветвью установившихся режимов течения увеличивается (затем оно должно уменьшаться, что, однако, пока не было достигнуто экспериментально). [c.66]

Если, однако, рассматривать переменную скорость деформации или течение, имеем [c.206]

В труде Я- Б. Фридмана Механические свойства металлов [46] описывается много и других неопределенностей, в том числе в характеристике предела ползучести Пределом ползучести считается то постоянное напряжение, которое вызывает за определенное время при постоянной температуре деформацию заданной величины (например, 1 % за 100 часов или 1% за 100 000 часов) или определенную скорость деформации в течение заданного промежутка времени (например, 10 2% в час, или 10 % в час). До сих пор не ясно, существ(ует ли абсолютный предел ползучести (напряжение, ниже которого нет пластической деформации при длительном напряжении при повышенных температурах). Ввиду стремления к максимальной экономии веса и размеров деталей, работающих при повышенных температурах, большей частью нецелесообразно ориентироваться на чрезмерно низкие напряжения . Для ориентации воспользуемся данными, приведенными в курсе сопротивления материалов Н. М. Беляева. [c.97]

Упрощенный численный метод решения задач ползучести и пластичности при малоцикловом нагружении предложен в [363]. Здесь тензор полной скорости деформаций представляется в виде суммы упругой и неупругой составляющих. Последняя состоит из трех слагаемых, соответствующих пластической и температурной деформациям, а также деформациям ползучести. Скорость пластической деформации определяется ассоциированным законом течения, а скорость деформации ползучести — степенным законом Нортона. На основании конечно-элементной формулировки в сочетании с нелинейными уравнениями состояния проведен численный анализ ряда задач. [c.91]

Характер изменения кривых а—8 для образцов сплава ВТ9 с исходной пластинчатой и равноосной микроструктурой также значительно отличается. У сплавов с пластинчатой структурой после достижения степени деформации 5—10 % напряжения течения резко уменьшаются и при е> 40 % изменяются при деформации слабо. Подобная зависимость характерна для всего исследованного диапазона скоростей деформации. При этом напряжения течения в сплаве с пластинчатой микроструктурой на начальной стадии деформации в 2,5—3 раза выше, чем в сплаве с УМЗ микроструктурой, Однако при 8>40 % различие в величине напряжения течения существенно уменьшается. В сплаве с мелкозернистой микроструктурой при е==3,Ы0 с- и 8=40 % напряжение течения равно 10 МПа, а в сплаве с пластинчатой микроструктурой при тех же условиях 14 МПа. [c.192]

Пределом ползучести считается то постоянное напряжение, которое вызывает за определенное время при постоянной температуре деформацию заданной величины, например 0,2% за 100 ч (сго,2/100) или определенную скорость деформации в течение заданного промежутка времени, например или Ю о/о/ч. [c.146]

Для предотвращения или уменьшения остывания нагретой заготовки необходимо деформировать с высокими скоростями движения инструмента. Однако при повышении скорости деформации, как правило, возрастает сопротивление деформированию, что объясняется уменьшением продолжительности протекания разупрочняющих процессов. Деформирование с высокой скоростью увеличивает тепловой эффект пластической деформации и контактного трения. Тепловой эффект пластической деформации локализуется в зонах наибольшей деформации заготовки, что усиливает неравномерность течения металла. Тепловыделение на контакте между металлом и инструментом повышает температуру поверхности последнего, что снижает его стойкость. [c.3]

Поскольку такой переход происходит во времени, нам придется ввести понятие о скорости деформации. Относительную деформацию в некотором заданном направлении, например, в направлении оси ОХ, прямолинейного отрезка I, происходящую в течение весьма малого промежутка времени dt, разделенную на dt — называют скоростью деформации или же компонентом скорости деформации в данном направлении. Размерность компонентов скорости деформации — сек. . [c.90]

Поскольку направление, параллельное ребру гиба, должно совпадать с одной из главных осей скорости деформации и поскольку компонент скорости деформации в этом направлении неизменно равен нулю 63 = О и, следовательно + 83 = О, то значение V, определяемое равенством (3-42), должно быть равно нулю в течение всего процесса деформации. Итак, в данном конкретном случае заведомо удовлетворено и второе условие монотонности протекания процесса. [c.98]

Высоких скоростей деформации металлов можно достигнуть путем удара. Используя высокоскоростную разрывную машину, снабженную маховиком (фиг. 17), вращающимся со скоростью от 300 до 1 ООО об/мин при выдвинутом положении подвижных выступов маховика, образец можно разорвать в течение малых [c.32]

Связь напряжение — деформация , вводимая соотношениями (3.42), предполагает следующие зависимости напряжений от скоростей деформации ё=фа, Y—Зфт. Для данного случая течения идеально пластичной среды в (3.42) вместо скоростей деформации e и -у можно подставить пластические деформации е и у (если движение считается установившимся и деформации— бесконечно малыми) (см. т. 1, стр. 265), [c.161]

При нормальной температуре напряжение течения а в опыте на растяжение для случая тягучего металла повышается с возрастанием пластической составляюш ей деформации и функция а=Р е") может характеризовать упрочнение металла. Если же температура 6, при которой производится опыт, повышается до более высокого уровня, то напряжение течения 0 возрастает при увеличении как пластической деформации е", так и скорости пластической деформации йг"1сИ = г" таким образом, можно считать, что тягучие металлы характеризуются, вообще говоря, не только упрочнением, но и вязкостью ). При этом заранее не ясно, существует ли единая функция (уравнение состояния), выражающая напряжение течения сг для данной температуры 6 при одноосном напряженном и деформированном состояниях через конечные значения е" и г" [c.620]

Так же, как и по методике МВТУ, испытывают серию образцов с различными скоростями деформации в течение постоянного времени тем самым меняется величина конечной деформации. Деформируемая сила прикладывается в тот момент, когда ось электрода совпадает с сечением разъема образца или формы. Перемещения изгибающего устройства и сварочной головки механизированы. [c.563]

При достаточно высокой степени деформации (е> >80- -90%) максимальная разориентация соседних ячеек превышает 5—10° при средней разориентации 2—3°. Имеется критический угол 0кр разориентировки границы ячеек. При 0<0кр<2н-5° границы ячеек оказывают сопротивление движению дислокаций по типу сопротивления дислокаций леса . Если 0> 2-4-5°, границы ячеек становятся столь же эффективными барьерами для передачи скольлсения, как и границы зерен, повышая тем самым деформирующее напряжение. Передача пластической деформации через такие границы сопровождается нагромождением дислокаций. В отличие от разных стадий пластической деформации, когда длина плоскости нагромождения ограничена размером металлографически выявляемого зерна, при больших деформациях длина плоскости нагромождения ограничена размером ячейки. Формирование ячеистых дислокационных структур зависит от условий деформации, среди которых главными являются температура, степень и скорость деформации, вид напряженного состояния. Многочисленные экспериментальные данные дают основание утверждать что снижение температуры деформации, повышение скорости деформации, легирование (при условии, что легирование не сильно влияет на величину энергии дефекта упаковки) или загрязнение металла, повышая напряжение течения, одновременно затрудняют формирование ячеистой структуры. Ячеистая структура оказывает непосредственное влияние на свойства деформированного металла, причем структурно чувствительные механические свойства зависят не только от размера ячейки, но и от угла 0 между соседними ячейками. [c.251]

Приведенные экспериментальные данные, полученные по результатам квазистатических испытаний с высокими скоростями, по амплитуде упругого предвестника и скоростной зависимости откольной прочности металлов близки к значениям вязкости, определенным из анализа закономерностей распространения малых возмущений па фронте ударных волн [92, 242, 172, 173, 234]. Однако они значительно ниже значений, полученных в работе [101] в результате анализа смещения слоев металла при соударении плит под углом. В последнем случае для определения коэффициента вязкости использована параболическая зависимость продольного смещения слоя от его глубины, справедливая только для глубины больше 61 (61 — толщина более тонкой пластины). На этой глубине скорость деформации значительно ниже, чем вблизи точки соударения, что может повлиять на величину коэффициента вязкости. В табл. 4 приведены коэффициенты вязкости для некоторых металлов, определенные различными методами по результатам обработки скоростной зависимости сопротивления деформации, скоростной зависимости откольной прочности, затуханию упругого предвестника, результатам изучения закономерностей распространения малых возмущений на фронте ударной волны и из анализа процесса ква-зиустановившегося течения материала в области контакта пластин, соударяющихся под углом. [c.135]

Одних только уравнений движения сплошной среды в напряжениях и уравнений несжимаемости недостаточно для нахождения поля скоростей (или поля смещений). Для определенности задачи необходимо еще охарактеризовать соотношение между компонентами тензора скоростей деформации (или тензора деформации или, в общем случае, некоторого кинематического тензора, построенного с помощью этих тензоров) и компонентами тензора напряжений, причем эти соотношения должны обладать некоторыми свойствами, определяемыми тензорностью величин. Связь между напряжениями, деформациями и их производными по времени называется уравнением (функцией) реологического состояния. Важным частным случаем уравнения состояния является уравнение течения, которое определяет собой зависимость между скоростями деформаций и напряжениями. Ниже рассматриваются, во-первых, задачи в условиях простого напряженного состояния, когда существует лишь одна составляющая тензора напряжений и соответствующая ей составляющая тензора скоростей деформаций, во-вторых (за исключением, когда это особо не оговаривается), только те случаи, когда скорость деформации — непрерывная однозначная 12 [c.12]

Линейная (жесткая) система вихрей строится довольно просто и не требует существенных затрат времени на вычисления, но она представляет собой наиболее грубое приближение к реальной системе вихрей. В условиях полета, когда элементы вихрей быстро отходят от диска винта (при больших скоростях полета вперед, которым соответствуют большие углы пкл наклона плоскости концов лопастей, или при больших скоростях набора высоты), взаимодействием вихрей с лопастями можно пренебречь, и модель жесткого следа оказывается приемлемой. ГГостроение полужесткой модели не требует дополнительной вычислительной работы, так как в ней используется лишь информация об индуктивных скоростях на диске винта. Допуш,е-ние о том, что элементы вихрей переносятся со скоростью, равной скорости на диске винта, справедливо лишь в течение небольшого промежутка времени после схода вихря с лопасти и это допущение определенно нарушается, когда к указанному элементу вихря подходит следующая лопасть. Таким образом модель полужесткого следа в общем не дает особого улучшения по сравнению с предыдущей. Когда вихри проходят вблизи лопастей, деформация вихрей в следе существенно влияет на нагружение лопастей, и необходимо применять модель свободного следа. Расчет деформации вихрей требует определения индуктивных скоростей не только на диске винта, но и на каждой пелене, так что приходится выполнять очень большой объем вычислительной работы. Использование модели предписанной формы следа ограничено необходимостью проведения измерений для рассматриваемого винта и заданных условий полета. Выбор модели следа определяется, как правило, компромиссом по соображениям точности и экономичности вычислений. Возможности экономичного решения ряда задач на основе модели свободного следа в настоящее время отсутствуют, так что используется модель жесткого следа. Здесь имеет значение и то обстоятельство, что повышение точности путем учета деформаций вихрей не может быть реализована до тех пор, пока существенные усовершенствования не будут введены в остальные элементы расчетной модели. [c.674]

В соответствии с описываемой моделью параметры СПД можно изменять, изменяя стационарную плотность ЗГД, а она в свою очередь зависит от условий деформации, Так, после кратковременной деформации с повышенной скоростью 8i(s2>8i) в границах зерен должна существовать повышенная плотность ЗГД, что обеспечит в соответствии с выражением (38) более высокую скорость ЗГП. В условиях заданной скорости деформации 8i изменение скорости проскальзывания приведет к снижению напряжения течения. Это предположение было недавно экспериментально проверено в работе [182] на различных материалах. Схема проведенных испытаний представлена на рис. 35. Установлено, что после кратковременной деформации с повышенной скоростью ег наблюдается уменьшение напряжения течения при последующей деформации со скоростью 81 (ср. точки С и ). Величину эффекта можно охарак- [c.99]

После снадия приложенного напряжения о скорость деформации в течение некоторого времени была отрицательной (протекала обратная деформация), но затем начиналась деформация в прямом направлении, и скорость деформации за короткое время возрастала до нуля и становилась положительной. Зависимость обратной деформации от времени измеренного с момента снятия приложенного напряжения, представлена на рис. 8.4,а. Точки на кривых обозначают достижение нулевой скорости деформации. Для оценки величин обратных деформаций, соответствующих каждому приложенному на- [c.94]

Смазка ЦИАТИМ-203 (ГОСТ 8773-58) изготовляется из стеарина (6%), жира кашалотного (4%), асидола осернепного (3%), гидрата окиси лития (по расчету), масла трансформаторного, загущенного до вязкости при 50° в пределах 11,4—15,2 сст (84%). Однородная мягкая мазь темно-коричневого цвета. Вязкость при —30° и среднем градиенте скорости деформации 10 не более 20 ООО пуазов. Предел прочности при 50° не менее 2 г/слг . Выдерживает испытание на коррозию. Коллоидная стабильность не более 20%, химическая при 100° и давлении 8 вг/сж в течение 100 ч — снижение давления не более 0,5 кг/см . Содержание серы не менее 0,2% свободной щелочи не более 0,1% свободных кислот не допускается. Содержание механических примесей ъ 1 мл смазки частиц диаметром 0,025—0,075 жл - не более 7500 диаметром 0,075— 0,125 не более 1600 примеси больших размеров не допускается. Смазка предназначается для смазывания механизмов, работающих в условиях высоких удельных нагрузок при температурах —60 - 120°. [c.424]

Из термодинамики необратимых процессов известно, что в замкнутой системе скорость протекания различных процессов уменьшается и стремится к постоянной величине или к нулю [8] этому положению соответствуют (если пренебречь рассеянием тепла из системы) такие процессы, как релаксация напряжений, первая и вторая стадия ползучести и др. Чтобы без внешнего подгружения скорость деформации в системе увеличилась, необходим источник упругой энергии внутри самой системы. Следовательно, возрастанию притока энергии, необходимому для разрушения, должны способствовать какие-то процессы, происходящие с течением времени в самой системе. Поскольку общее количество энергии, заключенное в системе, по условию не может измениться, то может произойти только перераспределение энергии. Перераспределение упругой энергии в неподгружаемой напряженной системе вызывается локализацией процесса деформации и разрушения в наиболее напряженных объемах с течением времени. Остальной объем системы становится энергетическим источником по отношению к зонам локальных изменений. Упругая [c.152]

В последнее время в МВТУ создан новый тип машин для испытаний технологической прочности [47, с. 114]. Вместо составных клавишных образцов применены унифицированные одиночные образцы размером 60X30 мм., испытываемые на растяжение. Начало и окончание шва выводят на специальные технологические пластины. Скорость деформации в течение опыта сохраняется неизменной. [c.121]

Квазижидкое течение металла в условиях высоких давлений и деформации сдвига при трении. Уменьшение площади реального контакта вследствие упрочнения материала в процессе приработки приводит к значительному увеличению нормального давления в пятне контакта, а локализация пластической дефор.мации по глубине приповерхностного слоя обусловливает значительное возрастание относительной скорости деформации, которая в условиях, приводящих к формированию ЛКС [8—11], достигает значений около 10 с . Следовательно, деформация микрообъела металла в области пятна контакта при трении происходит в экстремальных условиях высоких нормальных давлений и высоких скоростей деформации сдвига, на несколько порядков превышающих скорости деформации при традиционных методах исследования ползучести металлов. В этих условиях экстраполяция классических концепций деформации может приводить к заблуждениям, поэтому объяснение механиз.ма пластической деформации металла в установившемся режиме граничного трения, начиная с определенных скоростей скольжения, должно базироваться на представлениях о механизмах динамической деформации металла в условиях высоких давлений, высокоскоростных деформаций сдвига и, кроме того, больших градиентов температур по глубине контактной зоны, которые неизбежно должны возникать при высокоскоростной пластической деформации. микрообъемов материала в поверхностных слоях трения. [c.150]

В работах [17, 19] указывается, что модели расчета скорости пластической деформации, введенные для ползучести материалов, не могут быть применены для расчетов динамической пластичности. При водятся данные оригинальных экспериментальных исследований дина мической пластической деформации с высокими скоростями, o нoвны результатом которых является то, что напряжение течения для плас тической деформации заметно возрастает с увеличением скорости де формации при скоростях деформации, больших, чем 10 с- . При это [c.150]

На этих кривых 0=1 (е) обнарул<ивается явно выраженный эффект упрочнения и влияния скорости деформации напряжения течения о при наибольшей скорости оказались вдвое больше, чем в случае испытания с наименьшей скоростьЕо. После введения необходимых поправок были построены графики зависимости напряжения течения а от логарифма пластической скорости деформации и"=(1г"1(И при постоянных значениях деформации е =соп51 (рис. 16.20.) [c.653]

Наши наблюдения над стабильными материалами (сталь, медь) показали, что при низких температурах предел текучести возрастает в соответствии с логарифмическим законом (16.26) в случае достаточно высоких скоростей растяжения, характерных для испытаний с постоянной скоростью, тогда как область линейной зависимости (а пропорционально и"), отвечающая закону a"==Mish (a/oi) при а, и", близких к нулю, оказывается за пределами наблюдаемых величин. Известно, что при низких температурах течение в тягучих металлах является следствием скольжения в зернах кристаллов. Наши наблюдения над сталью К-20 в области температур от 450 до 550° С позволяют со значительной долей вероятности предположить, что механизм скольжения при таких повышенных температурах, при которых имеет место логарифмический закон, также является результатом скольжения в кристаллах. Однако при более высоких температурах постепенно становится наблюдаемой также область линейной зависимости (а пропорционально и"). Эта линейная зависимость характеризует поведение вещества в жидком состоянии. Сказанное дает основание предположить, что при убывании скоростей деформации механизм течения в твердых телах, по-видимому, изменяется постепенно. [c.661]

В течение 1940—1960 гг. Джонсон выполнил большую программу испытаний ряда материалов при различных температурах. Нагружение тонкостенных образцов производилось как осевой силой и скручивающим моментом, так и осевой силой при наличии внутреннего давления в образце [120]. Несмотря на сравнительно малую базу испытаний (приблизительно 150 ч) и заметный разброс данных, из первых работ Джонсона можно сделать вывод, что для всех испытанных материалов имеется характерная для данного материала и данной температуры зависимость интенсивности скоростей деформаций от интенсивности касательных напряжений. Джонсон показал, что при сравнительно низких уровнях напряжений опытные данные согласуются с уравнениями теории течения. При больших напряжениях расхождение значительно увеличизается. Автор объясняет это большими начальными пластическими деформациями, вызывающими деформационную анизотропию материала. [c.373]

Из (1.2.67) следует, что при д < 1 и очень малых скоростях сдвига вязкость стремится к бесконечности, чего не наблюдается на практике. Фактически зависимости напряжений от скоростей деформаций (кривые течения) в широких пределах скоростей деформации не описываются степенным законом, т. е. К п п не являются постоянными. Однако при малых диапазонах скоростей деформаций степенной закон нашел применение в инженерных расчетах течения иеньютоновских жидкостей и стационарных течений полимеров [16, 39, 40]. [c.27]

Многие из перечисленных факторов обусловлены деформационными свойствами каучуков и резиновых смесей. Так, общее сопротивление деформированию в заданных условиях южет быть оценено эффективной вязкостью текущего материала как отношением напряжения к скорости деформации, а расход — объемной скоростью течения. Способность сохранять приданную форму определяется составом деформации идеально сохраняется приданная форма у материала, обладающего только необратимой деформацией. Однако такой материал не имеет наиболее ценных для резины высокоэластических свойств. Практически соотношение обратимых и необратимых деформаций в резиновой смеси должно быть таким, чтобы до вулканизации смесь была по-возможпости максимально перерабатываемой (что означает заметную долю необратимой и уменьшение доли обратимой деформации), а после вулканизации обладала удовлетворительными высокоэластическими свойствами (т. е. способностью к практически полностью обратимым деформациям). Для получения удовлетворительных высокоэластических свойств вулканизата необходимо уменьшить долю необратимой деформации в исходной невулканизованной резиновой смеси. Таким образом, выбирается некоторое оптимальное соотношение обратимой и необратимой деформаций. Наличие обратимой деформации приводит к эластическому восстановлению после переработки (разгрузки и отдыха переработанного материала), или к так называемым усадке (уменьшению длины вдоль направления предшествовавшего растяжения) и разбуханию (увеличению длины в направлении предшествовавшего сжатия). [c.56]

Ранее этот метод использовали для сравнительного изучения влияния таких переменных факторов, как состав н структура сплава или добавки ингибиторов к коррозионным средам, а также для исследования комбинированного влияния состава сплава и коррозионной среды на разрушение в тех случаях, когда в лабораторных условиях не удавалось обнаружить растрескивания образцов прн нспытаннн по методу постоянной нагрузки или постоянной деформации. Таким образом, испытания при постоянной скорости деформации — относительно жесткий вид лабораторных испытаний в том смысле, что при нх применении часто облегчается коррозионное растрескивание, в то время как другие способы испытания нагруженных гладких образцов не приводят к разрушению. С этой точки зрения рассматриваемый способ испытания подобен испытаниям образцов с предварительно нанесенной трещиной. В последние годы многие исследователи поняли значение испыта-Н1и"1 с использованием динамической деформации и теперь представляется, что испытания этого типа могут применяться гораздо более широко благодаря своей эффективности, быстроте и более надежной оценке исследуемых вариантов. На первый взгляд, может показаться, что испытания образцов на растяжение при малой скорости деформации до их разрушения в лабораторных условиях имеют небольшое сходство с практикой разрушения изделий прн эксплуатации. При испытаниях по методу постоянной деформации и методу постоянной нагрузки распространение трещины также происходит в условиях слабой динамической деформации, в большей или меньшей степени зависящей от величины первоначально заданных напряжений. Главное заключается во времени испытаний, в течение которого зарождается трещина коррозионного растрескивания, и в структурном состоянии материала, определяющем ползучесть в образце. Кроме того, появляется все [c.315]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...