Течение. Скорости деформации

Течение. Скорости деформации [c.105]

Во второй промежуток времени можно приближенно считать, что процесс нарастания деформации протекает при постоянном на пряжении а . Согласно теории течения скорость деформации ползучести является функцией напряжения и времени, а от величины деформации ползучести она не зависит. Поэтому начальная скорость деформации ползучести во втором промежутке времени Д/а определяется тангенсом угла наклона касательной в точке О к кривой ползучести при напряжении 01 (рис. 12.6). Через О обозначена точка пересечения вертикальной линии, проведенной из точки А, с кривой ползучести при напряжении [c.274]

Приведенная выше методика позволяет получить приближенные аналитические выражения для определения высоты очага пластической деформации, полей скоростей течения, скоростей деформации и напряжения. Полученные результаты можно использовать при анализе обратного выдавливания при 1 / 2. Пр R>2 граничные условия на боковой повер.хности могут отличаться от принятых при данных исследованиях. Так, вблизи боковой поверхности заготовки может появиться упругая область, а схема обратного выдавливания перейдет в схему внедрения пуансона с плоским торцом в полубесконечную пластическую сферу. [c.51]

Полученные подходящие функции для скоростей течения, скоростей деформации и скорости вращения точек удовлетворяют граничным условия.м. В этом можно убедиться соответствующей подстановкой [c.128]

Решение ведется методом последовательных приближений до получения необходимой точности. Этот этап расчета выполняется на ЭВМ. После определения коэффициентов подходящей функции можно найти скорости течения, скорости деформации и функцию тока. [c.131]

Распределение скоростей течения, скоростей деформации и врап ения частиц для очага пластической дефор.мации (й = 0,4г) При степенях обжатия 7 = 1,02 и 1,6 неоднородны, причем степень их неоднородности зависит от геометрических соотношений очага пластической деформации. [c.137]

Критическим пунктом, подлежащим экспериментальной проверке, является вопрос о том, будет ли поведение, предсказываемое линейной теорией вязкоупругости, иметь место для реальных материалов в предельном случае бесконечно малых деформаций или же в предельном случае бесконечно малых скоростей деформаций (или, возможно, в случае, когда достаточно малы и те и другие). Следовательно, требуемые доказательства можно получить только при рассмотрении экспериментов с периодическим течением, проводимых при условиях, когда наблюдаются отклонения от линейного вязкоупругого поведения. [c.229]

Физически реальная система уравнений состояния должна определять предысторию деформирования материального элемента, включая и его конфигурацию в текущий момент, если заданы полные истории напряжений и температур... Представляется принципиально возможным реально приложить к небольшому элементу материала в течение некоторого периода времени произвольные напряжения, контролируя одновременно его температуру, и наблюдать возникающую в результате деформацию в течение того же самого периода времени. В частности, полная система уравнений состояния должна дать ответ на вопрос, что случится, если произойдет нарушение непрерывности приложенных напряжений, будет ли при этом нарушаться непрерывность, например, деформаций или напряжений или же скоростей деформаций... [c.242]

Механическое поведение элемента жестко-идеально-пластической конструкции удобнее всего характеризовать при помощи его диссипативной функции D q). Эта функция определяет отнесенную к единице объема скорость диссипации механической энергии при пластическом течении с вектором скорости деформации q. Таким образом, диссипативная функция D q) представляет удельную мощность диссипации, которая должна быть неотрицательной. Так как элемент жестко-идеально-пластической конструкции не обладает вязкостью, диссипативная функция должна быть однородной порядка единицы [c.17]

Теория течения. Теория устанавливает зависимость между скоростью деформации, напряжением и временем. Скорость полной деформации [c.309]

Первые работы в области исследования пластических деформаций принадлежат Сен-Венану и относятся к 1870 г. Несколько раньше учеными Леви и Мизесом была разработана теория пластического течения, показывающая связь между компонентами напряжения и компонентами скоростей деформаций. Авторы теории ввели допущение о совпадении главных осей напряженного состояния с главными осями скоростей деформации. В основу теоретических предпосылок было поставлено условие текучести Треска. Первые экспериментальные исследования для обоснования этой теории были проведены в 1926 г. Лоде, который испытывал трубы при совместном действии растяжения и внутреннего давления. Эксперимент подтвердил предпосылки теории, обратив внимание на вероятное отклонение опытных данных. Последующая экспериментальная проверка подтвердила нестабильность совпадения экспериментальных и теоретических исследований. Однако ввиду недостаточного количества исследований какие-либо коррективы в предложенную теорию пластического течения пока не внесены. В 1924 г. Генки предложил систему соотношений между напряжениями и деформациями в пластической зоне. Хилл отметил ряд недостатков в этих соотношениях они не описывали полностью пластического поведения материалов и были применимы только для активной деформации. При малых деформациях, когда нагрузка непрерывна, теория Генки близка с экспериментальными данными. [c.103]

Переходя к формулировке законов теории течения, сделаем одно предварительное замечание, носящее совершенно очевидный характер. Для изотропных тел главные оси тензора напряжений и тензора скоростей деформаций совпадают. Попросту это означает следующее. Если кубик, изображенный на рис. 36, находится под действием нормальных напряжений Oj, 02 и Оз, то, деформируясь, он превратится в прямоугольный параллелепипед. Скорости дефор- [c.59]

Для большинства жидкостей величина силы при этом может быть любой сколь угодно малой. Однако существуют жидкости с настолько упорядоченной молекулярной структурой, что требуется некоторое начальное усилие для осуществления сдвига. Такие жидкости называют пластичными. Если время действия сдвигающей силы мало по сравнению с то непрерывного перемещения молекул вообще не возникает, и жидкости, как твердые тела, оказывают упругое сопротивление сдвигу. Если время действия сдвигающей силы больше то возникает течение и проявляется вязкость, т. е. сопротивление сдвигу. Сила сопротивления может о>казаться так же, как в газах, пропорциональной скорости деформации. В этом случае жидкости называют ньютоновскими. Если связь между силой сопротивления и скоростью деформации отлична от линейной или начальное сдвиговое усилие не равно нулю, то жидкости называют неньютоновскими. [c.11]

Как мы видели, согласно теории пластического течения, основанной на условии пластичности Треска — Сен-Венана с ассоциированным законом течения, пластическая деформация представляет собою простой сдвиг в плоскости, определяемой осями наибольшего и наименьшего главных напряжений. Если деформации малы, то скорость деформации равна производной от деформации по времени. С другой стороны, если упрочняющийся материал оказывается в состоянии чистого сдвига, то величина пластического сдвига представляет собою совершенно определенную функцию от касательного напряжения [c.532]

Ко второму виду можно отнести теории пластического течения в основе их лежат уравнения, связывающие напряжения и скорости деформации. Теории пластического течения находят применение в технологической практике. [c.265]

Теория течения. Иной путь построения теории ползучести состоит в том, что предполагается пропорциональность девиатора скоростей деформации ползучести девиатору напряжений [c.159]

При длительном действии нагрузок в материале балок появляются деформации ползучести, которые с течением времени нарастают и могут оказаться существенно большими упругих и упругопластических деформаций. Это чаще бывает при длительном действии нагрузок в условиях повышенных температур. Наиболее простой и употребительной в этих случаях является теория установившейся ползучести, в которой пренебрегают упругими и упругопластическими деформациями, а скорость деформации ползучести связывают с действующим напряжением степенной зависимостью [c.280]

ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ И СКОРОСТИ ДЕФОРМАЦИИ НА НАПРЯЖЕНИЕ ТЕЧЕНИЯ. Установлено (рис. 120), что в области 200—400 К независимое от степени деформации отношение напряжений течения т /G [c.197]

Рис. 241. Температурная зависимость напряжения течения (сопротивления деформации) при 8-0,4 для таллия при скорости деформации е, o

ЗАВИСИМОСТЬ (Ts—е. Эта зависимость в значительной степени определяется соотношением конкурирующих процессов упрочнения и разупрочнения. Чем выше скорость деформации, тем меньше времени для протекания разупрочняющих процессов, тем выше предел текучести (см. рис. 240, а) и выше напряжение течения (сопротивление деформации). [c.456]

НЕМОНОТОННОСТЬ ЗАВИСИМОСТИ Os—i Она может быть обусловлена полиморфными превращениями, деформационным старением, а также динамическими явлениями, адиабатическими процессами, сопровождающимися тепловыделением с последующим снижением напряжения течения, наблюдаемыми при высокоскоростном деформировании. Наблюдаются также рассмотренные ранее перегибы, связанные с критическими температурами 00, 01 и 02 (см. рис. 239,6). В широком диапазоне скоростей деформации, достигающем 10 раз, для различных металлов наблюдается до пяти характерных участков зависимости 0s—е с перегибами и аномалиями, обусловленными в основном динамическим де-. формационным старением. [c.467]

На участке V может наблюдаться адиабатный эффект снижения напряжения течения, выраженный тем сильнее, чем выше прочность металла, ниже его теплопроводность и температура деформации. Пик максимума напряжения течения смещается при этом в область более низких скоростей деформации. [c.467]

Для сплавов зависимость Os—е более слабая, чем для чистых металлов, и влияние скорости деформации на величину напряжения течения уменьшается с увеличением содержания легирующих элементов. Например, влияние скорости деформации на напряжение течения железа больше, чем стали. [c.475]

Реологические уравнения, построенные на основе теории течения, дают согласованные с экспериментом данные о существовании предела упрочнения при заданной скорости деформации, независимости сопротивления деформации от степени деформации (идеальная пластичность) при малых скоростях деформации. [c.483]

Исходя из этого, можно определить сверхпластичность как способность поликристаллических (ультра-мелкозернистых) материалов равномерно пластически деформироваться на очень большие степени, при относительно высоких температурах и малых напряжениях и соответственно малых скоростях деформации, к величине которых напряжение течения крайне чувствительно. [c.548]

Анализ картин течения при малых обжатиях заготовки показывает, что с уменьшением обжатия Ж0,2 в большей части области течения при удалении от пуансона скорости деформации резко уменьшаются и их вклад в удельное усилие согласно формуле (38) также уменьшается. Поэтому удельное усилие при прошивке для предельного случая ->0, соответствующего движению пуансона в бесконечной среде, должно стремиться к некоторому пределу. Но расчет этого предельного значения представляет сложную вычислительную задачу, так как требует значительного увеличения числа узлов сетки для удовлетворения граничных условий на бесконечности. Вместе с тем сравнение распределения вихря при R = 0,2 с картиной линий тока и анализ неоднородности поля скоростей показывает, что в большей части области неоднородного безвихревого пластического течения скорости деформаций малы. Поэтому удельное усилие при / = 0,2 можно рассматривать как приближенное нижнее значение удельного усилия при движении пуансона в бесконечной среде. [c.75]

В гл. 2 обсуждалась неадекватность уравнения Рейнера — Ривли-на для предсказания поведения некоторых реальных жидкостей даже при описании таких простых течений, как линейное течение Куэтта. Понятие памяти для текучих материалов было введено как необходимое следствие несостоятельности применения уравнения Рейнера — Ривлина, а именно несостоятельности предположения о том, что напряжение однозначно определяется мгновенной скоростью деформации. [c.130]

Система, включающая конус и пластину, была подробно проанализирована Нэлли [8] приближенные уравнения для этой задачи были даны Уолтерсом и Кэмпом [9]. Эта система не особенно полезна вне безынерционного диапазона, где, разумеется, пространственное распределение скорости деформации получается непосредственно из решения для стационарного течения (см. обсуждение, следующее за уравнением (5-4.30)). Система с крутильнопериодическим течением изучалась Уолтерсом и Кэмпом 101 соотношение для г), основанное на измерении кинематики двух пластин, вновь дается уравнением (5-4.40) при [c.202]

Рассмотрим эйлерово периодическое течение, и пусть е — амплитуда деформации (например, в периодическом плоском сдвиговом течении, подобном обсуждавшемуся в разд. 5-4, е = VIhai). Соответствующее амплитудное значение скорости деформации связано с е уравнением [c.229]

Аморфные сплавы (АС) получают сверхскоростной закалкой из расплава со скоростью Ю —10 К/с. АС можно рассматривать как идеальный упругопластичный материал с исчезающе малым деформационным упрочнением. В зависимости от температуры в АС наблюдаются два типа пластического течения. При температурах ниже Гр = 0,70,8 Гк имеет место высокая локальная пластичность при макроскопически хрупком характере разрушения. Скольжение происходит в локализованных полосах деформации (гетерогенная деформация). При температурах выше Гр пластическая деформация однородна и осуществляется путем вязкого течения (гомогенная деформация). [c.83]

Уравнение /)(ец) = onst определяет поверхность постоянной диссипации в пространстве скоростей деформации гц. Соотношения (15.3.2) показывают, что вектор напряжения о направлен по нормали к поверхности диссипации этот результат представляет собою прямую параллель с ассоциированным законом течения, или, скорее, его перефразировку. Некоторая кажуш аяся разница состоит в том, что поверхность F = О в пространстве напряжений фиксирована, тогда как поверхность постоянной мощности диссипации может быть выбрана но произволу. Чтобы нормировать эти поверхности, можно поступать совершенно произвольным образом, например можно принимать [c.486]

Переработка берегов водотоков, прудов, водохранилищ и морей под воздействием волн и вдольбереговых течений представляет также серьезную опасность для природной среды. Определение скоростей волнового и поступательного потоков, расхода донных и взвешенных наносов, скорости деформации берегов в плане, особенно разрушения отмелей и пляжных участков — все это позволяет более обоснованно намечать берегоохранные и берегоукрепительные мероприятия. [c.308]

Если нет причин для фиксации твердого раствора, то после снятия нагрузки (напряжения) все напряжения в кристаллической решетке становятся равноценными и возникшая остаточная деформация исчезает. Действительно, если образец нагрузить постоянно приложенным напряжением при деформациях порядка 10 , возникает упругая деформация ва (рис. 91, б, участок аЬ). С течением времени деформация увеличивается (участок ЬУ) при постоянном снижении скорости деформации. Этот рост деформаций на величину Еа связан с диффузиоиным процессом образования направленного раствора. Величина Ва — неупругая деформация. После снятия напряжений упругие деформации е снимаются (рис. 91, б, линия d), а затем медленно изменяющаяся во времени неупругая деформация вследствие равноценности всех направлений при диффузии возвращает образцу первоначальную длину. Изменение деформаций на участке dd с последующим восстановлением размеров образца носит -название последействия. Последействие наблюдается не только при деформациях порядка 10- , но и при наличии остаточных деформаций. В этом случае снижение деформации dd на величину Еа не будет полностью восстанавливать размеры образца. [c.155]

При достаточно высокой степени деформации (е> >80- -90%) максимальная разориентация соседних ячеек превышает 5—10° при средней разориентации 2—3°. Имеется критический угол 0кр разориентировки границы ячеек. При 0<0кр<2н-5° границы ячеек оказывают сопротивление движению дислокаций по типу сопротивления дислокаций леса . Если 0> 2-4-5°, границы ячеек становятся столь же эффективными барьерами для передачи скольлсения, как и границы зерен, повышая тем самым деформирующее напряжение. Передача пластической деформации через такие границы сопровождается нагромождением дислокаций. В отличие от разных стадий пластической деформации, когда длина плоскости нагромождения ограничена размером металлографически выявляемого зерна, при больших деформациях длина плоскости нагромождения ограничена размером ячейки. Формирование ячеистых дислокационных структур зависит от условий деформации, среди которых главными являются температура, степень и скорость деформации, вид напряженного состояния. Многочисленные экспериментальные данные дают основание утверждать что снижение температуры деформации, повышение скорости деформации, легирование (при условии, что легирование не сильно влияет на величину энергии дефекта упаковки) или загрязнение металла, повышая напряжение течения, одновременно затрудняют формирование ячеистой структуры. Ячеистая структура оказывает непосредственное влияние на свойства деформированного металла, причем структурно чувствительные механические свойства зависят не только от размера ячейки, но и от угла 0 между соседними ячейками. [c.251]

В качестве примера приведем результаты исследования рекристаллизации в горячедеформированных аусте-нитной (18% r+8%Ni) и ферритной (типа трансформаторной) сталях, не испытывающих фазовой перекристаллизации. Образцы предварительно отожженной стали обрабатывали по следующему режиму нагрев до 1200°С (выдержка в течение 10 мин), подстуживание на воздухе до 1100° С, деформация при этой температуре осадкой с одного удара (средняя скорость деформации 10 с ) на заданную степень, подстуживание до разных температур с последующим охлаждением в воде. Степени деформации и условия подстуживания указаны на рис. 203. Распределение зерен по размерам (по баллам) характеризовали частотными кривыми. [c.373]

Если в формулах (173) и (174) величина п = , то получаем закон вязкого течения при полном завершении динамической рекристаллизации (полная горячая де-( формация). Линейно-вязкое течение справедливо в области 1 на рис. 239, 240. В этом случае интенсивность (скорость) разупрочнения не зависит от времени и пропорциональна действующему напряжению скорости деформации достаточно низкие и ниже скорости разупрочнения. В результате наблюдается преимущественно вязкое течение по границам зерен по механизму, например Херринга — Набарро. Формулы (173) и (174) справедливы и при более высоких скоростях деформации. В этом случае м<1 и разупрочнение контролируется динамическими процессами рекристаллизации и полигони- [c.457]

Теория упрочнения позволяет определить напряжение течения (сопротивление деформации) как функцию деформации, скорости деформации и истории развития деформаций во времени. Однако при развитых деформациях, характерных для процессов обработки давлением, учет развития напр 1жений и деформаций во времени затруднен, что заставляет отказаться от использования этой теории при расчетах процессов обработки металлов давлением. [c.484]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...