Поток см угловой скорости

Интенсивность или напряжение вихревого шнура. Интенсивность вращения твердого тела определяется величиной угловой скорости (О, которая постоянна для всех его точек. В потоках жидкости, в вихревых шнурах конечных размеров частицы жидкости могут вращаться с различными по величине и направлению угловыми скоростями. Поэтому интенсивность Г(м с) вихревого шнура оценивается потоком вектора вихря скорости или удвоенным потоком вектора угловой скорости через площадку данного поперечного сечения его [см. (3.35)] [c.45]

Вопрос о возникновении колебаний в связи с многозначностью форм потока жидкости в гидромуфте сводится к рассмотрению устойчивости потока, участвующего в двух движениях в переносном вокруг оси вращения гидромуфты с угловой скоростью о)2 и относительном — по окружности с радиусом, равным I, со скоростью с,п (см. фиг. 148). [c.255]

Угол отклонения потока на выходе из насосного колеса, которое вращается с неизменной угловой скоростью, при интенсивном торможении турбинного колеса превышал статический более чем на 20% (см. рис. [c.42]

Насосное колесо Н приводится во вращение вращающим моментом Мх двигателя. Жидкость, находящаяся в межлопаточном пространстве насоса, раскручивается с угловой скоростью oi и отбрасывается от оси вращения к периферии колеса — от точки 1 к точке 2 (см. рис. 17.3, б). При этом каждая частица жидкости приобретает кинетическую энергию и скорость в направлении вращения колеса. В окрестностях точки 2 поток жидкости перемещается с насосного колеса на турбинное колесо Т (см. рис. 17.3, а). В межлопаточном пространстве турбинного колеса жидкость воздействует на лопатки турбинного колеса и приводит его во враще- [c.243]

Рассмотрим задачу обтекания тонкого тела, совершающего угловые колебания относительно некоторого центра вращения с малой угловой скоростью и ускорением, гиперзвуковым потоком газа. Для этого введем декартову связанную систему координат х, у, z) и инерциальную систему оси которой совпадают в момент времени t = О с одноименными осями (х, у, z) (см. рис. 4.1). Тело считаем тонким, так что относительный максимальный поперечный размер т = d/l <С 1 (d — максимальный поперечный размер, I — длина тела). [c.46]

Г, 2, 2 — сечения потока Т — тело т — масса тела Т, у — скорость движения тела Т Я — радиус до центра вращения О г,, гг — радиусы входа и выхода колеса а — угол между направлением скорости у и направлением переносной скорости вращения Д/ — длина перемещения сечения Г, Д/ 2 — длина перемещения сечения 2 скорости Сц и с 2 направлены перпендикулярно плоскости чертежа (о — угловая скорость колеса остальные обозначения см. на [c.142]

Если выделить ведущие и ведомые элементы методом, указанным ранее (см. риС. 23 и 25), а при некотором навыке анализа планетарных передач это сразу же ясно из схемы, то увидим, что один поток мощности идет от солнечного колеса первого ряда через сателлиты на водило, а второй — от сателлитов на эпицикл первого ряда, солнечное колесо, сателлиты и эпицикл второго ряда, муфту М, и также на водило первого ряда. Далее мощность идет на водило четвертого ряда и через муфту Мг на ведомый вал. Отсюда ясно, как должны быть установлены муфты. Что же касается соотношения скоростей обойм муфт, то очевидно, что наружные обоймы обеих муфт, последовательно связанные с внешним сопротивлением, являются ведомыми и будут вращаться в данном случае через заклиненные ролики в[(утренними обоймами только с угловыми скоростями внутренних обойм. [c.117]

Опытами показано, что нестационарные (автоколебательные) режимы течения переохлажденного пара в соплах Лаваля устраняются специальным профилированием и, в частности, выполнением углового излома в минимальном сечении, т. е. организацией центрированных волн разрежения, скорость расширения в которых велика (см. гл. 4, 6 и 61]). Выходные кромки решетки с суживающимися каналами по существу и являются такими угловыми точками, способствующими локальному увеличению скорости расширения в области сверхзвуковых скоростей Mi>l,10 вблизи горлового сечения, т. е. служат стабилизаторами, препятствующими появлению конденсационной нестационарности. Аналогичный вывод можно сделать для режимов Miволны разрежения. Условия для возникновения конденсационной нестационарности в косом срезе изолированной сопловой решетки в этом случае также отсутствуют (рис. 3.5,6). Перемещение конденсационного скачка возможно [c.98]

Специальный вид отрыва неустановившегося ламинарного потока от движущейся стенки, который может возникать на лопатках компрессоров, был исследован авторами работ [12, 13] на примере двумерного вращающегося цилиндра диаметром 10 см (максимальное число оборотов 2000 об/мин). Цилиндр помещен в свободный поток, скорость которого менее 9 м/с. Чтобы имитировать характер изменения давления, соответствующий обтеканию крылового профиля, вращающийся цилиндр был экранирован. Важным в данном случае свойством срыва потока является присутствие неустановившегося пограничного слоя, в котором точка отрыва движется относительно стенки. Определенная нестационарность существует в пограничном слое во всех угловых положениях с отрицательным Г/м , где Г — составляющая скорости, перпендикулярная к направлению и причем направление к поверхности цилиндра принимается отрицательным. Эта нестационарность постепенно возрастает с увеличением угла, но ни в одном угловом положении не существует заметного скачка в величине пульсации скорости. Такой скачок мог бы указывать на отрыв потока. Отрыв неустановившегося потока такого типа отличается от отрыва установившегося потока, [c.223]

Рассмотрим в плоскости иу образ окрестности С угловой точки, покрываемой характеристиками узла. Предположим, что на изображающем угловую точку отрезке характеристики существует такая точка, что слева от нее С лежит по одну сторону от а а2, а справа — по другую. В этом случае должна быть складка отображения в плоскость иу край складки в потенциальном течении, как известно (см. гл. 1, 10) — характеристика. Эта характеристика и образ угловой точки — разных семейств, следовательно, линия ветвления — характеристика узла. Легко видеть далее, что вдоль характеристик узла, сколь угодно близких к этой характеристике, но расположенных по разные стороны от нее, распределения скорости были бы различны, так как в плоскости годографа они лежат по разные стороны от характеристики а а2. Это невозможно, так как на характеристике поток непрерывен. [c.266]

Формулы (2)—(4) недостаточны для расчета конкретной величины энергии, поглощаемой подложкой при нанесении покрытий. Очевидно, что поток тепла, попадающий на подложку, зависит от скорости конденсации. Проведем расчет для конкретной геометрии испарения, типичной в практике металлизации (рис. 8). Из теории теплообмена между двумя поверхностями известно, что взаимное расположение поверхностей учитывается угловым коэффициентом, который для принятой геометрии испарения составляет 0,06 (методику расчета угловых коэффициентов см. в гл. ХИ1, где показано, что угловой коэффициент равен коэффициенту использования паров х). Учитывая угловой коэффициент и пренебрегая теплоизлучением подложки, находим плотность потока энергии, попадающей на подложку за счет теплоизлучения испарителя [c.25]

Для нахождения угловой характеристики эксперимент осуществлялся с одним насадком, установленным на координатнике (см. рис. 3.1.4). Отсчет показаний манометра производился при одной и той же скорости потока и при различных углах а наклона насадка эти углы менялись от О до 40°. Соответствующие значения уровней ка=о начальная величина уровня ко, а также результаты вычисления разностей [c.113]

Определение размеров дефектов осуществляется с учетом текущих значений параметров режима контроля, обеспеченного при контроле в среде газового потока со скоростью до 6 м/с. В процессе контроля, помимо основных измерений компонент магнитного поля, измеряются скорость контроля, намагниченность стенки трубы на бездефектном участке, угловые перемещения дефектоскопа, а расчетом определяются мгновенная скорость на кольцевых неоднородностях трубы, средняя скорость на длине 10 см, длины труб и координаты дефектов. Дефектоскоп имеет взрывозащищенное исполнение, пригоден для использования при низких температурах воздуха. Дефектоскоп КОД-4М-1420 использовали в зимний период для контроля участка газопровода Уренгой-Центр 1 ПО "Тюментрансгаз . Выявленное трещинообразование на концентраторах напряжений металла стенок труб различного происхождения сопровождалось сочетанием двух типов дефектов коррозия + трещина, задиры + трещины, вмятина + коррозия + трещина, продольный сварной шов + трещины по линии сплавления. Обнаружение подобных дефектных зон возможно по признаковым характеристикам дефектов типа трещины, а уточнение сочетания дефектов и оценка суммарной глубины дефекта осуществляются по спе циальным программам, реализующим математическое выражение физического влияния фонового дефекта на параметры магнитного поля рассеивания главного дефекта - трещины. [c.74]

Модель радиальных потоков [ 10, 30-321 состоит в том, что за основу в вихревом течении принимается разделение двух потоков энергии потока кинетической энергии, направленного от центра к периферии, и потока тепла, направленного в противоположную сторону. Исходный газ в завихрителе термотрансформатора (см. рис. 6.1) создает интенсивный круговой поток, вращающийся по закону свободного вихря. По мере продвижения вдоль вихревого течения этот поток за счет сил внутреннего трения перестраивается в вынужденный вихрь, в результате чего происходит уменьшение круговых скоростей внутренних слоев и увеличение угловых скоростей внешних слоев. Это создает возможность перехода кинетической энергии от центра к периферии. В то же время за счет более высоких значений статической температуры у периферии вихря, по сравнению с центральными слоями, существует поток тепла, имеющий направление, противоположное кинетической энергии. Тепловой по гок по своей величине не в соетоянии компенсировать приосевым слоям потери кинетической энергии. Это и является основной причиной, объясняющей охлаждение центральных и нагрев периферийных слоев вихревого течения. Из модели Хилша-Фултона следует, что максимальный холодильный эффект будет иметь место возле дросселя термотрансформатора (см. рис. 6.1). Однако экспериментальные данные 6, Н, 9, 32, 37] указывают на максимум эффекта охлаждения ГЕОтока на выходе из диафрагмы. [c.158]

Расчет роллеронов (см. рис. 1.9.7 и 3.6.1) заключается в определении геометрических параметров руля, размеров диска и его угловой скорости, обеспечивающих необходимую величину продольной угловой скорости летательного аппарата йд. при допустимом значении угла отклонения роллерона б р. Этот угол должен быть меньше критического угла, при котором происходит отрыв потока от обтекаемой поверхности. [c.284]

Турбинные колеса несут на себе специально спроектированные лопасти или лопатки, которые поворачивают протекающий через них водяной или газовый поток. Благодаря этому лопатки и колеса воспринимают больпше реактивные силы, совершающие положительную работу. Таким путем энергия от газа или жидкости переходит к телу вращающегося колеса. Во многих случаях для получения наиболее благоприятных скоростей поток предварительно закручивается перед колесом и выпрямляется за ним с помощью специальных неподвижных направляющих сопловых аппаратов, которые регулируют также и величины скоростей жидкости или газа (см. схемы на рис. 50). Так же как и компрессор, турбина может состоять из нескольких ступеней, имеющих одинаковую или разные угловые скорости вращения. [c.109]

Современные поршневые двигатели внутреннего сгорания, используемые в качестве источников энергии в машинных агрегатах различного назначения, как правило, снабжаются всере-жимными или многорежимными регуляторами скорости вращения ДВС центробежного тина [28]. Силовая цепь машинного агрегата и управляющее устройство (регулятор) схематизируются в виде модели с направленными звеньями. Наиболее сложное звено в этом иредставлении — динaмuчe aя модель силовой цени, отражающая упруго-инерционные, диссипативные и возмущающие свойства собственно двигателя, связанных с ним передаточных механизмов и потребителя энергии (рабочей машины, движителя, исполнительного устройства). Эта модель охвачена отрицательной обратной связью но угловой скорости двигателя (см. рис. 17, а). Реализующий обратную связь регулятор в общем случае включает в себя центробежный измеритель скорости, усилительные элементы и исполнительный орган (рейка топливного насоса, заслонка карбюратора) (см. рис. 17, б). Эти механизмы схематизируются на основе типовых звеньев (первого или второго порядка) направленного действия [28]. Импульсный характер воздействия псполиительпого органа регулятора на поток энергии в ДВС может быть схематизирован, как показано в гл. I, на основе типовых (колебательных) направленных звеньев второго порядка. [c.140]

Постоянные С и Сг определяются из поведения начального профиля на внешней границе пограничного слоя. Эти формулы отображают асимптотический переход пограничного потока в невязкое течение через начальное распределение скоростей. Некоторые соображения в отношении асимптотического перехода будут в дальнейшем подробно обсуждены в ряде статей сборника. Метод Толлмина может быть также применен для других начальных профилей (см., например, [5]). Однако этот метод нельзя непосредственно применить для пограничного слоя вращающегося диска, изучавшегося вначале Т. Карманом [6], а затем В. Г. Кохрэном [7]. В данном случае переходить к безразмерным величинам не рекомендуется. Если обозначить через постоянную угловую скорость диска, через г — расстояние по радиусу и через — радиальную, Ug — азимутальную и — аксиальную составляющие скорости, то [c.9]

Основными параметрами несущего винта, подлежащими выбору на стадии предварительного проектирования, являются нагрузка на ометаемую поверхность, концевая скорость и коэффициент заполнения. Для заданной полетной массы нагрузка на ометаемую поверхность определяет радиус несущего винта. Нагрузка является также основным фактором, от которого зависит потребная мощность, в частности индуктивная мощность на режиме висения. Нагрузка влияет на скорость скоса потока и скорость снижения на режиме авторотации. Концевая скорость выбирается с учетом явлений срыва и сжимаемости. Высокая концевая скорость приводит к увеличению числа Маха на наступающей лопасти, а следовательно, к увеличению профильных потерь мощности, нагрузки на лопасть, вибраций и шума. Низкая концевая скорость ведет к увеличению угла атаки на отстающей лопасти, при котором начинается недопустимый рост профильных потерь мощности, нагрузок в проводке управления к вибраций вследствие срыва. Таким образом, существует ограниченный диапазон приемлемых концевых скоростей, который сужается по мере увеличения скорости полета вертолета (см. разд. 7.4). Если радиус винта задан, то концевая скорость определяет угловую скорость вращения винта. Высокая угловая скорость обеспечивает хорошие характеристики авторотацни и низкий крутящий момент (и, следовательно, малую массу трансмиссии). Коэффициент заполнения и соответственно площадь лопасти определяются ограничениями нагрузки на ометаемую поверхность из-за срыва. Пределы, ограничивающие эксплуатационное значение коэффициента подъемной силы, а следовательно, и Ст/а, требуют некоторого минимального значения (QR) A для заданной полетной массы. Масса несущего винта и профильные потери возрастают с увеличением хорды лопасти, поэтому выбирается наименьшая площадь лопасти, удовлетворяющая ограничениям по срыву. Такие параметры, как крутка лопасти, ее форма в плане, число и профиль лопастей, выбираются из соображений оптимизации аэродинамических характеристик винта. Окончательный выбор является компромиссным для различных рассматриваемых эксплуатационных режимов вертолета. В процессе предварительного проектирования исполь- [c.302]

Аэродинамическая стабилизация была применена на искусственных спутниках Космос-149 и Космос-320 [15]. Благодаря небольшой высоте полета этих спутников оказалось возможным применить аэродинамическую систему стабилизации, обеспечивающую трехосную ориентацию относительно вектора набегающего потока и направления в центр Зеши с точностью 5°. Система является комбинированной и состоит из специального аэродинамического стабилизатора в виде усеченного конуса, гщ)0-демпфера и газореактивной СПУ (см. разд. 3.1). Система аэродинамической стабилизации обладает рядом преимуществ по сравнению с широко известными активными системами ориентации, в которых используются газоструйные реактивные двигатели или маховики. Аэродинамическая система не нуждается в датчиках ориентации и специальных исполнительных элементах, которые обеспечивали бы управляющие моменты. Незначительное количество электроэнергии тратится лишь на пoддep) aниe постоянной угловой скорости вращения роторов гироскопов. [c.43]

Основы правил моделирования лопастных гидромашин изложены в гл. 14. Условием подобия рабочих режимов гидропередач с геометрически подобными лопастными системами является подобие треугольников скоростей на границах лопастных колес (см, рис. 21.1 и 21.2). Поэтому внешним признаком подобия режимов является постоянство передаточного отношения i= onst. Из правил моделирования следует, что момент, приложенный потоком к лопастному колесу, пропорционален плотности рабочей жидкости р, квадрату угловой скорости <й и пятой степени размера колеса D [c.333]

Задача 13.8. Сегнерово колесо. Найти (приближенно) угловую скорость вращения вокруг вертикальной оси двух горизонтальных труб (патрубков) длиной I и ра диуса а < с1, в которые подается из вертикальной трубы безвихревой поток жидко-сти с полной энергией Н (см. задачу 13.7) и которые изогнуты под углом 0 к своей оси (рис. 72). [c.352]

V—скорость потока в см/ск, С-циркуляция скорости (см. Вихревая теория),. которая в нашем случае выражается (7=26 со,, если со—угловая скорость вращения цилиндра, а —площадь поперечного сечения его в см . По этой ф-ле величина поперечной си- лы на 1 см высоты ротора для роторов рас смотренного выше Р. с. Букау будет равна 1,838 кг. Для обоих роторов при высоте их в 18,5 поперечная сила составит 6 800 кг, а развиваемая ротором мощность при скорости в 8,2 узла достигнет 380 1Р. До переделки Букау имел мотор в 250 1Р. Учитывая необг ходимые поправки, приведенную ф-лу следует признать пригодной для расчета роторов. [c.401]

Для экспериментальной проверки существования местных сверхзвуковых зон в окрестности прямолинейной звуковой линии было осуществлено измерение распределения давления на стенках сопел, соответствующих линиям тока с г з=0,02 и с г з = 0,06 (см. рис. 4.1) распределения (4.1). Экспериментальное исследование течения в этих соплах было проведено В. М. Жиравовым (рис. 4.3, 4.4) [25]. Было показано, что при наличии угловой точки в критическом сечении распределение давления в трансзвуковой области, расположенной вверх по потоку от угловой точки, зависит от угла 0к (рис. 4.4). Отличие измеренного распределения давления (светлые кружочки для 0к=12° и черные для 0к=2О ) от расчетного (сплошная кривая) начинает проявляться при л <0,6. Распределение давления при 0к=12° отличается от расчетного при л >0,15 примерно на 5%. При л <0,15 вблизи сгенки происходит разгон потока до сверхзвуковой скорости, соответствующей р/ро=0,4. Таким образом, экспериментально показано существование зон с положительными градиентами давления и местной сверхзвуковой зоной, которые были предсказаны расчетом. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных для двух контуров сопел с ф = 0,02 и 1з = 0,06, рассчитанных по распределению на оси (4.1), показывает, что в небольшой окрест- [c.137]

С ростом давления (или степени понижения тг ) уровень статического давления на стенке дозвуковой и сверхзвуковой части в целом монотонно возрастает по отношению к давлению в окружаюгцей среде (рис. 3.61а). Поскольку течение в большей части сверхзвукового сопла и в дозвуковой части автомодельное, т. е. не зависит от давления в окружающей среде, то в этих областях сопла статическое давление на стенке, отнесенное к полному давлению в сопле, не зависит от величины тг , за исключением области в районе среза сопла при небольших перепадах давления 71 3,75 (рис. 3.616). Как видно на рис. 3.61а, так и рис. 3.616 при тг < 3,75 для рассматриваемого варианта сопла в сверхзвуковой части у среза возникает отрыв потока, который сопровождается повышением давления до давления в окружающей среде. С уменьшением величины 71 отрыв потока все больше перемещается внутрь сопла от среза к критическому сечению. Характерно, что при степени понижения давления Пс меньше критического значения (тг < 1,89 для = 1,4) в связи с наличием угловой точки в критическом сечении имеет место значительный локальный разгон потока до сверхзвуковой скорости (до чисел 1,75), характеризующийся резким снижением статического давления в районе критического сечения с последующим торможением потока и ростом давления в возникающем за критическим сечением скачке уплотнения (см. схему на рис. 3.60а). После достижения некоторой максимальной величины, давление на стенке сопла снова начинает уменьшаться в связи с общим разгоном потока в сверхзвуковой части, как это имеет место в обычных сверхзвуковых соплах. [c.125]

Значение Ly можно уточнить путем учета влияния утечек. Утечки жидкости через уплотнение колеса приводят к возникновению радиального течения в осевом зазоре от периферии к центру. При отсутствии трения окружная скорость потока изменяется по закону = onst (см. разд. 2.10.2.1). Это ведет к тому, что с уменьшением радиуса увеличивается угловая скорость жидкости = Jr, а давление уменьшается. Такое же изменение с , сощ и давления наблюдается и при наличии трения. Изменение этих параметров по радиусу зависит от расхода утечек и окружной скорости потока на периферии осевого зазора которую в первом приближении можно принять равной Сг . При наличии утечек запишем предложенное О. А. Вербицкой выражение для разности давлений в сечениях радиуса Гг и текущего радиуса г, справедливое для гладких дисков [c.158]

И) и электрического (Е) полей. При параллельной ориентации однородных электрического и магнитного полей поток электронов, эмиттируемый катодом, поровну разделяется между анодами А1 и Аг- Поворот лампы относительно магнита вокруг оси А или // (см. рис. 5,34, б) вызывает смещение электронов под действием магнитного поля в сторону одного из анодов. На рис. 5.34, г представлена зависимость анодных токов / и /а2 от величины угла а между направлениями магнитного и электрического полей при повороте магнитного поля в плоскости, перпендикулярной илоскости анодов для 7а=100 В и Я=8800 Л/м. Видно, что при повороте магнитного поля происходит перераспределение анодных токов. Ток на одно.ч аноде увеличивается, а на другом уменьшается. В пределах примерно 50° характеристика А/а=/(а) имеет линейный характер. В книге [21] описано применение ЭЛПМУ в датчиках линейных ускорений, угловых скоростей указано на использование ЭЛхМПУ в качестве ЧЭ магнитного компаса с электрическим отсчетом. Крутизна выходного сигнала (чувствительность) компаса. составляет [c.163]

Пусть в физической плоскости г (см. рис. IX.4),заданный крыловой профиль с угловой точкой Ai на задней кромке будет обте каться плоским потенциальным потоком со скоростью на бесконеч ности УоогИ с циркуляцией по контуру,охватывающему профиль. [c.209]

Однако около угловой точки давление и угол наклона вектора скорости меняются на порядок по величине на малой длине. Тогда в области толщиной Ве имеющей всегда дозвуковой участок профиля скорости, составляющие скорости и, е , нормальные и тангенциальные к поверхности тела, имеют одинаковый порядок величин. Из уравнений неразрывности и импульса следует, что на длинах в окрестности угловой точки продольный и поперечный градиенты давления имеют одинаковый порядок. Использование этих оценок при совершении предельного перехода Не оо в уравнениях Навье — Стокса приводит к уравнениям Эйлера. Однако решения уравнений Эйлера не позволяют удовлетворить условиям прилипания на контуре тела. Поэтому на длинах Не / приходится рассматривать еще один, более тонкий слой, в котором главные члены уравнений Навье — Стокса, связанные с вязкостью, имеют порядок инерционных членов. Из этого условия вытекает оценка толщины области вязкого течения, которая оказывается пропорциональной Не" . В случае обтекания нетеплоизолнрованного тела возникают дополнительные особенности предельного решения уравнения энергии, с которыми можно познакомиться в работе [21]. Использование известного принципа асимптотического сращивания решений в разных характерных областях течения (см., например, [41]) позволяет получить все необходимые граничные условия. Сращивание решений для локальной области, имеющей продольный и поперечный размеры Не" / , и для внешнего сверхзвукового потока дает внешнее краевое условие для локальной области. Сращивание с решением в невозмущенном пограничном слое дает профили параметров в невозмущенном набегающем потоке , т. е. при (ж/Не" /2) ----оо. Из-за малой толщины области вязкого течения [c.249]

Если в некоторой точке физической плоскости известны скорость потока и скорость звука, то указанное свойство характеристик позволяет определить их направления в этой точке, вычислив угол Маха по формуле агсз1п (1/М). Относительно координат х, у (см, рис, 5.3.1) угловые коэффициенты характеристик будут определены из уравнения [c.205]

Обтекание выпуклого угла. С (юмощью течения Прандтля -Мейера ре1иается конически автомодельная (см. 13) задача обтекания заданного выпуклого угла. В этой задаче требуется найти сверхзвуковое течение, которое было бы непрерывно всюду в области над угловой стенкой АОВ с заданным угло.м 02 < О (рис. 7) и удовлетворяло бы условию обтекания этой стенки. Скорость течения вверх по потоку вдали от угла задана и равна ( 1 > Сь [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...