Нестационарность потока перед

Нестационарность потока перед компрессором 132 П Параметры ступени компрессора (основные) 38 [c.213]

В системе координат, связанной с трубой, движение ударной волны вдоль трубы будет нестационарным, так как параметры потока в любой точке трубы будут зависеть от времени. Для приведения задачи к стационарной введем систему координат, связанную с плоскостью ударной волны. Тогда ударную волну можно считать неподвижной, параметры потока перед и за скачком постоянными величинами, скачкообразно изменяющимися в плоскости ударной волны. [c.151]

Характеристики компрессора, полученные на специальных стендах, на которых обычно стараются создать благоприятные условия для его работы (стационарное течение и равномерное поле параметров перед компрессором), могут суш,ественно меняться при постановке двигателя на самолет. Это следствие влияния воздухозаборника и других самолетных элементов, а также режима полета летательного аппарата, особенно при хвостовом расположении двигателей (ТУ-154, ЯК-40, ЯК-42 и др.), когда крылья самолета могут индуцировать неравномерное и нестационарное поле параметров потока перед двигателем даже при горизонтальном полете, не говоря уже о маневрах самолета (набор высоты, снижение и посадка . Кроме того, может меняться влажность воздуха и уменьшаться число Re при подъеме на высоту. [c.129]

Фиг. 19. Отрыв потока перед Фиг. 20. Нестационарный рост уступом [3]. области отрыва перед уступом [3].

В прошлом основные свойства отрыва потока исследовались на простых моделях, таких, как впадина, уступ, игла. Углубление на поверхности летательного аппарата может вызвать разрушение конструкции из-за нестационарного течения в нем, но углубления вместе с тем полезны для увеличения сопротивления гиперзвуковых космических летательных аппаратов, возвращающихся в атмосферу Земли. Отрыв потока перед уступом аналогичен отрыву потока от иглы, установленной перед затупленным телом. Если игла установлена перед затупленным осесимметричным телом, прямой скачок перед затупленным телом может перейти в конический, и тогда между концом иглы и носовой частью тела формируется коническая область отрыва потока, в результате чего [c.230]

При исследовании компрессорных направляющих решеток в работе [7,41] изучалось влияние волн разрежения и сжатия в потоке перед решеткой на явления перехода в пограничном слое на лопатках. В этом случае первостепенное значение имеет изменение места максимального разрежения на профиле лопатки. Это пример влияния внешней нестационарности течения,, которая будет рассмотрена в гл. 9. [c.215]

В регенеративном воздухоподогревателе тепло передается металлической насадкой, которая периодически нагревается газообразными продуктами сгорания, после чего переносится в поток воздуха и отдает ему аккумулированное тепло. Регенеративный воздухоподогреватель котла (рис. 19.10) представляет собой медленно вращающийся (3—5 об/мин) барабан (ротор) с набивкой (насадкой) из гофрированных тонких стальных листов, заключенный в неподвижный корпус. Секторными плитами корпус разделен на две части — воздушную и газовую. При вращении ротора набивка попеременно пересекает то газовый, то воздушный поток. Несмотря на то что набивка работает в нестационарном режиме, подогрев идущего сплошным потоком воздуха осуществляется непрерывно без 176 [c.176]

Исследование уровня турбулентности потока в ступени [21] показало, что он возрастает с 2% перед ступенью до 12% в зоне следа за НА. Такое увеличение турбулентности влечет за собой повышение уровня потерь энергии в РК- Однако наиболее значительную долю приращения потерь энергии в РК вызывает нестационарное обтекание вращающейся решетки вследствие окружной неравномерности поля скоростей за НА. [c.219]

Поэтому возмущение s xo, у), вносимое начальным профилем, вызывает возмущение е х, y),ri x, у) основного потока и х, у), v(x, у) . Полагая, что распространение начальных возмущений качественно правильно передается локальным поведением малых возмущений, в настоящей работе, посвященной нестационарным возмущениям, принимаем в качестве расчетного метода локальное описание малых возмущений (метод малых колебаний). Так как в соответствии с этим методом стенка и пограничный слой составляют единое целое с внутренней областью потока, то для возмущений краевых условий не существует. [c.286]

Если отрыв потока нежелателен в инженерных приложениях, его условились называть срывом . Напомним, что срывом на крыловом профиле называют отрыв потока, ухудшающий характеристики профиля вследствие резкого возрастания сопротивления и падения подъемной силы. Однако на практике отрыв потока не всегда нежелателен. Например, благодаря взаимодействию отрывного течения, создаваемого иглой, установленной перед тупым телом, при сверхзвуковых скоростях полета с отошедшим головным скачком уплотнения лобовое сопротивление сильно уменьшается. Следовательно, необходимо новое определение понятия срыва как явления в течении, которое приводит к накоплению значительных количеств заторможенной жидкости и часто связано с появлением нестационарности [35]. Нестационарность возникает из-за периодических выплескиваний накопившейся застойной жидкости, а так как возможность вытекания исключена, накопление жидкости продолжается. В трехмерном течении существует компонента скорости, перпендикулярная направлению основного потока. Накопленная жидкость может выплескиваться в этом направлении. Поэтому в несимметричном течении, т. е. в трехмерном течении, срывы встречаются редко. Однако в строго двумерном течении вытекание по нормали к направлению основного потока исключено и возможно накопление значительного количества заторможенной жидкости с периодическим выплескиванием другими словами, возникает срыв. На практике двумерные течения встречаются весьма редко и чаще всего наблюдается осесимметричное течение. В противоположность строгому определению отрыва потока определение срыва следует считать довольно субъективным, так как его существование связано с геометрией поля течения и характеристиками жидкости. [c.46]

Еще один метод создания неравномерного поля скоростей, при котором перед винтом не устанавливается модель корпуса судна, состоит в использовании системы с переменным проходным сечением выше по потоку. Например, решетка с ячейками, имеющими различную относительную величину проходных сечений (и следовательно, сопротивлений), расположенная перед соплом в сечении с низкой скоростью, создает переменное распределение скорости в рабочей части. Такая система довольно сложна. Более того, она не воспроизводит существенную трехмерность течения за корпусом судна. Гидравлические потери в трубе с такой системой регулирования значительно выше, чем в обычной трубе для испытания винтов. Основной недостаток всех этих методов состоит в том, что независимо от получаемых условий на входе в конечном результате течение на выходе из рабочей части в сильной степени неоднородное. Это затрудняет торможение потока в диффузоре и увеличивает вероятность возникновения неустойчивого течения, вызываемого пульсациями давления и скорости. Положение усугубляется также нестационарностью кавитационных течений. [c.586]

Если тепло передается от теплоносителя к стенке, то величины Цгв И отрицательные, так же как и интеграл в уравнениях (3.48) и (3 49) (температура газа вдоль канала падает). Так как прн исследовании нестационарного теплообмена на газах время пребывания теплоносителя в канале, обычно меняющееся в пределах от 0,003 до 0,07 с,. много меньше интервалов времени, на которые разбивается нестационарный процесс при расчете, то интегрирование теплового потока в выражении (3.48) можно производить при постоянном времени. В этом случае для каждого момента времени учитывается зависимость Цгс только от координаты 2 и уравнение (3.48) примет вид [c.79]

На рис. 7.18 и 7.19 представлены типичные изменения температуры стенки и потока во время нестационарного охлаждения трубы жидким насыщенным водородом по данным работ [93, 95]. Чи исследовал нестационарное охлаждение труб из различных материалов (медь, алюминий) с различной толщиной стенки, причем перед экспериментальным участком был горячий стеклянный участок для визуальных наблюдений. Наблюдения показали (рис. 7.18), что участки кривых, на которых входная температура равна температуре насыщения, соответствуют прохождению жидких снарядов, а выше температуры насыщения — прохождению паровых перемычек. Аналогичная картина получена и при охлаждении алюминиевой трубы жидким азотом. [c.213]

На фиг. 8. 17 изображена запись изменения давления в ударной трубе видно, как собственная частота колебаний датчика накладывается на сигнал. Далее, если датчик поместить под прямым углом к потоку газа, то нестационарные волны будут проходить перед диафрагмой. Поскольку диаметр диафрагмы велик по сравнению с толщиной ударной волны, то давление, которое показывает датчик (Р1п(1). не соответствует истинной величине (р). Если Р — площадь диафрагмы, то мы получим [c.545]

Теоретическая модель нестационарного движения с энтропийными волнами была подтверждена результатами специальных экспериментов [6, 7] на установке с цилиндрическим трактом и с потоком воздуха. На входе тракта возбуждались колебания расхода и температуры (т. е. энтропийные волны). Движение в тракте формировалось смесительным устройством, через которое в тракт подавались и смешивались два потока воздуха с разной температурой (300 и 780 К). На входе в исследуемый тракт, в трубе, по которой подавался холодный воздух, с помощью дроссельного пульсатора создавались гармонические колебания расхода через смесительное устройство, с помощью которого газ подавался в тракт. Воздух подавался через большое число каналов, на которых всегда обеспечивался сверхкритический перепад давлений, что исключало влияние колебаний давления в тракте на расходы газов через смесительное устройство. Пульсации давления холодного газа перед решеткой (5р = 5Сг) и пульсации давления в нескольких сечениях тракта по длине измерялись малоинерционными индуктивными приборами. [c.200]

В отличие от одномерных нестационарных изоэнтропических течений, когда возмущения передаются со скоростью звука (относительно потока газа) в направлении потока (характеристика С ) и против потока (характеристика С 2) при неизотермическом течении появляется третье характеристическое направление (характеристика С3), по которому возмущения энтропии (температуры) передаются со скоростью потока и. [c.287]

Л Линия рабочих режимов на ха-рактерстике компрессора 153 Н Неравномерность потока перед компрессором 158 Нестационарность потока перед компрессором 163 П Параметры решетки профилей 76, 195 [c.309]

При больших тепловых потоках перед кризисом при кипении тонкой пленки образуются нестационарные сухие пятна, которые некоторое вредш не замываются жидкостью. Дальнейшее увеличение q приводит к образованию стационарных сухих нятен, пленка разрывается на ручейки, и температура стенки резко повышается. Последние точки на рис. 2.44, б соответствуют тепловой нагрузке, при которой наблюдался разрыв пленки. [c.94]

Действительно, в данном случае даже при полном подъеме клапана его чашка существенно затеняет минимальное сечение диффузора. Формирование потока перед диффузором практически отсутствует. Большая кривизна входного участка А (см. рис. 10.20) создает все предпосылки для отрыва потока даже при отсутствии клапана. Положение еще более усугубляется односторонним баковым подводом пара к клапанной коробке, что полностью исключает осевую симметрию течения как в щели клапана, так и в диффузорном седле. Указанные факторы характерны и для клапанов с цилиндрическим седлом. Однако с переходом к диффузорному каналу они ироявляются особенно ярко, так как приводят к появлению нестационарного отрыва потока. Асимметрия течения и нестационарность порождают достаточно большие динамические усилия, действующие на клапанную пару, и в конечном счете могут вывести их из строя. [c.290]

В двух- и трехступепчатом вентиляторе его ступени работают последовательно. Потребляемые ими мощности и их полные давления суммируются при данной производительности, характеристика становится более крутой. При практически том же полном кпд многоступенчатого вентилятора, что и у одноступенчатого, его статический кпд значительно возрастает. Из-за искажения поля скоростей перед ступенями, следующими за первой, полного суммирования характеристик отдельных ступеней может и не произойти. Из-за появляющейся окружной неравномерности рабочие колеса этих ступеней работают в нестационарном потоке. [c.846]

Оптические методы практически не вносят возмущений в поток, обладают высокой пространственной и временной разрешающей способностью и могут применяться при изучении неравновесных и нестационарных процессов. Эти очевидные преимущества оптических методов перед многими другими обусловили их широкое применение в промышленной и лабораторной практике. Так, для контроля запыленности задымленности промышленных пылегазовых потоков используют отечественные приборы ИВА-1, УПКА-65. [c.243]

Как показано выше, коэффициент поверхностного натяжения воды с добавками ОДА значительно снижается, что приводит к интенсификации процесса дробления капель. Опыты, проведенные на суживающемся сопле (рис. 9.4, а), подтвердили значительное уменьшение среднемассового диаметра капель (более чем в 3 раза) при введении ОДА. При концентрации ОДА 8-10- кг/кг уменьшение диаметров капель было обнаружено и на входе в сопло, что объясняется интенсивной адсорбцией ОДА жидкой фазой перед соплом и соответственно дроблением капель. Аналогичный результат получен при исследовании дисперсных характеристик вихревого следа за пластиной (рис. 9.4,6). При концентрации ОДА 10 кг/кг диаметры капель уменьшаются в 3—4 раза. Потери кинетической энергии в поперечном сечении вихревого следа, по данным [28], при введении ОДА снижаются. Особый интерес представляет изучение явления снижения гидродинамического сопротивления в турбулентных потоках при введении полимерных добавок, впервые обнаруженного Томсом [189]. Хорошо известны гипотезы, предложенные для объяснения ламинаризирую-щего воздействия полимерных веществ [97, 158 и др.], использующие модель взаимодействия с основной средой крупных полимерных молекул (или их ассоциаций), имеющих линейные размеры в несколько десятков и сотен ангстрем (существенно превосходящие размеры молекулярных ассоциаций основной среды). Дополнительная вязкая диссипация, вызванная обтеканием макромоле-кулярных клубков периодически нестационарным (пульсацион-ным) потоком, и значительная инерционность этих клубков приводят к частичному вырождению мелкомасштабных турбулентных пульсаций. По-видимому, справедлива качественная аналогия между эффектами, фиксируемыми при введении гидрофобных присадок в потоки жидкости и мельчайших капель, возникающих при. конденсации парового потока. Как уже упоминалось (см. гл. 3,6), мелкие капли снижают интенсивность турбулентности несущей [c.301]

Для того чтобы обсудить возможность применения предлагаемой теории к проблеме управления турбулентным пограничным слоем, полезно рассмотреть схематическую диаграмму энергии потока, показанную на фиг, 16, а. Предложенная модель иристен-ной турбулентности предполагает, что основная энергия, яв.1[яю-щаяся источником движения системы (т. е. градиент давления в случае течения в трубе и кинетическая энергия осредненного движения в случае течения в пограничном слое), передается сначала упорядоченному крупномасштабному низкочастотному нестационарному движению (первичному движению), которое может быть отнесено к классическому случаю движения крупных вихрей. Это первичное движение включает носледовательность согласованных и быстрых, подобных струям, выбросов, которые порождаются локальной неустойчивостью в структуре подслоя. Движение менаду последовательными выбросами определяется вязкими напряжениями и характеризуется медленным возвращением потока к стенке. Первичное движение нельзя считать турбулентным в общепринятом смысле этого слова. Скорее оно ближе к хорошо известной фор- [c.317]

Согласно этой модели, нестационарное течение в подслое приобретает в период между последовательными разрушениями избыток дефицита импульса за счет постепенного замедления движения под действием касательных напряжений (фиг. 3). Когда в конце этого периода развития вязкого движения подслой разрушается, накопленный дефицит импульса быстро передается наружу через пристенный слой иутем сильного, подобного струе, выброса, сопро-вождаюш его разрушение. Одновременно скорость в подслое снова мгновенно возрастает до начального высокого значения, так что цикл переноса импульса может начинаться снова. Таким образом, процесс передачи импульса происходит в две стадии медленный вязкий перенос и накопление дефицита импульса в подслое с.ме-няются быстрым переносом за счет выброса из подслоя. В случае полностью развитого стационарного турбулентного потока соотношение между интенсивностью периодически выбрасываемых струй и вязких касательных напряжений таково, что импульс, передаваемый наружу струей, точно равен избытку импульса, накопленному в иодслое за время среднего цикла. [c.322]

Ударный эффект струйки при входе в рабочее колесо определяется нормальной составляющей недостатка скорости Awin. Это воздействие отличается от обычного эффекта при обтекании профиля под соответствующим углом атаки тем, что при большой частоте ударов набегающих струек поток не успевает перестраиваться перед входной кромкой и условия образования пограничного слоя по обе стороны этой кромки становятся иными, чем при стационарном течении. В этом второе принципиальное отличие нестационарного обтекания решеток от квазистационарного. [c.245]

Повышение качества оборудования — основной девиз, выдвигаемый 10-м пятилетним планом перед промышленностью. Создание надежно работаюш,его теплообменного оборудования имеет весьма важное значение для развития энергетики и других отраслей народного хозяйства. В эпоху научно-технической революции суш ествуюш ие нормативные материалы быстро устаревают, поэтому важное значение приобретает своевременная публикация новых достижений по рассматриваемому направлению. В конце 1975 г. в Ленинграде созывалось всесоюзное совещание под эгидой Научного совета АН СССР по комплексной проблеме Теплофизика , на котором проводилось комплексное обсуждение ряда вопросов теплообмена и гидродинамики двухфазных потоков применительно к парогенераторостроению. Особое внимание было уделено выяснению особенностей теплообмена при кипении и конденсации в условиях длительной эксплуатации энергетического оборудования, когда на теплоотдающей поверхности появляется накипеобразование, а также анализу таких специфических вопросов, как влияние примесей на зародышеобразование при кипении, внутренняя нестационарность при движении двухфазных потоков, волновое течение тонких слоев жидкости и т. п. В связи с этим возникает ряд новых научных проблем, в первую очередь сопредельных, решение которых становится обязательным. [c.3]

При движении двухфазного потока через местные сопротивления типа дроссельных тонких шайб, резких сужений или поворотов канала описанный выше нестационарный процесс, по-видимому, может наблюдаться почти во всей области изменения Хр. Действительно, в этом случае перед шайбой, местным сужением или в районе внешнего радиуса поворота канала образуются весьма значительные по размерам застойные вихревые зоны. В силу большой инерционности жидкости и преимущественного движения ее вдоль стенок канала в этих зонах могут концентрироваться значительные массы жидкости при любых паросодержанпях двухфазного потока. Под воздействием газового потока возможны периодические выбросы значительных количеств жидкости в основное ядро потока, способных кратковременно полностью перекрывать узкое сечение местного сопротивления. В моменты же накопления жидкости в застойной зоне через узкое сечение преимущественно движется более легкая и подвижная газовая фаза. [c.162]

Дальпейшее даже незначительное увеличение подвода тепла должно было бы привести к новому повышению давления в минимальном сечении и, следовательно, к смещению зоны конденсации пара вправо. Одиако в этом случае в расширяющейся части сопла давление повысилось бы, п конденсация стала бы совсем невозможной, так как причина, вызвавшая повышение давления в минимальном сечении, исчезла бы. Процесс конденсации пара и характер протекания кривых давления будет в этом случае следующим. Спонтанная конденсация (подвод тепла) будет находиться там же, где она находилась для крайнего режима 5. Повышение давления приведет к существенному уменьшению ядрообразо-вания, а конденсация пара на образовавшихся ранее ядрах — к дальнейшему повышению е (кривая 6). Как только будет исчерпана возможность конденсации на имевшихся в потоке ядрах, начнется уменьшение давления до кривой 5 (пли несколько ниже, за счет инерции процесса), вновь начнется бурное ядрообразование, повышение давления и т. д. Таким образом, мы приходим к выводу о возникновении нестационарных пульсаций давления при конденсации пара в дозвуковой части сопла. Пульсации давления неизбежно вызовут пульсации плотности, температуры и расхода среды через канал (нредполагает-ся, что начальные параметры перед соплом остаются постоянными). [c.127]

В работе [L.72] путем направления потока воздуха на диск винта, работающего на режиме висения, имитировалось поле скоростей вихря, взаимодействующего с лопастью. При этом исследовались случаи вихря, параллельного лопасти (что соответствует вертолету продольной схемы), и вихря, перпендикулярного лопасти (случай вертолета одновинтовой схемы). Установлено, что как по спектрам шума, так и по зависимостям от времени такое моделирование хорошо отражает основные черты возникающих в полетах хлопков лопастей. Сделан вывод, что причиной хлопков лопастей является взаимодействие лопастей с концевыми вихрями движущихся перед ними лопастей или винтов. Эксперименты по моделированию хлопков и теория, развитая для оценки шума от них, показали, что уровень звукового давления пропорционален четвертой степени концевой скорости и квадрату интенсивности вихря, т. е. (Q7 )Продолжение исследований [L.58] предполагаемых механизмов возникновения хлопков (нестационарные нагрузки, обусловленные срывом или взаимодействием лопасти с вихрем, а также образование ударных волн в местных сверхзвуковых зонах при больших концевых скоростях или в вихревых зонах) показало, что наиболее вероятным является взаимодействие вихря с лопастью. Поскольку интенсивность Г концевого вихря пропорциональна T/pNQR , энергия шума, вызванного взаимодействием лопасти с вихрем, определялась соотношениями Wв [ QRYT ]/N A. Найдено, что величина Wb хорошо отражает субъективную оценку силы хлопка. Автор продолжил эти исследования [L.61], [c.866]

Эксперименты Либлейна [98] показали, что, когда отношение максимальной скорости на поверхности лопатки к скорости на выходе из решетки равно примерно двум, отрыв потока на лопатках возникает при больших углах атаки и с минимальными потерями. Лубик и Уолнер [99] установили, что нестационарный процесс в многоступенчатом компрессоре газотурбинного двигателя является последовательным отрывом потока в ступенях. Отрыв потока в ступенях происходит при одних и тех же критических степенях сжатия в течение периода квазистационарного роста нагрузки, например во время очень быстрых изменений потока на входе. Отрыв может иметь место при возмущениях перед компрессором и за ним независимо от скорости изменения нагрузки. [c.200]

Задача о сверхзвуковом обтекании затупленного тела горючей смесью с образованием детонационного фронта репталась в работах [1, 2]. Исходная смесь и продукты сгорания считались соверпЕенными газами с разными показателями адиабаты 7. В этих работах изучено влияние величины теплового эффекта реакции и скорости потока на картину течения и распределение газодинамических функций за детонационной волной. В частности, расчеты показали, что сильная детонационная волна, образующаяся перед сферой, ослабевая, быстро переходит в волну Чепмена-Жуге. Для плоского течения на примере обтекания кругового цилиндра показано, что режим Чепмена-Жуге устанавливается липеь асимптотически. Это соответствует выводам работ [3, 4], в которых дан теоретический анализ поведения нестационарных течений с плоскими, сферическими и цилиндрическими волнами детонации при их ослаблении. [c.78]

Стационарное и нестационарное горение пороха было рассмотрено Я. Б. Зельдовичем (1942). Теория стационарного горения основывается на вышеупомянутых экспериментальных результатах А. Ф. Беляева, но вместо испарения фигурируют разложение и газификация пороха под воздействием потока тепла из газовой фазы, т. е. из пламени сгорающих продуктов газификации. Применение к распространению лламепи в продуктах газификации изложенной выше теории нормального горения газов с учетом того, что волна прогрева перед фронтом пламени распространяется также и в порохе, позволило получить выражения для стационарной скорости горения пороха и размеров и времен релаксации характерных слоев тепловых слоев пороха. и газа и слоя релаксации в газе. Новым по сравнению с теорией скорости нормального горения газов здесь является наличие теплового слоя пороха с размером и временем релаксации, превышающими газовые. Зависимость скорости горения пороха отражает зависимость скорости газовых реакций от давления и температуры газов. [c.363]

Были рассмотрены также дискретные нестационарные многогрупповые уравнення, полученные добавлением к левой части уравнения (4.54) члена аЬ )дф д1 при к = 1 [22]. Решение этой краевой задачи имеет экспоненциальную временную зависимость, пропорциональную ехр (а при 1- оо. Следовательно, критическое состояние системы можно определить, основываясь на знаке а. Результаты, приведенные в разд. 1.5 для общей теории переноса иейтронов и разд. 4.4.3 для многогруппового диффузионного приближении с непрерывной пространственной зависимостью потока нейтронов, распространяются и на многогрупповое диффузионное приближение с дискретным пространственным представлением потока нейтронов. Кроме того, коэффициент перед экспоненциальным решением дается в виде произведения вектора начального потока нейтронов и нормированного падожительного собственного вектора сопряженных уравнений (см. гл. 6). Когда в уравнении присутствует источник, то ограниченное нестационарное решение при t- oo можно получить только для подкритической системы, что находится в соответствии с физическими соображениями, изложенными в разд. 1.5.4. [c.154]

В начале описанного процесса, когда стенка трубки еще холодная, часть воспринятого ею тепла затрачивается на нагревание самой стенки, вследствие чего ее температура повышается. Остальное полученное стенкой тепло -передается воде. Такой поток тепла, характерный для многих случаев теплообмена, называется нестационарным (неустановив-шимся). В дальнейшем все полученное стенкой тепло яереда-ется воде, а температура самой стенки остается постоянной. Такой поток тепла называется стационарным (установившимся). [c.45]

В работах [177, 178, 218] показапо, что при подводе тепла в трансзвуковой области сопла при числе Маха, большем единицы, возможны три характерных режима течения, кроме обычного стационарного режима, описанного в предыдущем разделе. В первом режиме спонтанная конденсация приводит к повышению давления II температуры и уменьшению числа Маха потока до единицы. В этом случае непрерывное течение может не существовать и возникает стационарный режим с ударной волной, вызванной конденсацией. Вниз но потоку от ударной волны располагается область дозвукового течения, в которой переохлаждение несколько меньше, чем перед ударной волной, но оно обеспечивает дальнейший рост образовавшихся зародышей. Режимы со стационарной ударной волной обнаружены экспериментально. Во втором, у кз нестационарном режиме течения ударная волна образуется в сверхзвуковой части сопла, перемещается сначала вверх, а затем вниз по потоку и далее затухает, затем образуется новая ударная волна и процесс периодически повторяется. В первых двух режимах течения расход газа остается неизменным, поскольку ударные волны не проходят в дозвуковую часть сопла. Наконец, при третьем режиме течения не-рнодически образующиеся ударные волны перемещаются в дозвуковую часть сопла, теченпе становится существенно нестационарным и сопровождается периодическими пульсациями газодинамических параметров, а также расхода. [c.327]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...