Суммирование характеристик

Складывая построенные кривые по правилу суммирования характеристик параллельных труб, получим характеристику разветвленного участка. [c.281]

Отметим, что в тех случаях, когда отдельные участки трубопровода лежат в разных плоскостях, при суммировании характеристик необходимо учитывать также разность высот между начальной и конечной точками указанных участков. [c.237]

Гидравлические характеристики прямоточных контуров, состоящих из нескольких последовательных элементов, определяются графическим суммированием характеристик всех элементов контура при одинаковых расходах среды (рис. 5-1). [c.54]

Для сложных прямоточных контуров, включающих в себя ряд параллельных элементов, строятся суммарные гидравлические характеристики путем графического суммирования характеристик всех элементов Контура при одинаковых перепадах давления в нем (рис. 5-1). [c.54]

Для сложных контуров, имеющих ряд параллельных элементов, гидравлическая характеристика строится путем графического суммирования характеристик параллельных элементов (при одинаковых перепадах давления) с последующим суммированием их со всеми характеристиками общих элементов (при одинаковых расходах воды). [c.59]

Гидравлическая характеристика контура определяется суммированием характеристик последовательно включенных в него элементов, перепад давления в которых при фиксированном значении массовой скорости равен [c.96]

Наиболее надежен метод расчета характеристик компрессора путем суммирования характеристик отдельных ступеней с учетом искажения их на нерасчетных режимах. Погрешность этого метода увеличивается по мере отклонения режима от расчетного. [c.469]

СУММИРОВАНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК УЧАСТКОВ СЕТИ [c.603]

Порядок суммирования характеристик насосов Для определения режима совместной работы нескольких насосов строят их суммарную характеристику (фиг. 19-14 и 19-15). [c.84]

Перечисленные допущения характерны для функционального моделирования, широко используемого для анализа систем автоматического управления. Элементы (звенья) систем при функциональном моделировании делят на три группы 1) линейные безынерционные звенья для отображения таких функций, как повторение, инвертирование, чистое запаздывание, идеальное усиление, суммирование сигналов 2) нелинейные безынерционные звенья для отображения различных нелинейных преобразований сигналов (ограничение, детектирование, модуляция и т. п.) 3) линейные инерционные звенья для выполнения дифференцирования, интегрирования, фильтрации сигналов. Инерционные элементы представлены отношениями преобразованных по Лапласу или Фурье выходных и входных фазовых переменных. При анализе во временной области применяют преобразование Лапласа, модель инерционного элемента с одним входом и одним выходом есть передаточная функция, а при анализе в частотной области — преобразование Фурье, модель элемента есть выражения амплитудно-частотной и частотно-фазовой характеристик. При наличии нескольких входов и выходов ММ элемента представляется матрицей передаточных функций или частотных характеристик. [c.186]

Грз( )ический прием, исключающий необходимость в последовательных приближениях, особенно удобен для трубопровода из нескольких участков различного диаметра, характеристика которого, позволяющая находить расход Q по напору Н, получается суммированием ординат характеристик отдельных участков (рис. IX—8). [c.237]

В формулах (13.45) — (13.49) приведены дифференциальные характеристики для , -й эффективной энергии. Полные радиационные характеристики получают суммированием дифференциальных характеристик по всему спектру энергий (табл. 13.4). [c.187]

Значение суммарной работы для любого положения находится интегрированием функции УИд (ср) и (ф) и их алгебраическим суммированием (рис. 22.4). Закон изменения кинетической энергии получают, если известны кинетические характеристики звеньев с переменным приведенным моментом инерции. Тогда [c.286]

Характеристика такого сложного трубопровода может быть построена непосредственно по уравнению трубопровода (6.10), где а подсчитывается по уравнению (6.16), или графически путем суммирования ординат напорных характеристик отдельных участков трубопровода (см. рис. 6.7, б) при одинаковых Q. [c.97]

Общие теоремы динамики позволяют нам, не исследуя движения каждой точки механической системы, находить общие динамические характеристики движения системы. Эти теоремы устанавливают связь между данными динамическими характеристиками (количеством движения, кинетическим моментом, кинетической энергией) и действующими на систему силами. Применение теорем избавляет от необходимости каждый раз при непосредственном использовании дифференциальных уравнений движения системы точек производить операции суммирования и интегрирования, которые уже были выполнены при выводе данных теорем. При некоторых условиях для действующих на систему сил теоремы позволяют просто получить первые интегралы, т. е. соотношения, в которые не входят производные второго порядка от координат по времени. [c.172]

Вид характеристики можно изменить, если на экономайзерном участке трубы ввести дополнительное сопротивление (обычно это делается путем установки на входе в трубу дроссельной шайбы), изменяющееся с расходом по квадратичному закону (кривая 5, рис. 109). Суммированием исходной и дополнительной характеристик получают стабильную характеристику. [c.168]

Относительные деформации являются условными характеристиками, поскольку в них не учитывается, что при деформации единичный участок образца непрерывно изменяет свои размеры. Эта условность может быть устранена, если учитывать изменение размеров единичного участка образца путем суммирования их бесконечно малых значений. Так, в случае равномерного удлинения цилиндрического образца (т. е. при условии постоянства деформируемого объема) истинная деформация [c.29]

В соотношении (1.6) обычно при оценке усталостной долговечности в качестве характеристики повреждаемости Df рассматривают число циклов нагружения. В реальной эксплуатации при взаимодействии нагрузок, особенно в случае малоцикловой усталости, линейное суммирование накопленных повреждений не отражает реального, нелинейного процесса накопления повреждений в различных зонах центроплана и крыла ВС [29, 38]. Это же относится и к стойкам шасси пассажирского самолета [39]. Интервал разброса в оценках накопленных повреждений может составлять 0,5-4,0 [40, 41], а при учете последовательности циклов нагружения разброс данных может быть еще выше [19, 24, 30]. Поэтому для более точной оценки усталостной долговечности введен метод спектрального суммирования, позволяющий установить связь между характеристиками долговечности и характеристиками случайного процесса нагружения на основе использования спектральной плотности мощности [30]. При нерегулярном нагружении, характеризуемом непрерывной спектральной плотностью, энергия процесса с частотой со/,- может быть заменена эквивалентной (по средней использованной долговечности) энергией, характеризующей процесс нагружения на другой частоте. В частности, на некоторой характеристической частоте [c.37]

Вместе с тем, для удобства анализа закономерностей роста трешин суммирование затрат энергии рассматривают применительно к наиболее простой ситуации — одноосное нагружение путем растяжения или изгиба до достижения предельного состояния. Оно соответствует переходу от устойчивого (без нарушения целостности) состояния металла, воплощенного в форме образца или элемента конструкции, к неустойчивому, а следовательно, неуправляемому процессу быстрого (мгновенного) развития разрушения. Использование простейшей ситуации в анализе поведения металла позволяет использовать механические (напряжение, деформация) и геометрические характеристики (длина трещины, ширина и толщина образца, элемента конструкции) для установления однозначной связи между затратами энергии и используемыми комбинациями вышеуказанных характеристик. Выполняемый анализ должен служить цели определения затрат энергии на процесс распространения трещин на основе именно механических характеристик в наиболее широком диапазоне их изменения с тем, чтобы затем использовать энергетические (универсальные) характеристики в описании более сложного, предполагаемого эксплуатационного разрушения элемента конструкции. [c.78]

Для материалов, деформационный ресурс которых существенно уменьшается с увеличением длительности нагружения (например, жаропрочные никелевые сплавы), следует учитывать взаимное влияние процессов деформирования (кратковременного и длительного при ползучести), поэтому в общем виде уравнение (5.82) не является условием линейного суммирования ч при деформационном выражении слагаемых Я]—Я4. Данных для. экспериментального подтверждения этого уравнения мало, поэтому проверка уравнения (5.82) сделана в работе [13] в основном для частного случая, когда Я=1, т. е. для условия линейного суммирования повреждений, выраженных через деформационные характеристики процесса. Величина среднеквадратичного отклонения экспериментальных данных, взятых из различных источников, от расчетных значений по уравнению (5.82) не превышает 50%. [c.149]

Это уравнение позволяет (при известных а и р) определить число циклов до разрушения материала детали, работающей по сложному циклу нагружения и нагрева с использованием характеристик длительной прочности и термоусталости при простом пилообразном нагружении. Метод расчета долговечности с использованием уравнения нелинейного суммирования изложен в гл. 6. [c.153]

Характеристики параллельно работаюш,их ветвей затем суммируются согласно уравнениям (Х-2) и (Х-4), т. е. путем сложения абсцисс кривых (расходов) при одинаковых ординатах (напорах). Полученная в результате такого суммирования характеристика разветвленного участка может рассматриваться как характеристика эквивалентной трубы, заменяюш,ей данные параллельные. [c.271]

Гидравлические характеристики особо сложных контуров с общей опускной системой и сложными параллельными элементами, внутри которых есть параллельные и последовательные участки, определяются путем поочередного суммирования характеристик отдельных параллельных и последовательных участков при одинаковых 1асходах (для последовательных участков II элементов) или перепадах давления между общими точками (для параллельных) так, чтобы получить в итоге одну суммарную характеристику всего контура. Точка пересеченпя этой характеристики с характеристикой общей опускной системы определяет действительные условия в особо сложном контуре. [c.48]

Гидравлические характеристики экономайзеров, состоящих из нескольких последовательных элементов, определяются суммированием характеристик всеч его элементов при одинаковых расходах среды. Гидравлические характеристики экономайзеров, состоящих из нескольких параллельных гидравлических контуров (элементов или труб), определяются графическим суммированием характеристик всех контуров (элемеьтог , труб) при одинаковых перепадах давления в них. [c.62]

В тех случаях, когда отдельные участки трубопровода лежат в разных плоскостях, при построении и суммировании характеристик необходимо учитывать также разность высот Аг между начальной и конечной точками участков. Характеристики этих участков следует строить не от начала координат, а из точек, отстоящих от него по оси ординат на величину Аг. Значение Аг нужно откладывать вверх, если конечная точка участка расположена выше начальной точки (подъем жидкости), и вниз, если она находится ниже начальной точки (опускание жидкости). Аналогично следует поступать и в тех случаях, когда жидкость подается в емкости с повышенным или пониженным давлением. В первом случае высоту Ар1рд, соответствующую разности начального и конечного давлений Рх—р2 = Др, откладывают вверх, а во втором — вниз. [c.148]

В тех случаях, когда отдельные участки трубопроводов лежат в разных плоскостях, при построении и суммировании характеристик необходимо учитывать также разность высот Az между начальной и конечной точками указанных участков. Характеристики этих участков следует строить не от начала координат, а из точек, отстоящих от него на величину Az. Ее нужно откладывать вверх, если конечная точка участка располагается выше начальной (подъем жидкости), и вниз, если конечная точка находится ниже начальной (опускание жидкости). Так следует поступать и в тех случаях, когда подача жидкости происходит в полости с повышенным или пониженным давлением, в первом случае откладывая вверх, а во втором — вниз высоту Az = plpg, соответствующую этому давлению. Перестроенные таким образом характеристики иногда называют кривыми потребного напора , [c.215]

В двух- и трехступепчатом вентиляторе его ступени работают последовательно. Потребляемые ими мощности и их полные давления суммируются при данной производительности, характеристика становится более крутой. При практически том же полном кпд многоступенчатого вентилятора, что и у одноступенчатого, его статический кпд значительно возрастает. Из-за искажения поля скоростей перед ступенями, следующими за первой, полного суммирования характеристик отдельных ступеней может и не произойти. Из-за появляющейся окружной неравномерности рабочие колеса этих ступеней работают в нестационарном потоке. [c.846]

М до Мц и установочную скорость при подъеме груза. в электроприводе по схеме на рис. 7-40, б аналогичные характеристики достигаются путем суммирования характеристики Г динамического торможения основной машины с минимальным сопротивлением в цепи ротора и естественной характеристики 2 24-полюсиой асинхронной машины. Такие системы применяются для механизмов подъема башенных кранов. [c.159]

Порядок суммирования характеристик участков orn При последовательном соединении складываются сопротивления, при параллельном — проводимости. [c.84]

Характеристики параллельно работающих ветве/г затем суммируют согласно уравнениям (X—2) и (.X— 4),т. е. путем сложения абсцисс кривых (расходов) при одинаковых ординатах (напорах). Полученную в результате, такого суммирования х.арактерпстику разветвленного участка можно рассматривать как характеристику эквивалентной трубы, заменяющей данные параллельные. [c.269]

Потери давления в гидрооборудовании можно определить простым суммированием без расчета потерь в гидроаппаратах, встречающихся по ходу напорного или сливного трубопровода. В этом случае потери давления в каждом гидроаппарате должны быть известны из технических характеристик. Более точные результаты с учетом изменения температуры рабочей жидкости, могут быть получены расчетом местных потерь давления в гидроаппаратах. Для этого необходимо учесть коэффициент местных сопротивлений гидроаппаратуры. Его значения приведены в табл. 70. При расчете местньгх потерь давления можно объединить коэффициенты местных сопротивлений трубопроводов и гидроагтара1уры и получить общие результаты или с.читать раздельно. [c.278]

Соотношения (8.6) — (8.9) выведены для трубки тока с конечными сечениями и < 2 в предположении, что на этих сечениях скорость, плотность и давление выравниваются. Если для точных решений соответствующих гидродинамических задач эти предположения выполняются, то равенства (8.6) — (8.9) являются точными. Если в точных решениях или по данным опытов эти предположения выполняются приближенно, то полученные соотношения имеют приближенный характер, однако во многих случаях эти приближения практически вполне удовлетворительны. Вместе с этим нуяшо иметь в виду, что с точки зрения приложений к действительности вообще все теоретические расчеты всегда имеют только приближенный характер. Эти соотношения приложимы к бесконечно тонким трубкам тока без всяких предположений о выравнивании скорости, плотности и давления. В общем случае, когда характеристики движения в сечениях 151 и 8 существенно переменны, можно написать аналогичные формулы, в которых справа необходимо проводить интегрирование — суммирование правых частей (8.6) — (8.9), написанных для бесконечно малых площадок А и А152, по 1 1 и 8 . [c.66]

Выбор метода. В основу расчета упругих характеристик для всех исследованных материалов положен принцип суммирования повторяющихся элементарных слоев, содержащих волокна двух направлений. Для расчета упругих характеристик элементарного слоя использованы два подхода [1—4, 49], которые при расчете модулей Юнга в направлении армирования и коэффициентов Пуассона в плоскости слоя дают идентичные результаты. При этом, как и в работах [1, 49], для модулей сдвига используются формулы [10, 86], полученные на основе регулярных моделей однонаправленного материала. Модуль упругости в направлении армирования 1 малочувствителен к способу расчета все методы дают близкие результаты. Особое внимание при выборе метода расчета упругих характеристик типичного слоя уделялось расчету модуля упругости 2 и модуля сдвига, для которых вилка Хилла охватывает щирокий диапазон значений [71]. Методы, изложенные в работах [4, 49], дают для этих характеристик средние значения в диапазоне вилки Хилла, причем значения упругих характеристик, вычисленные по этим методам, хорошо согласуются с экспериментальными данными [71]. Кроме того, расчетные зависимости для указанных констант весьма просты и удобны для практических вычислений. [c.57]

В направлении армирования по епоеобу суммирования используются характеристики аЕ компонентов, а для коэффициента расширения в поперечном направлении — только а. Модуль упругости в поперечном направлении и модуль сдвига , лучше всего (в смысле большей точности совпадения с экспериментом) представляются формулой последовательного соединения элементов Рейсса. [c.257]

Суммирование долей статического и циклического повреждений в форме (5.22) и (5.24), выраженное через величину энергии деформирования, предложено в работах Тайра, А. Г. Костю-ка и др. Существует также ряд предложений (Тайра, Спиро, Удогучи, Тимо, Г. А. Тулякова), в которых сопротивление мало" цикловому нагружению оценивают характеристиками только длительной прочности, скорректированными тем или иным способом для случая циклического нагружения однако соответствие с опытом при этом наблюдается лишь при достаточно длительных циклах. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...