Поток пылегазовый

Таким образом, опыты, проведенные на опытно-промышленном электрофильтре с высокими электродами (12 м), подтвердили эффективность предложенных газораспределительных устройств (в виде направляющих лопаток перед форкамерой и двух перфорированных решеток с / = 0,45) не только с точки зрения равномерности распределения скоростей пылегазового потока, но и с точки зрения распределения концентрации и дисперсного состава взвешенных в потоке частиц. [c.249]

Действительно, механика многофазных систем включает весьма широкий круг проблем и направлений исследований и весьма разветвленные области приложений получаемых результатов. Даже простое перечисление задач и приложений заняло бы довольно много места. Кроме того, отчасти это уже сделано автором книги в предисловии и во введении. Следует только подчеркнуть, что уже давно особый интерес проявляется к задачам о движении двухфазных сред при наличии фазовых переходов, а также двухкомпонентных потоков, примером которых служат пылегазовые смеси. Интерес к этим частным проблемам механики многофазных сред не случаен. [c.6]

ГАЗИФИКАЦИЯ ТОПЛИВА ВО ВЗВЕШЕННОМ СОСТОЯНИИ И В ПЫЛЕГАЗОВОМ ПОТОКЕ [c.408]

На рис. 41 представлена пылегазовая горелка щелевого типа для котла типа ПК-33-1. Присоединение горелки к топке котла, которая имеет подвесную конструкцию, осуществлено при помощи уплотнения из специальной ткани. В связи с ненадежной работой этих уплотнений они были заменены колодочными уплотнениями. Газовая часть горелки выполнена из двух коробов, расположенных в верхней и нижней частях короба вторичного воздуха, над и под соплом первичного воздуха. Форма коробов выполнена обтекаемой, чтобы не нарушить поток вторичного воздуха. Газ подается во вторичный воздух через отверстия в газовых коробах. Подвод газа торцевой. [c.85]

Иа практике ни один из указанных механизмов не действует самостоятельно. Обычно в котле в районе труб пароперегревателя возникает сложная аэродинамическая обстановка, в зависимости от которой, а также от состава пылегазового потока рассмотренные механизмы сочетаются в различных пропорциях. На разных стадиях формирования отложений создаются условия для преобладания какого-либо из них [10, 12, 34, 35, 38]. [c.55]

На первых стадиях освоения сжигания газа применялось раздельное сжигание пылевидного и газообразного топлив в специализированных горелках. В дальнейшем от этого решения отказались и всеобщее признание получили комбинированные пылегазовые и газомазутные горелки. Горелки этого типа построены по принципу удовлетворения всех требований сжигания твердого топлива и обычно имеют определяемые этим топливом конструктивные решения. Ввод газа осуществляется в поток вторичного и — реже — первичного воздуха. Форма и размещение вводов выбираются такими, чтобы не менять аэродинамики горелки для пылеугольного режима. [c.99]

Применяемые в СССР прямоточные пылегазовые горелки могут быть условно разделены на три категории угловые, встречные и горелки для шахтно-мельничных топок. Во всех случаях аэродинамика горелок определяется сжиганием пыли. На рис. 4-8 показана угловая пылегазовая горелка ТКЗ, установленная на котлах ТП-10. Основное топливо — уголь с выходом летучих 30%. Газовые элементы горелки выполнены в виде пучка труб, размещенного в канале вторичного воздуха. Цилиндрические газовые сопла диаметром 6 мм направлены перпендикулярно потоку воздуха. При сжигании одного газа горелки работают надежно и требуется замена небольшого числа раздающих трубок не чаще, чем через 1 —1,5 года. При сжигании пыли раздающие элементы не охлаждаются газом и поэтому повреждаются значительно быстрее. [c.111]

В опытах на первой установке исследовалось излучение запыленных продуктов сгорания, и поэтому для оценки степени черноты последних требовалось знать температуру пылегазового потока. В опытах на второй установке изучалось поглощение холодным пылевоздушным потоком излучения от постороннего абсолютно черного источника высокой температуры. Поэтому здесь для оценки коэффициентов поглощения необходимо было знать температуру черных излучателей. Последняя измерялась десятью термопарами, заделанными на внутренней поверхности керамических цилиндров. [c.193]

Первым этапом исследования являлось определение излуча-тельной способности газового потока, запыленного инертными золовыми частицами. Излучение такого потока в общем случае определяется излучением трехатомных газов и взвещенных в них твердых частиц. Степень черноты потока золовой пыли можно определить, выделив из суммарного излучения пылегазового потока собственное излучение трехатомных газов. Для этой цели для каждой толщины слоя измерения излучения производились дважды—одно при наличии инертной пыли в потоке горячих трехатомных газов (Q ), а другое при подаче в горелки незапыленного газа (Q"j. [c.202]

Т и Г—абсолютные температуры оболочки и пылегазового потока. [c.223]

Механика многофазных систем включает весьма широкий круг проблем и направлений исследований и весьма разветвленные области приложений получаемых результатов. Следует подчеркнуть, что уже давно особый интерес проявляется к задачам о движении двухфазных сред при наличии фазовых переходов, а также двухкомпонентных потоков, примерами которых служат газожидкостные и пылегазовые смеси. Интерес к этим частным проблемам механики многофазных сред не случаен. [c.49]

При тангенциальном вводе пылегазового потока величина П может быть приближенно определена по формуле [c.96]

В разработанной ВТИ пылегазовой щелевой горелке газообразное топливо вводится в поток не вторичного, а перв ичного воздуха (рис. 7-5). При такой конструкции исключается возмо Ж ость совместного сжигания в горелке угля и природного газа. [c.144]

Показатели работы топки с вихревыми горелками зависят как от их конструкции, так и от скорости входа в топку первичного и вторичного воздуха. Основные конструктивные характеристики (параметр крутки воздуха, втулочное соотношение каждого воздушного потока [6]) должны проверяться во всех проектах реконструкции горелок. Снижение скорости первичного воздуха может привести к сепарации части угольной пыли на под топочной камеры, а также к ускоренному обгоранию обраш енных в сторону топки стальных насадок горелок. Вдувание в топку первичного воздуха со слишком высокой скоростью приводит к переносу горения в глубину топки, ухудшению условий воспламенения топлива и снижению экономичности топочного процесса. В табл. 4-2 приведены нормированные [6] скорости воздуха и другие параметры пылеугольных и пылегазовых горелок при сушке топлива воздухом. В табл. 4-3 указана номинальная тепловая мощность горелок отдельных типоразмеров котлов. При ее расчете считалось, что все горелки котла работают одинаково и их суммарная тепловая мощность равна произведению расхода топлива на его низшую рабочую теплоту сгорания (кВт/кг). Более распространена характеристика горелок по количеству тонн в час вводимого через них топлива. [c.91]

При оценке величин различных сил, действующих на частицы золы, размер которых соответствует размерам частиц золового слоя, и при выводе уравнений массо-и теплопереноса основные теплофизические характеристики процесса загрязнения и пылегазового потока полагаются постоянными и отнесенными к средней температуре пограничного слоя. [c.131]

Многие горелки (газовые, пылегазовые и газо-мазутные) работают с заглубленной в амбразуру подачей газа по периферии закрученного воздушного потока. [c.123]

С а п о ж и и к о в В. В., Носов В. С., Сыромятнике в Н. И., Использование пылегазового теплоносителя в производстве фталевого ангидрида. Материалы Всесоюзной межвузовской научной конференции по процессам в дисперсных сквозных потоках, ОТИЛ, Одесса, 1967. [c.413]

Из теории турбулентности известно [25], что перенос взвешенных в потоке частиц осуществляется главным образом крупномасштабными вихревыми образованиями, присущими турбулентному потоку. Величина образований обусловлена порядком размера потока и поэтому перенос частиц осуществляется по всей глубине потока. Крупные вихри (крупномасштабная турбулентность) захватывают и переносят взвешенные частицы различных размеров. При отсутствии центробежных сил (на поворотах, ответвлениях п т. п.), а также специфических особенностей пылегазовой смеси (уплотнение пыли в местах поворота, залнпание ее на поверхностях, комкование и 1. д.), поля концентрации (запыленности) должны меняться незначительно в сравнительно широком диапазоне изменения скоростей и размеров частиц и при сравнительно небольших концентрациях (щ < < 0,3 кг/кг) и мало влияют на характер полей скоростей всего потока. Это подтверждается опытами ряда исследователей [45]. (Вопросы осаждения аэрозольных частиц на стенках сравнительно длинных труб и каналов в соответствии с миграционной теорией осаждения [97 ] здесь не рассматривается.) В проведенных опытах [45] изучалось распределение концентрации (х, кг/кг) и плотности пылевого потока [ , кг/(м -с) ] в рабочей камере модели аппарата при различных условиях подвода и раздачи потока по сечению. Для запыливаиия потока воздуха применялась зола тощего угля с фракционным составом, приведенным ниже, и плотностью р = = 2,16 г/см . [c.312]

Оптические методы практически не вносят возмущений в поток, обладают высокой пространственной и временной разрешающей способностью и могут применяться при изучении неравновесных и нестационарных процессов. Эти очевидные преимущества оптических методов перед многими другими обусловили их широкое применение в промышленной и лабораторной практике. Так, для контроля запыленности задымленности промышленных пылегазовых потоков используют отечественные приборы ИВА-1, УПКА-65. [c.243]

В испытанных пылегазовых горелках Мосэнерго-проекта (см. рис. 4-6) при скоростях воздуха, близких к скоростям горелок котлов ТГМ-84 и ТГМ 94, скорость газа снижена почти до 25 м1сек. Смешение происходит на выходе из амбразуры, т. е. в менее благоприятных условиях. В результате процесс горения переносится в топку. Факел получается ярким и визуально занимает объем, отвечающий теплонапряжению (150н-200) 10 ккал1м -ч. Несмотря на это, полное сгорание достигается при а р 1,04. Из всех приведенных случаев следует, что комбинированные горелки с центральной подачей работают достаточно экономично в широком интервале скоростей и форм устройств для ввода газа в поток воздуха. Сопоставление результатов испытания горелок с периферийной и центральной подачами газа показывает, что они имеют весьма сходные показатели полноты сгорания акр. Поскольку однако, сопоставление разных агрегатов не позволяет выделить явления в чистом виде, ОРГРЭС были проведены исследования котла ТП-170, на котором последовательно устанавливались периферийные (см. рис. 4-2) и центральные (см. рис. 4-6) горелки [Л. 4-6]. Обе конструкции дали практически совпадающие результаты по полноте сгорания (акр—1,03) и температуре перегретого пара. В табл. 3-2 обе горелки даны в подразделах одной графы. Учитывая меньшую надежность периферийного варианта, электростанция осуществила переделку горелок всех котлов по схеме центрального подвода газа. [c.110]

В середине 50-х годов в СССР и во многих странах начали широко применяться простые и надежные схемы сжигания низкокалорийных, высоковлажных топлив с разделением пылегазового потока в специальных устройствах—пылеконцентраторах на высококонцентрированную пылевую взвесь, поступающую в ядро горения, и слабозапыленный сушильный агент, подаваемый в верхнюю часть топки. [c.5]

Начаты работы по использованию пылеконцентрато-ров в качестве оригинальных делителей, распределяющих пылегазовый поток равномерно по количеству, но с разной тониной помола между отдельными ярусами горелок котлоагрегатов к блокам 800 МВт на березов-ском буром угле с QPh=15 800 кДж/кг (3740 ккал/кг) и W p=33%, где при твердом шлакоудалении температурный уровень факела должен быть не выше допустимых по шлакованию величин, а траектория и время нахождения в топке крупных частиц топлива увеличены, а также для регулирования температуры в самой топочной камере. [c.7]

Принцип действия пылеконцентратора заключается в разделении исходной пылегазовой смеси на сильно- и слабозапыленные потоки за счет различных гидродинамических свойств твердой и газовой фаз. С SToij точки зрения процессы, происходящие в пылеконцентраторах, аналогичны процессам, имеющим место в механических пылеуловителях. В то же время между пылеуловителями и пылеконцентраторами существует коренное отличие, заключающееся в следующем. [c.12]

При наличии молотковых мельниц с гравитационными сепараторами естественное разделение исходного потока на сильно- и слабозапыленную фазы может происходить в шахтно-мельничных амбразурах при соответствующем их конструктивном оформлении. На рис. 1-7,а представлена амбразура шахтной мельницы котлоагрегата типа ПК-Ю-Ш Красноярской ТЭЦ-1 [Л. 13]. В верхнем канале амбразуры установлен шибер под углом 45° к горизонту, перекрывающий примерно 50% сечения канала. При подходе к горизонтальному рассекателю пылегазовый поток разделяется на две ветви. После удара [c.27]

Процесс, аналогичный описанному, имеет место и в амбразуре, выходная часть которой выполнена в виде тонкоструйных горелок со встречными эжекционными соплами вторичного воздуха (рис. 1-7,6). При взаимодействии части пылегазового потока с вертикальным рассекателем и лобовыми поверхностями коробов вторичного воздуха, а также под влиянием силы тяжести большая часть пыли (g =0,7) поступает в нижнюю часть каналов первичной смеси. Сушильный же агент распределяется по высоте каналов равномерно (/=0,47). При этом ljg =0,67 [Л. 16]. [c.29]

С целью рассредоточения области максимального стока потока с одновременным созданием дополнительных сил, удерживающих пыль в пристенной области, был разработан пылеконцентратор с вторичным разделением потока [Л. 90], представленный на рис. 1-11,г. Принципиальным отличием этого устройства от ранее известных является выполнение сбросного отвода в виде двух соосно расположенных труб внешней цилиндрической и внутренней конической. На внутренней трубе имеется обтекатель. Исходная пылегазовая смесь, получив в завихрителе враш.ательное движение, разделяется на два потока. Слабозапыленный поток поступает во внутреннюю трубу, а пылегазовая взвесь при / 0,3 входит в кольцевое пространство, образованное поверхностью корпуса и обтекателем. При движении потока между корпусом и обтекателем на выделение пыли из газовой фазы, помимо вращательного движения, начинает оказывать влияние односторонний коллекторный эффект, создаваемый обтекателем, в результате чего пыль интенсивно отжимается к внутренней поверхности корпуса и с небольшой долей (1 0,2) сушильного агента поступает в кольцевое пространство, образованнее внешней сбросной трубой и корпусом. Здесь пыль и сушильный агент подхватываются вихревым воздухом и подаются в основной отвод. Для дополнительного повышения корпус был выполнен в виде диффузора [Л. 91]. [c.105]

Устройство (см. рис. 1-14,6 состоит из внешнего 1 и внутреннего 4 корпусов, завихрителя 2 из неподвижных наклонных лопаток и установленных между ними чередующихся между собой внешних и внутренних отглу-шающих перегородок. Поступающая в устройство пылегазовая взвесь равномерно распределяется между внутренним и внешним корпусами и одновременно закручивается. С целью ликвидации паразитных вихрей за отглущающими перегородками установлены равные им по сечению внешние и внутренние обтекаемые уголки, расположенные под тем же углом, что и лопатки завихрителя. Дальнейший процесс движения двухфазного потока во внутреннем и внешнем корпусах аналогичен процессу, происходящему в обычных пылеконцен-траторах. [c.107]

С целью ликвидации отмеченного недостатка при одновременном повышении очистки рециркулирующего агента был разработан пылеконцентратор [Л. 25j с нижним отводом газа (см. рис. 1-15,й). Здесь вместо рассекателя установлен патрубок 5, соединенный со вса-сом мельницы. Основное количество пылегазовой взвеси, совершая вращательно-прямоточное движение, разделяется на слабо- и сильнозапыленные потоки, как в обычном пылеконцентраторе. Слои же потока, находящиеся в приосевой области корпуса и содержащие наименьшее количество пыли, поворачиваются на 180° и отсасываются через патрубок 5. Эксперименты показали, что при отсосе 15—20% сушильного агента величина (1—g ) не превышает 0,005. [c.108]

Таким образом, разделение исходного пылегазового потока с последующей подачей высококонцентрированной пылевой взвеси в зону ядра горения и сбросом сла-бозапыленного влажного сушильного агента за предел этой зоны является основным фактором, интенсифицирующим процесс выгорания высоковлажных топлив. С другой стороны, чрезмерное повышение температуры факела в топках с твердым шлакоудалением нежелательно из-за опасности шлакования топочной камеры. По мнению немецких исследователей, при сжигании, например, бурых углей с легкоплавкой золой для обеспечения бесшлаковочного режима максимальная температура в топке не должна превышать 1473 К (1200°С) [Л. 09]. Поэтому при сжигании низкосортных и одновременно шлакующих топлив необходимо с помощью усовершенствования горелочных устройств принимать все меры для обеспечения стабильного горения при низких температурах. [c.116]

Поскольку опыта работы с пылеконцентраторами и газовой сушкой топлива на котлоагрегатах с твердым шлакоудалением в то время в отечественной практике не имелось, на котлоагрегате ТП-170 5ыл установлен один пылеконцентратор с Вк = 1,19 м Lk/Dk = 1,65 и D 6p/Dk=0,56, на котором было выявлено влияние различных вариантов распределения пыли и сушильного агента на воспламенение я горение топлива. Было опробовано распределение пылегазовых потоков i( =0,9 /=0,5—0,6), примененное на ТЭС Птоломайс . Однако для сжигания топлива с W P t O% в неутепленной топке с фронтовым расположением горелок и невозможностью Обеспечить по условиям сушки при /"мв=333—353 К (60—80°С) влажность пыли менее 30—38% указанное распределение пылегазовых потоков оказалось неприемлемо. При //g 0,63 фронт воспламенения был отодвинут на 2 м от устья основных горелок, часть невоопламенив-шегося топлива ударялась о заднюю стенку топки и сепарировалась в холодную воронку. [c.171]

Пыль, уловленная в циклоне и фильтре, подавалась в сбросные горелки, расположенные по высоте на равном расстоянии между верхним и нижним ярусами основных горелок. Одяако первый же период эксплуатации показал, что при этом не удается обеспечить стабильный топочный процесс. Положение было исправлено путем ввода сбросных сопл в пылевые каналы нижних основных горелок. Объяснение данного явления заключается, видимо, в том, что за счет обогащения исходного топлива QPh=3780 кДж/кг (900 ккал/кг) и в основные горелки поступало топливо с (Qi>h)h 700 кДж/кг (1388 ккал/кг) и 1 PhJ5 49%, а между ними в первом случае через сбросные сопла вдувалась пыль с =11 950 кДж/кг (2848 ккал/кг) и lP "3sl2%. Общий расход пыли был относительно равномерно распределен по высоте топки (верхний ярус 33%, сбросные горелки 34%, нижний ярус 33 /о)- Такое распределение пылегазовых потоков привело к тому, что, несмотря на хорошо подготовленную и эффективно воспламеняющуюся пыль сбросных горелок, стабилизировать процесс воспламенения и горечия относительно влажной пыли 1Р "=29%, поступающей вместе с инертными газами через нижние основные горелки, не удалось. [c.190]

В пылегазовой горелке котла ТП-100 природный газ вводится в поток вторичного 1воздуха через сопла диаметром в свету 11—18 мм, расположенные по всей окружности амбразуры ( а схемах рис. 7-9 -показаны только по два сопла). В начальной конструкции (рис. 7-9,а) имелись чугунные наконечники 5 и 6, которые при сжигании только газообразного топлива перемещались в глубину горелки с помощью редуктора 8 с неиоказанным на рисунке электро.двитателем. Однако эксплуатационный опыт показал, что чугунный наконечник 6 может либо обгорать, либо перемещаться в нижнюю часть амбразуры. [c.144]

Рассмотрим вопрос о темпе загрязнения и выясним возможность его расчетного и опытного определения. Уравнение (4-32) показывает, что теорети 1ески рассчитать величину k практически невозможно, поскольку она является весьма сложной функцией факторов, которые зависят от процессов спекания и дисперсности летучей золы, аэродинамики пристенного слоя газов, физически констант пылегазового потока, температурного поля [c.140]

Разновидность комбинированной пылегазовой горелки с периферийной подачей газа показана на рис. 8-5. Горелка спроектирована Мосэнергопроектом применительно к котлам, приспособленным для работы на пыли донецкого тощего угля. Проектная производительность горелки 3500 м 1ч с теплотой сгорания около 7 ООО ккал м . Подача газа в закрученный поток воздуха осушествляется через 450 отверстий диаметром 8 мм. Число отверстий и их диаметр рассчитаны так, что скорость истечения газа была примерно такая же, ка1к и скорость движения воздуха на выходе из амбразуры ( 50 м/сек). Расстояние от выходного сечения амбразуры до ближайшего ряда газовыпускных отверстий равно - 370 мм, что составляет 0,45 от диаметра амбразуры и равно 45 диаметрам газовыпускного отверстия. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...