Пример расчета прямые — Расчет

В качестве примера прямой задачи расчета размерных цепей определим предельные отклонения для звеньев Sj, В , S3, В4(рис. 12,3,6) в зависимости от заданного зазора Вд = 2 J J, g S[ = 9 = 25 В3 = 70 = 34 . Используем для решения метод равных допусков. [c.237]

Для того чтобы упростить решение данного вопроса, рассмотрим простой пример. На прямом призматическом невесомом стержне укреплена по середине его длины сосредоточенная масса т. Явление затухания в расчет не принимаем. [c.69]

Чтобы построить линию процесса, находим на диаграмме точку, в которой воздух становится насыщенным. Эта часть расчета выполнена в предыдущем примере. Соединив прямой [c.126]

Коленчатые стержни нередко встречаются на практике, представляя части кривошипных и иных механизмов, коленчатых валов и т. д. Расчет этих стержней представляет несколько большие трудности, чем расчет прямых стержней. Ознакомимся здесь Б качестве примера с порядком выполнения расчета коленчатого стержня, изображенного на рис. 333. Стержень состоит из двух участков вертикального (прямоугольного сечения) и горизонтального (круглого сечения), жестко соединенных друг с другом под прямым углом. К стержню приложены такие нагрузки в сечении А Pi= 1200 кГ, Р = 1000 кГ, Рз=400 кГ, и пара сил с моментом Мо=800 кГм, а в сечении В Р4=6000 кГ и Р5=300 кГ. Длина первого участка стержня Zi=120 см, второго см, Ь=8 сж,/i= 15 сл. Материал стержня угле- [c.391]

Если же оба конца пружины неподвижно закреплены, то задача ее расчета статически неопределима. Для ее решения необходимо составить дополнительное урав- нение перемещений. Составление этого уравнения аналогично составлению уравнения, применяемого при решении задач расчета прямого стержня, закрепленного обоими концами, на внешние нагрузки, действующие вдоль его оси. Составление дополнительных уравнений для такого типа задач рассмотрено выше в 9.2 (см. также пример 3.6). [c.212]

Пример. Необходимо произвести тяговый расчет грузового автомобиля грузоподъемностью 6 т. Максимальное сопротивление дороги, преодолеваемое на прямой передаче, фпр-тах = 0,040 при скорости 1 = 2,0км/час. [c.99]

Пример . Для прямого бруса, находящегося под действием сил Рх, и Рд (рис. 9), построить эпюры продольных сил N и нормальных напряжений а. Принять Рх = 40 кн, Ра = 30 кн, Рд =, 90 кн, Р = 8 слА (8-10 лА). Собственный вес бруса в расчет не принимать. [c.20]

Пример. Необходимо построить развертку прямого цилиндрического патрубка по заданному чертежу (рис. 96). Как известно, развертка представляет собой прямоугольник длиной Ь. При расчете L по наружному диаметру йх развертка окажется излишне большой, а при расчете по — недостаточной. Расчет следует вести по диаметру нейтрального слоя О, который равен йх — х или й -Ь 5. Если принять, что нейтральный слой находится посередине толщины листа, то = я ( 1 — 5) или L = п ( 2 + 5). [c.154]

Определение величины перемещений после потери устойчивости требует более сложных расчетов. Рассмотрим порядок расчета на примере вертикальной стенки двутавровой балки (рис. 15, а). После потери устойчивости величины усадочных сил, воспринимаемых отдельно поясами и стенкой, будут зависеть от продольного укорочения балки и, отложенного на рис. 16 по горизонтальной оси. Пусть прямая Р (рис. 16) выражает закон изменения силы в поясах в зависимости от перемещения конца балки [c.47]

Вообще, при больших значениях X, далеко выходящих за пределы табличного изменения гибкостей от О до 200, целесообразно вести расчет прямо через силу Эйлера. Но при этом, как в примере 8.1, должен быть обозначен коэффициент запаса по устойчивости. [c.195]

Для вязких течений через каналы и сопла с искривленными стенками, локальные радиусы продольной кривизны которых сравнимы с локальными поперечными размерами канала, получены упрощенные уравнения Навье - Стокса, которые имеют эллиптический тип в дозвуковых областях течения и гиперболический тип - в сверхзвуковых. Для полученной системы уравнений разработан новый численный метод эволюционного типа по продольной координате с глобальными итерациями поля направлений линий тока и поля продольного градиента давления. Эффективность метода иллюстрируется на примере решения прямой задачи сопла Лаваля для течения воздуха при числах Рейнольдса Ке и 10 в конических соплах с кривизной горла = 1,0 и 1,6 - кривизна, отнесенная к обратной величине радиуса критического сечения сопла). Для расчета расхода и тяги сопла с точностью 0,01% достаточно двух итераций. [c.61]

В пособии на подробно разобранных примерах показаны методы и приемы решения типовых задач по курсу. Рассмотрены задачи по исследованию напряженного и деформированного состояний, по применению теорий прочности, приведены расчеты прямого бруса при различных видах деформаций. Достаточное внимание уделено расчетам тонкостенных сосудов при осесимметричном нафужении и сжатых стержней на устойчивость. [c.82]

Интересно отметить следующий факт. Если в рассматриваемом здесь примере тел с головным конусом задать уь = Уа, то, казалось бы, наилучшей образующей должна быть прямая, которая дает х = 0- Однако, расчеты показывают, что искомая образующая криволинейна. Такая образующая, схема которой изображена на рис. 3.28, дает тягу — силу, направленную навстречу набегающему потоку газа (х < 0). [c.129]

В данной главе излагается теория изгиба тонких упругих пластин при действии поперечных и продольных сил и приведены примеры их расчета с помощью прямых вариационных методов. [c.185]

В задачниках нет задач, аналогичных примеру 8.11 [12], а такого типа задачу рассмотреть в аудитории целесообразно — здесь речь идет о расчете бруса круглого поперечного сечения при сочетании пространственного изгиба и осевого нагружения. Кроме того, в сборниках [38] и [1] практически нет задач на сочетание косого (а не прямого) изгиба и осевого нагружения эти задачи также необходимо показать. Очень желательно в одной из задач рассмотреть расчет бруса из хрупкого материала. Не менее двух задач по этой теме следует задать на дом. [c.149]

Отсюда прямо следует, что наибольшим радиусом действия будут обладать силы, соответствующие механизму с наименьшими отклонениями масс виртуальных частиц от реальных. С другой стороны, из-за волновых свойств частица с импульсом р при столкновениях может чувствовать расстояния, не меньшие к == hip. Поэтому можно ожидать, что при низких энергиях столкновений основную роль будут играть механизмы с минимальным отклонением виртуальных масс от реальных, а с повышением энергии начнут вступать в игру механизмы, соответствующие более высоким значениям ДМ. Проиллюстрируем все это на примере взаимодействия нуклон — нуклон, которое мы подробно анализировали в гл. V с иных точек зрения. Часто можно встретить утверждение о том, что это взаимодействие осуществляется путем обмена пионом (см. рис. 7.16), подобно тому как взаимодействие электрон — электрон осуществляется путем обмена фотоном (см. рис. 7.12). Однако расчет нук- [c.384]

Вследствие малости перемещений, возникающих при расчете деталей машин и конструкций, и прямо пропорциональной зависимости перемещений от нагрузок можно полагать, что внешние силы действуют независимо друг от друга. Это положение известно под названием принципа независимости действия сил (или принципа суперпозиции). Разъясним его на примере. К телу, изображенному на рис. 54, в, приложена некоторая система сил [c.62]

Уравнения (10.17) и (10.18) позволяют рассчитывать обратимый адиабатный процесс в области влажного пара. Рассмотрим три примера изоэнтропного расширения водяного пара (рис. 10.6). В первом примере начальное состояние— сухой насыщенный пар, заданный давлением рь Во втором примере начальное состояние — влажный пар (известны его давление р) и степень сухости Х]). В третьем примере начальное состояние — перегретый пар, заданный давлением р) и температурой Тъ Во всех трех примерах изоэнтропное расширение заканчивается в области влажного пара (дано конечное давление рг) . Рассчитываемые процессы изображены в к, -диаграмме (рис. 10.6) прямыми I, II я III. Блок-схемы расчета / 1 и Лг в процессах III представлены на рис. 10.-7. [c.252]

На рис. 25 (прямая 2) постоянная помещения для объема 2700 определится в 210 Как явствует из примера, разница несущественна (210 и 219), что позволяет рекомендовать график для практических расчетов. [c.72]

Можно привести наглядный пример удовлетворения условиям равновесия при неправильных результатах расчета. На рис. 16.24, а показана неразрезная балка и неправильно построенные эпюры М и Q, при которых, тем не менее, условия равновесия удовлетворены. Действительно, заменяя действие опоры на балку соответствующими реакциями согласно эпюрам, показанным на рис. 16.24, а, имеем картину, представленную на рис. 16.24, б. На этом же рисунке показан характер деформации балки. Вместе с тем очевидно, что такая деформация невозможна, ибо центры сечений а, б к в должны находиться на одной прямой, вследствие расположения на одной прямой центров опор. Таким образом, деформация балки несовместима с характером ее закрепления, иными словами, не соблюдено условие совместности деформаций. Из бесчисленного множества комбинаций величин реакций в средней и [c.568]

Формулы и пример расчета конической передачи с прямыми зубьями [c.312]

Благоприятные значения получаются тогда, когда кривая звездчатого профиля хорошо приближается к прямой. Оптимизация в этом направлении принципиально возможна [3], но связана с большими затратами. Поэтому рекомендуется прежде всего выбрать значения геометрических параметров звездчато-зубчатого шагового механизма, оценивать их с помощью приводимых выше уравнений, а потом проверить, будет ли полученный таким образом механизм конструктивным. Приводимый ниже пример иллюстрирует порядок расчета. [c.274]

Другим примером служит расчет оребренных поверхностей теплообмена. За длину стержня принимается в этом случае высота ребра. Полученное решение относится непосредственно только к прямоугольным ребрам с прямым основанием (ребра на плоской поверхности и продольные ребра на цилиндрической поверхности). [c.39]

Для примера на рис. 5.8 приведены результаты расчета долговечности полосы с отверстием из сплава АК4-1-Т1 при I = 150° по МКЭ и по модифицированному уравнению (2.14). Расчет выполнен по моменту образования трещины. Здесь же представлены результаты прямого эксперимента, проведенного с использова- [c.117]

Зависимости для других профилей каналов, законов тепловыделения по периметру и длине, каналов с различными интенсификаторами и другими конструктивными элементами по сравнению с прямой трубой существенно усложняются. Особенно это заметно на примере данных по кризису на пучках стержней. В предыдущем параграфе уже приводились примеры использования уравнений сохранения массы для расчета кризиса теплоотдачи в сборках. Ниже дополнительно приведены две корреляционные формулы для кр в сборках определенной геометрии. [c.130]

Рассмотрим численный пример определения погрешности расчета объема продукции R . По условию примера площадь прямо- -угольника AB D равняется 400 X 6 = 2400 ед. [c.51]

В случае I (прп необходимости проведения расчета иа жесткость) и в случае II перемещения для валов рекомендуется определять графо-ана-лит1 ческим методом (см. ниже пример расчета прямого вала). [c.238]

Эти примеры показывают всю опасность расчета сооружений по первой и второй теориям П., менее отвечаюпцим результатам эксперимента, чем третья теория. Для тел с различными механич. характеристиками при сжатии и при растяжении все три перечисленные теории становятся неприемлемыми. В этом случае следует при расчетах П. базироваться на объемлюпцих кривых Мора. Практически часто оказывается возможным эти кривые считать за прямые (фиг. 2), что эквивалентно применению теории Кулона. Для чугуна, для которого временные сопротивления при сжатии и растяжении относятся, как 4 1, разрушаюпцее напряжение, определяемое таким путем, для случая чистого сдвига будет равно 0,8 разрушающего напряжения при растяжении, что удовлетворительно согласуется с результатами опыта. [c.193]

На рпс. 372 показан пример выполнения учебного чертежа конического зубчатого колеса с прямыми зубьями. Согласно ГОСТ 2.405-75 (СТ СЭВ 859-78) на изображении конического зубчатого колеса указывают ряд размеров, расчет числовых значений которых может вызвать затруднения у обучающихся, например диаметр большого основания конуса верп1ин. расстояние от большего основания конуса вершин до опорной торцовой плоскости, углы конуса вершин и внешнего дополни- [c.242]

Длина некоторого участка кривой линии определяется приближенно путем замены кривой линии ломаной, вгшсанной в эту кривую, и измерением длины звеньев этой ломаной линии (если длину нерационально определять расчетом). Для уменьщения ощибки отрезки ломаной берут мало отличающимися по длине от дуг кривой, хордами которых являются эти отрезки. Пример развертки кривой /15С приведен на рисунке 7.2 горизонтальная проекция — кривая ab — разбита на малые части и развернута в прямую на оси х так, что отрезки u Iq, /оД) и т.д. соответственно равны хордам al, 7 2 и т. д. в точках Оо, h, Д)И т. д. проведены перпендикуляры к оси х, и на них отложены аппликаты точек кривой. Длина ломаной, проходящей через точки развернутой кривой, может быть приближенно принята за длину кривой АВС. [c.88]

Работу ракетного двигателя можно представить в виде последовательности квазиравновесных процессов, таких как нагревание топлива, его горение, расширение продуктов сгорания до давления истечения из сопла. Особенность их состоит в зависимости химического состава продуктов сгорания от условий проведения процесса. Термодинамика позволяет рассчитать равновесный молекулярный состав газов на каждом из этапов работы двигателя, если известны необходимые свойства исходных веществ и продуктов сгорания. В итоге удается отделить термодинамические задачи от газодинамических и оценить удельную тягу двигателя при заданном топливе или, не прибегая к прямому эксперименту, подобрать горючее и окислитель, обеспечивающие необходимые характеристики двигателя. Другой пример — расчет электропроводности низкотемпературной газовой плазмы, являющейся рабочим телом в устройствах для магнитно-гидродинамического преобразования теплоты в работу. Электропроводность относится к числу важнейших характеристик плазмы она пропорциональна концентрации заряженных частиц, в основном электронов, и их подвижности. Концентрация частиц может сложным образом зависеть от ис- ходного элементного состава газа, температуры, давления и свойств компонентов, но для равновесной плазмы она строго рассчитывается методами термодинамики. Что касается подвижности частиц, то для ее нахождения надо использовать другие, нетермодипамические методы. Сочетание обоих подходов позволяет теоретически определить, какие легкоионизирующиеся вещества и в каких количествах следует добавить в плазму, чтобы обеспечить ее требуемую электропроводность. [c.167]

И вот теперь нам необходимо вспомнить рассмотренный ранее принцип независимости действия сил. О нем мы говорили на лекциях 1—2. Было установлено, что результат действия нескольких сил не зависит от порядка их приложения только в том случае, если система линейная, т. е. если между силами и перемещениями существует прямая пропорциональность. Значит, и доказанная только что теорема верна лишь для линейных систем. Кстати, и примеры, которые мы с вами только что рассмотрели, представляют собой примеры линейных систем. Конечно, для практических целей это не так уж и мало. При расчетах конструкций мы в основном имеем дело с линeйны.vIи системами. И тем не менее условие линейности является достаточно серьезным ограничением, и об этом следует постоянно помнить. [c.82]

Для примера в табл. 12 приведен ход расчета отношений и давления д за 4 ч испытания баббита, а на рис. 29 эти зависимости нанесены для поверхностей с шероховатостью по На = 0,22 0,60 и 0,90 мкм (они обозначены цифрами 1, 2 м 3 соответственно). Зависимости Ак1Ав от д располагаются практически по прямым линиям, образующим основной участок, переходящий затем в линию с более крутым наклоном. Значения коэффициента с и давления д , определяются для основной части кривых. [c.49]

Л. В. Кравчуком проведены расчеты термонапряженных состояний клинообразных образцов с различными углами раствора и радиусами закругления, а также величинами хорды клина. Эти данные обобщены в виде номограмм, которые позволяют без больших затрат труда выбирать размеры и форму клина, а также тепловой режим их испытаний. При этом можно получить в образце те же теп-лонапряжения, что и в реальной лопатке. На рис. 70 показана схема одной из таких номограмм. По известным распределениям температур и термических напряжений на кромке натурной лопатки, протермометрированной при некотором характерном режиме теплового нагружения, находим скорости изменения температуры кромки. Далее, задавшись определенным радиусом закругления клинообразного образца и соблюдая равенство скоростей изменения температур кромок клина и лопатки, можно определить рациональный угол его раствора. По величине максимальных термических напряжений на кромке находим значение хорды, которое должно соответствовать ранее найденным значениям угла раствора и радиуса закругления клина. На рис. 70 штриховыми прямыми линиями показан пример моделирования термонапряженного состояния одной из испытаннь х лопаток. Моделью служит клин с радиусом закругления 1,3 мм, углом раствора 17° и хордой 20 мм. [c.204]

Выше мы показали возможность вывода основных уравнени й теории пластин исходя из вариационного принципа Лагранжа. Однако главное значение вариационных принципов в расчете пластин состоит в том, что с их помощью можно получить приближенные решения сложных задач, не прибегая к составлению и решению дифференциальных уравнений в частных производных. Некоторые примеры расчетов с использованием прямых методов вариационного исчисления рассмотрены в 8. Точное аналитическое решение общих уравнений изгиба пластины может быть выполнено лишь в частных случаях — для прямоугольных и круглых пластин постоянной толщины, а также для пластин, [c.67]

В качестве примера изложенного метода рассмотрим результаты восстановления (рис. 3.9) вектора нормальных усилий Рг(>") на торце полого кругового цилиндра с теми же геометрическими размерами поперечного сечения, что и в приведенном выше примере. Высота цилиндра -100 мм. Исходная информация бралась в виде радиальной компоненты вектора перемещений на наружной поверхности цилиндра. Внутренняя и наружная поверхности цилиндра свободны от нагрузок, нижний торец закреплен от осевых перемещений. Расчеты проводились вариационноразностным методом на регулярной сетке Аг = 10 мм, Дг = 5 мм. Вначале решалась прямая задача по заданному вектору нормальных усилий на горце р (г) находился вектор перемещений на внешней грани цилиндра затем обратная задача. На выбранной сетке строились матричные аналоги интегральных операторов уравнений (3.16) и (3.17), по которым находился матричный оператор уравнения (3.18). Методом последовательных приближений решалась разностная задача для уравнения (3.18). На рисунке приведены точное решение — пунктирная линия нерегуляризованное решение, соответствующее решению интегрального уравнения первого рода (3.9) и не имеющее ничего общего с искомым решением - кружки с крестиками решение уравнения (3.18), полученное методом последовательных приближений при различных начальных приближениях вектора р°(г) (осциллирующая функция — квадраты, сосредоточенная сила - треугольник. Из рисунка видно, что метод дает устойчивое приближение к искомой функции и мало чувствителен к выбору начального приближения. [c.78]

Расстояние от начала координат до этой прямой (в данном примере до точки, обозначенной кружком), отложенное по ье-м икальной оси, дает искомый коэффициент концентрации = 4,3, Учитывая реальные свойства материала (сталь), величину полученного коэффициента концентрации при расчете на прочность следует считать преувеличенной. Коэффициент концентрации с учетом неоднороднск ги мате риала может быть приближенно определен по формуле (23). Принимаи р = 2,5 мм н р = 0,5 мм, получаем а = 2,6. [c.459]

Погрешности элементов станков и обрабатываемых деталей находятся в прямой зависимости нанри мер, биение переднего подшипника шпинделя токарного станка вызывает овальность обтачиваемой поверхности, а смещение центров передней и задней бабок токарного станка — конусность наружной поверхности обрабатываемой детали. В каждом отдельном случае путем геометричеоких преобразований можно установить конкретную величину возникающих погрешностей. Методика таких расчетов может быть уяснена на примерах, приводимых Я. Б. Яхи-ным [63]. Погрешности приспособлений, определяемые их конструкцией, износом отдельных элементов, зазорами между ними, методом установки деталей, рассчитывают в зависимости от их конструктивных особенностей. При этом могут бъ1ть применены методы расчета размерных цепей и точности механизмов [7, 46]. Индивидуально рассчитывают и погрешности обработки, вызываемые неточ1ностью режущего инструмента. Однако из-за сопутствующих факторов результаты вычислений часто неточны тогда можно использовать статистические методы анализа. [c.53]

Диаграммы i-g и s-g схематически представлены на фиг. 34. Методику совместного применения этих диаграмм Бошнякович иллюстрирует на примере расчета эжектора. Сущность метода сводится к тому, что прямую смешения 1—2 переносят с помощью сетки изотерм из диаграммы i-g на диаграмму s-g и получают кривую 1 —2 . Здесь она характеризует все возможные значения энтропии на выходе из диффузора при давлении pj и на входе в диффузор при давлении (так как по условию процесс сжатия в диффузоре изоэнтропный). [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...