Радиусы закруглений Определение

Радиусы закруглений — Определение по графикам 26 Ряд предпочтительных чисел 26 для внутренних углов 25 для деталей, отливаемых под давлением 26 [c.525]

На рис. 236 приведена блок-схема прибора для определения шероховатости поверхности детали. Действие прибора основано на принципе ощупывания исследуемой поверхности алмазной иглой с малым радиусом закругления и преобразовании колебаний иглы в изменения напряжения, усиливаемые электронным блоком, на выход которого подключается записывающий или показывающий прибор. [c.280]

Для определения положения первой лопатки величину принимают равной радиусу закругления внутренней стенки отвода. Распределение скоростей в различных сечениях участка за отводами с = О и г,. =- 0,5 при отсутствии лопаток приведено на рис. 1.43, а при наличии направляющих лопаток — на рис. 1.44. [c.48]

Рис. 3.5.39. Определение в пространстве радиусов закругления линейчатых композиций

Из анализа графиков рис. 231 видно, что в некоторых случаях при определенном соотношении диаметров D d и малых радиусах закругления р коэффициенты концентрации напряжений могут быть больше трех. Для пластичных материалов при статических нагрузках концентрация напряжений не представляет опасности, поскольку за счет текучести в зоне концентрации происходит пере- [c.237]

Изложенный метод определения напряжений в незамкнутом профиле является приближенным, поскольку не учитываются повышенные местные напряжения во внутренних углах ломаного профиля. Чем меньше радиус закругления во внутренних углах, тем больше местные напряжения. Это наглядно можно проиллюстрировать при помощи пленочной аналогии (рис. 2.34). Местный угол наклона а пленки в точке А больше, чем в остальных точках внутреннего контура. Во избежание местных перенапряжений внутренние углы в профилях выполняют скругленными. [c.135]

Для определения удельной ударной вязкости твердых материалов при их испытании на ударный изгиб служит маятниковый копер (копер Шарпи), устройство которого можно пояснить с помощью рис. 8-9, а. Тяжелый маятник /, имеющий боек в виде клина с углом при вершине 30 или 45° и радиусом закругления 2 или 3 мм (рис. 8-9, б), раскачивается на оси 2. Центр тяжести маятника совпадает с серединой бойка. Маятник поднимается в исходное положение (на рис. 8-9, а показано сплошными линиями) и удерживается в. этом положении фиксатором. В нижней части траектории маятника помещается испытуемый образец 3. При освобождении фиксатора маятник падает, ломает образец и поднимается до положения, показанного штрихпунктирными линиями. Взаимное положение образца и бойка маятника в момент удара показано на рис. 8-9, б, где дан разрез бойка плоскостью, перпендикулярной продольной оси маятника. [c.155]

При раскатке поверхности стальной детали шариком диаметром 17 мм при частоте вращения детали 100 об мин подача 0,1 мм м и роликом диаметром 40 жж с радиусом закругления 4,5 мм с увеличением усилия раскатки глубина залегания максимума остаточных напряжений сжатия увеличивается, но величина напряжения на поверхности уменьшается. На показания низкочастотных приборов заметно влияет исходное состояние образца до наклепа. Но несмотря на это, положение максимума, определенное индукционными приборами, отличается от положения максимума напряжений, измеренных механическим методом, на величину не более 0,05 мм. [c.153]

Исследования проводили на консольных ступенчатых образцах с диаметром рабочей части 20 мм, различную концентрацию напряжений в которых создавали, изменяя радиус закругления галтели при сохранении постоянным соотношения диаметров рабочей и посадочной части образца. Для получения сопоставимых результатов испытаний на усталость образцов с остаточными напряжениями и без них термообработку (отличающуюся только температурой отпуска после закалки) проводили, охлаждая образцы либо на воздухе, либо в воде. Механические свойства исследуемой стали (табл. 13), изменяющиеся с повышением температуры отпуска, практически не зависят от среды, в которой проводится охлаждение. Вместе с тем охлаждение в воде приводит (в отличие от охлаждения на воздухе) к образованию в поверхностных слоях образцов остаточных на-прял<ений сжатия, увеличивающихся с повышением температуры отпуска. Значения этих напряжений, определенные для цилиндрических образцов диаметром 20 мм и длиной 150 мм, после отпуска при температурах 500, 600, 650 и 700 °С и охлаждения в воде составили 65, 270, 380 и 470 МПа соответственно. [c.92]

Чтобы формулу (И) применить для определения масштабного фактора при растяжении — сжатии, примем, что радиусы закругления рабочей части детали и эталонного образца практически одинаковы, следовательно, отношение яа 1 и [c.100]

Радиусы закруглений у матриц вытяжных штампов должны иметь строго определенную величину, устанавливаемую предварительно при конструировании штампа и уточняемую опытным путем в процессе его наладки. [c.417]

Во всех случаях для X <С 6 наибольшее напряжение на контуре возникало не в вершине выреза, если не считать центрального выреза при нечетном числе вырезов. Для крайних вырезов во всех случаях определяли угол, дающий положение точки с наибольшим напряжением и измеряемый от оси, которая проходит через вершину выреза (фиг. 9.7). Измерения проводились непосредственно на увеличенных фотографиях картин полос с использованием эпюр напряжений, построенных вдоль радиальных направлений (см. фиг. 9.2). Экспериментальные точки для ясности кривых не показаны. Максимальная ошибка при каждом отдельном измерении составляла около 1,5°. Но если исключить систематические ошибки, то сами кривые будут отклоняться от действительного положения не более чем на 0,5°. В случае вырезов с плоским дном определение центра радиуса закругления было сопряжено с некоторыми трудностями, так как малые отклонения в положении центра приводили к значительным ошибкам в величине углов, вследствие чего результаты для этих вырезов не приводятся. [c.239]

Из аналитических зависимостей для определения относительной площади касания и относительного сближения при упругом, пластическом контакте и пластическом контакте с упрочнением [57, 90] следует, что характер влияния отдельных параметров (давление, радиус закругления вершин неровностей, модуль упругости материала, его твердость, коэффициент Пуассона и параметр Ь) на фактическую площадь контакта и сближение остается постоянным. Фактическая площадь контакта возрастает с увеличением давления, радиуса закругления вершин [c.372]

Для определения радиуса закругления г пользуются следующими коэфициентами, которые необходимо умножить на модуль [7] [c.392]

Фпг, 200. Номограмма для определения чистоты поверхности при строгании в зависимости от подачи s и радиуса закругления резца г. [c.430]

Стандартные чистовые резцы имеют один определенный радпус закругления вершины, поэтому, когда хотят получить более прочные зубья, производят дополнительную обработку резцов. Для прямозубых колес с постоянным радиальным зазором по длине зуба наибольший допустимый радиус закругления вершины резца [c.466]

Далее рассчитывают координаты опорных точек траектории перемещения инструмента в координатной системе детали (расстояния от каждой опорной точки до координатных осей системы координат станка). Координаты опорных точек определяются в соответствии с рассчитанными ранее промежуточными размерами с учетом поправки на радиус закругления резца. При обработке с заданием размеров в абсолютных значениях вычисленные (определенные) координаты являются конечной информацией для программирования траектории перемещения инструмента. При задании размеров в приращениях (относительный отсчет) следует дополнительно определить перемещения инструментов как разность координат двух смежных опорных точек. [c.260]

Радиус закругления. Метод определения в готовом изделии без инструмента 45, 4G Размеры 40, 46 — Контроль 40—45 — Правила нанесения 51—59 — сл. также Нанесение размеров — Требования при нанесении на рабочий чертеж 50, 51 [c.364]

Вследствие относительно очень малых запасов прочности, принимаемых в настоящее время, существенно необходима уверенность в правильном расчетном или экспериментальном определении напряжений, величина которых не должна отличаться от истинных более чем на 10 /о, так как иначе применяемые коэффициенты запаса прочности могут фактически быть ниже допустимой величины. Однако очень часто сложная конфигурация деталей не позволяет определить напряжения и деформации с большим приближением, чем 20—25%. Особые затруднения вызывает определение степени концентрации напряжений в местах малых радиусов закруглений и переходов. В этих случаях необходимо экспериментальное определение напряжений. [c.30]

После определения сил, действующих на болты, и контактных давлений несложно определить напряженное деформированное состояние фланцев. Отметим, что концентрацию напряжений в сопряжении фланца с трубой можно снизить, увеличив радиус закругления сопряжения. [c.292]

Рис. 5. Номограммы для определения радиуса закругления при сопряжении элементов литой детали а - из стали и медных сплавов б - из чугуна, алюминиевых и магниевых сплавов.

Если глубина намечаемого отверстия h > l,7do H или после назначения радиуса закругления, определенного по формуле Гх = г0, h -j- 2 мм, не остается плоского участка, то ограничиваются глухой наметкой [c.44]

Проектирование технологии на КГШП и ГКМ имеет свои особенности, например назначение уклонов, проектирование центрирующего бурта, установление напуска на кольцевое углубление, определение линии разъема и напусков на поднутрение, назначение радиусов закруглений, проектирование прошивочных переходов и др. [c.89]

Рассмотрим второй типичный пример концентрации напряжений при кручении валов переменного сечения, с которыми часто приходится встречаться в машиностроительной практике. Если диаметр вала по его длине меняется постепенно, то формулы, полученные для определения напряжений в цилиндрических валах, позволяют оценить максимальные напряжения с достаточной степенью точности. Если же изменение диаметра происходит резко — так, как показано на рис. 229, то в точках т в начале закругления имеет место высокая концентрация напряжений. При этом величина наибольшего напряжения зависит от отношений р d и D d, где р — радиус закругления, а D и d — диаметры сопрягаемых цилиндрических частей вала. Как показывают опыты, основанные на применении электроаналогии, картина распределения касательных напряжений [c.237]

Для определения ударной вязкости проводят испытания на ударный изгиб. Данный метод испытания относят к динамическим и производится изломом образца с надрезом в центре на маятниковом копре падающим с определенной высоты грузом. Удар наносится с противоположной стороны надреза. Ударная вязкость определяется как работа, израсходованная на ударный излом образца, отнесенная к поперечному сечению образца в месте надреза и измеряется в Дж/м или кГм/см . Образцы изготовляют квадратного сечения 10х 10 мм длиной 55 мм, вырезая их из сварного соединения механическими способами. Надрез, глубиной 2 мм и радиусом закругления 1 мм (образец Менаже) или острый 1 -об1зазный надрез (образец Шарпи) наносят в том месте сварного соединения, где необходимо установить значение ударной вязкости (шов, зона сплавления, зона термического влияния, основной металл). Результаты испытаний при [c.213]

По сравнению с неплавным поворотом ( пов90° = 1,2) сопротивление уменьшается в несколько раз. Приведенные данные свидетельствуют также о том, что значительное увеличение относительного радиуса закругления не дает положительного результата из-за увеличения гидравлического трения. Существует определенное оптимальное соотношение [c.203]

Рис. 4.8. графики определения радиусов закруглений R по средней толщине стеккн S-fS [c.65]

Л. В. Кравчуком проведены расчеты термонапряженных состояний клинообразных образцов с различными углами раствора и радиусами закругления, а также величинами хорды клина. Эти данные обобщены в виде номограмм, которые позволяют без больших затрат труда выбирать размеры и форму клина, а также тепловой режим их испытаний. При этом можно получить в образце те же теп-лонапряжения, что и в реальной лопатке. На рис. 70 показана схема одной из таких номограмм. По известным распределениям температур и термических напряжений на кромке натурной лопатки, протермометрированной при некотором характерном режиме теплового нагружения, находим скорости изменения температуры кромки. Далее, задавшись определенным радиусом закругления клинообразного образца и соблюдая равенство скоростей изменения температур кромок клина и лопатки, можно определить рациональный угол его раствора. По величине максимальных термических напряжений на кромке находим значение хорды, которое должно соответствовать ранее найденным значениям угла раствора и радиуса закругления клина. На рис. 70 штриховыми прямыми линиями показан пример моделирования термонапряженного состояния одной из испытаннь х лопаток. Моделью служит клин с радиусом закругления 1,3 мм, углом раствора 17° и хордой 20 мм. [c.204]

Каждый прибор имеет определенную область применения. Так, советский профилограф Аммона может оценивать профиль на длинной трассе (до 125 мм), т. е. прибор пригоден для оценки не только шероховатости, но также волнистости поверхности. Профилограф Левина имеет иглу с радиусом закругления на конце в 1,5 мк, что дает возможность записывать наиболее мелкие неровности. [c.288]

Значительно лучшую чистоту поверхности получают при работе на продольно-фрезерных станках. В условиях тяжелого машиностроения при работе на этом виде оборудования преобладает торцовое фрезерование, поэтому остановимся на чистоте поверхности, получаемой при этом виде работ. Как известно, всякая обрабатываемая поверхность представляет собой след рабочего движения контактирующей с обрабатываемым металлом части режущей кромки инструмента, искаженный в той или иной степени вследствие наличия пластических и упругих деформаций, колебательного движения и т. д. Этот след рабочего движения легко определить расчетным путем в зависимости от геометрии режущей части инструмента (углов в плане главного и вспомогательного, а также радиуса закругления вершины резца) и подачи. И, однако, фактическая величина неровностей значительно отличается от расчетной. Исследования, проведенные автором при обработке четырех марок стали — Ст. 3, Ст. 6, 12ХНЗА и 0ХН1М, — показали интересные результаты. Так, на фиг. 152 представлен график определения расчетной величины микронеровностей при торцовом фрезеровании в зависимости от подачи и радиуса закругления резца. Из графика следует, что при изменении радиуса вершины резца с 0,2 до 2 лш при подаче на зуб s =0,16 мм высота м икронеров-ностей уменьшается с 17 до 1,5 мк или при радиусе вершины резца [c.389]

Определение длины заготов-к и. При гибке полосы заготовка обычно облегает пуансон, имеющий в углу загиба определённый внутренний радиус закругления. Если этот радиус Vs толщины заготовки, то длину заготовки исчисляют развёрткой средней линии заготовки (прямые участки остаются без изменения, а кривые участки — развёрткой дуги, описанной средним радиусом закругления). [c.428]

Как в нашей стране, так и за рубежом, для определения сопротивления трубного металла распространению хрупких разрушений применяется известная методика DWTT — испытание на разрыв падающим грузом. Стандартные образцы (рис. 1) имеют надрез, который наносится вдавливанием с помощью соответствующего пуансона с радиусом вершины менее 0,025 мм. Такой радиус надреза совместно с наклепом, вызванным прессованием, обеспечивают получение начального хрупкого разрушения и его развитие в зоне вершины дефекта с большой скоростью при незначительных энергетических затратах. Эта деталь очень важна. В последнее время на некоторых трубных заводах и даже в научно-исследовательских институтах вместо прессованного надреза стали делать обычный механический пропил. В этом случае теряется основная идея таких испытаний, поскольку их результаты существенно зависят как от способа изготовления надреза, так и радиуса его вершины. Так, на стали 09Г2СФ t = 20 мм) фрезерованный надрез с таким же радиусом закругления как и у прессованного (0,025 мм) сдвигает переходную температуру на 12 °С в область более низких температур (рис. 1). Увеличение радиуса приводит к еще большему снижению критической температуры. Только при наличии прессованного надреза вид излома при дальнейшем движении трещины в образцах определяется, главным образом, вязкостью материала и, как следствие этого, отражает характер разрушения натурных газопроводов. Исходя из этого, Институтом Баттела (США) были предложены такие образцы для определения температуры, выше которой невозможно распространение хрупкого разрушения в реальном газопроводе. Установлено, что эта температура соответствует 80 %-ной вязкой составляющей в изломе образца с прессованным надрезом. Натурные испытания, проведенные в нашей стране, также подтвердили это положение. [c.25]

Опорная площадь может оказатьея одинаковой для нескольких поверхностей, обработанных различными методами. Отличие таких поверхностей устанавливают по геометрическим характеристикам отдельных микронеровностей каждому методу обработки соответствует определенный диапазон изменения углов профиля и радиусов закругления выступов в зависимости от высоты щероховатости поверхностей. [c.97]

Сечение обработанной поверхности перпендикулярной плоскостью дает профиль микро- и макронеровностей в определенном направлении. Для каждого вида обработки микропрофиль имеет соответствующие высоту гребещков, глубину впадин, углы (радиус закругления) у вершин гребешков и впадин, а также расстояние между гребешками. В зависимости от способа обработки получается либо определенная направленность в распределении и форме выступов (точение, фрезерование, строгание, шлифование и др.), либо однородная структура поверхности по всем направлениям (электрополирование, гидрополирование и др.). Несмотря на достаточно глубокое изучение влияния технологических факторов на формирование геометрических характеристик поверхности и данных о характере распределения единичных неровностей, еще недостаточно учитывается их влияние на эксплуатационные свойства, что затрудняет решение ряда практических и научных задач, связанных со совершенствованием методов обработки поверхностей и повышением эксплуатационных свойств деталей. [c.392]

ПОД действием электронной бомбардировки происходит распыление аморфной составляющей материала анода и высвобождение на его поверхности пластинок графита. Материал, напыляемый из этих пластинок на катод, на фотографии наблюдается в виде светлых пятен. При увеличении дозы электронной бомбардировки (рис. 4.19в) происходит увеличение количества переносимого на катод материала и более равномерное распределение его по рабочей поверхности. Соответственно увеличивается шероховатость поверхности анода. В конечном итоге (при дозе электронной бомбардировки >20мА ч) происходит образование одинаковых по виду (рис. 4.19г) структур на рабочих поверхностях катода и анода, характеризующихся большим количеством микровыступов. При этом на поверхности анода наблюдаются отдельные шарообразные образования со средним радиусом закругления около 2 мкм, связанные с сублимацией графита при выделении во время электронной бомбардировки большой локальной мощности. Структуры поверхностей анода и катода свидетельствуют о существовании при определенных режимах токоотбора состояния динамического равновесия для процесса переноса материала с анода на катод и наоборот. В результате анод по структуре своей рабочей поверхности становится похожим на катод и при перемене полярности питающего напряжения работает как автокатод. Следовательно, конструкция автоэлектронного прибора с электродами из одинакового материала неприменима для выпрямительных диодов, но вполне может быть пригодной для других типов приборов, например электронно-лучевых. Основное направление для устранения вышеуказанных явлений — это улучшение теплоотвода, охлаждение электродов (особенно анода), отделение электродов друг от друга, например, сеткой и т. д. [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...