3—118 — Расчет прямые—Расчет

Примечания. 1. В тех случаях, когда расчёт прямого зуба производится при приложении нагрузки в ближайшей к вершине зуба линии, ограничивающей зону зацепления одной пары зубьев, а следует увеличивать, [c.275]

Планирование себестоимости капитальных базируется на генеральных сметах, утверждаемых вместе с техническими проектами по каждому объекту капитального строительства, Для определения себестоимости отдельных работ в планируемом периоде составляются специальные сметные расчёты. Прямые затраты исчисляются в действующих нормах и ценах. [c.90]

Глава П РАСЧЁТ БРУСА РАСЧЁТ ПРЯМОГО БРУСА [c.24]

ЛИТЕРАТУРА И ИСТОЧНИКИ Расчёт прямого бруса [c.133]

Как показал расчёт упомянутых авторов, контуры в плоскости (х, у) укорачиваются, так что линия v= оказывается на конечном расстоянии ). Далее, весьма существенно то, что линия перехода оказывается отрезком прямой, перпендикулярной к оси Ох, и вдоль линии перехода скорость всюду имеет одно и то же направление, параллельное оси Ох (в несжимаемой жидкости поток стремится к этому направлению на бесконечности). Мы уже видели в предыдущем параграфе, что прямая линия перехода обладает преимуществом по сравнению с другими. Тот факт, что линия перехода прямая, позволяет считать, что разрывов в сверхзвуковой зоне не образуется. Практически ход построения входной части следующий. Пересечение прямой перехода с осью сопла принимается за начало координат в плоскости (х, у) (положительная ось Ох направлена по оси сопла в сторону сверхзвуковых скоростей, отрицательная — в сторону дозвуковых скоростей). Начиная от линии перехода (в сторону дозвуковых скоростей), расчёт стенок ведётся вплоть до тех мест, где г я 0,8 по формулам типа (17.2), упрощённых за счёт того, что здесь YK 0, начиная от того места, где г я 0,8, расчёт ведётся [c.178]

На одной горизонтальной прямой укреплены два зажима Л и 5 на расстоянии I между ними. В зажимах закреплены концы гибкой нити, длина которой между зажимами А В равна 2Л По нити может перекатываться без трения подвижной блок, к которому привешен груз вес груза и блока равен Р. Найти положение равновесия блока с грузом и натяжение нити при этом равновесии. Вес нити настолько незначителен по сравнению с весом Р, что весом нити можно пренебречь. Подобное условие, состоящее в том, что при решении средствами теоретической механики вопросов касающихся какой-нибудь материальной системы, некоторые части этой системы принимаются за невесомые, вводится довольно часто благодаря такому условию могут получиться значительные упрощения с выделением наиболее существенного в решении задач. Так, в только что изложенном примере натяжение нити, конечно, зависит и от веса самой нити, ко расчёт части натяжения, зависящей от веса нити, достаточно сложен и даже недоступен для читателя этой книги, так как теория равновесия нити в ней не излагается. Однако без всякого расчёта ясно, что если вес Р значительно превосходит вес нити, то главная часть натяжения нити зависит от веса Р, а не от веса нити. Таким образом, не учитывая веса нити, мы не вносим в расчёт заметной относительной ошибки, а в то же время в высокой степени упрощаем задачу. В 3 при изложении способа опытной поверки правила параллелограмма мы уже сделали аналогичное упрощение в дальнейшем изложении мы будем иногда прибегать к подобным упрощениям. [c.37]

Токораспределительную сеть рассчитывают так, чтобы при наименьшем расходе меди на сеть в целом падение напряжения между источником тока и потребителем тока не превышало 2% от рабочего напряжения. Расчёт прямого (минусового) и обратного (плюсового) проводов ведётся раздельно. Если принять падение напряжения в рубильниках и предохранителях равным 0,08 в, то допустимое падение напряжения в минусовом или плюсовом проводах при напряжении питающей установки в 24 в составит [c.665]

Это —эллипс, один из фокусов которого лежит в начале координат, а другой— в точке (ро, 0). Прямую f = 0 или = п мы не принимаем в расчёт по причинам, аналогичным той, которая изложена в предыдущем примере. [c.489]

Графический метод расчёта неполного гидравлического удара. В координатах напора и скорости строится характеристика трубопровода в начальный момент времени (кривая а на фиг. 58), Прямая [c.415]

Недостаточная известность аналитических зависимостей, учитывающих влияние указанных выше факторов, приводит к тому, что в настоящее время в инженерных расчётах при определении величины силы трения пренебрегают влиянием всех факторов, кроме давления, причём считают, что сила трения прямо пропорциональна нормальному давлению (закон Амонтона) Т—fP коэфициент пропорциональности / берут из таблиц. [c.127]

Тонкие длинные швы предпочитают коротким и более толстым. Расчёт прочности валиковых швов всех типов, приведённых на фиг. 12 а —г, производится на срез по критическому сечению, совпадающему с биссектрисой прямого угла. [c.155]

Допускаемые контактные напряжения сдвига для стальных косозубых и шевронных колёс. Нагрузка вдоль контактных линий косозубых и шевронных колёс, даже при идеально точном изготовлении последних, распределяется неравномерно, вследствие различной жёсткости зубьев на разных участках контактных линий [11] и различного износа зубьев (хотя бы только приработочного) при разных скоростях скольжения (в полюсе зацепления скорость скольжения равна нулю). Так как расчётные формулы (4з), (4и), (4к) и (4л) выведены исходя из предположения о равномерном распределении нагрузки по контактным линиям, то для согласования расчёта с эмпирическими данными оказалось необходимым снизить значения допускаемых контактных напряжений для косых и шевронных зубьев R -K по сравнению с напряжениями для прямых зубьев (при <ЗЬ0 — [c.260]

РАСЧЁТ НА ПРОЧНОСТЬ ПРЯМЫХ ОСЕЙ И ВАЛОВ [c.509]

При более точном расчёте, когда учитываются весовые нагрузки и внешние силы, приложенные к валу, считаются не сосредоточенными, а распределёнными и контур эпюры Ма не будет очерчиваться прямыми линиями, следует составить уравнения Мр и ЛТ,-и вычислять интегралы непосредственным интегрированием. [c.521]

D коленчатых валах ниже, чем у прямого вала, вследствие деформации щёк. Расчёт вала с учётом статической неопределимости громоздок и требует, особенно при расчёте по пределу усталости, большой вычислительной работы. [c.530]

Обычно для каждого подшипника приводится нагрузка в зависимости от числа оборотов для одной какой-либо оговорённой долговечности (например для 500, 1000,. 5000 час.). Значения коэфициентов Кк и при этом приравнены единице, Коэфициент работоспособности С в прямой форме для расчётов не используется. Поэтому при пересчётах на другую долговечность (если это потребуется) в основные приведённые ранее зависимости необходимо ввести поправочный коэфициент Кд (коэфициент срока службы). Зависимость (101) для условной приведённой нагрузки в этом случае будет иметь вид для всех радиальных и радиально-упорных подшипников, кроме подшипников с витыми роликами, [c.602]

При сварке поясов и стенки косыми швами при угле р, равном 45°, стыки, сваренные на автоматах под слоем флюса и электродами с толстыми покрытиями, следует принимать как равнопрочные целому сечению. Дополнительный расчёт их прочности не производится. При сваривании встык прямым швом должно быть соблюдено условие [c.870]

Фиг. 213. Касательное напряжение в точке С прямой АВ (а) и расчёт напряжений для точек прямой ОС (б).

Расчёт нижней головки можно вести как прямой балки, аналогично расчёту верхней головки. [c.59]

Зависимость между диаметром вала и расстоянием между подшипниками по американским нормам приведена на фиг. 50. Уточнённо расчёт трансмиссионных валов целесообразно производить так, как это описано выше, в расчёте прямых валов. [c.526]

Диаграмма Дживецкого, изображённая на фиг. 16, упрощает расчёт отдельных дужек, давая простой графический способ получения относительных скоростей. По вертикали откладывается V,, а снизу влево под прямым углом окружная скорость периферийной дужки и = (1) . Сверху вправо откладывается величина тангенциальной индукции той Же периферийной дужки Отрезок ОА разбивается на участки соответственно расположению расчётных дужек на крыле, и любой отрезок прямой, проходящий через соответствующую точку деления и точку В, даёт расчётную величину относительной скорости. [c.213]

При расчёте эффективности надо прежде всего выяснить, на чём именно и в каком объёме будет непосредственно сказываться влияние данного мероприятия. Это влияние следует выразить нстуральными величинами, характеризующими затраты рабочего времени, материалов, топлива, энергии и инструмента до и после проведения мероприятия. Новый уровень затрат, получаемый в результате проведения мероприятия, принимается за плановую норму, которая будет действовать от момента его реализации до конца планируемого периода либо до осуществления других мероприятий, способствующих дальнейшему улучшению соответственных показателей. Вслед за тем надлежит выразить натуральные показатели в денежном исчислении. Все расчёты прямых затрат должны производиться применительно к конкретным деталям или изделиям, а косвенных — на условную единицу расчётной базы (нaпpи ep, на 1 м площади, на 1 м объема здания на один станко-час, на одного рабочего и т. п.) либо суммарно на [c.58]

Для магп. металлов группы железа и большйнства их сплавов справедлива скорее картина магнетизма коллективизированных электронов, однако там. где можно говорить о наличии достаточно хорошо определённых локализованных магн. моментов (напр., по-видимому, в a-Fe), взаимодействие между ними подобно РККИ-взаимодействию, т, е. является осциллирующим и дальнодействующим. Это подтверждается прямыми расчётами обменных параметров на основе зонной теории, магнетизма. [c.469]

Релятивистские магнитные и запаздывающие электромагнитные М. в. необходимо учитывать на больших расстояниях между атомами. Вклады этого типа М. в. увеличиваются с ростом массы атомов и при их возбуящении (т. е. при увеличении их размеров и внутр. энергии). Прямой расчёт показывает, что М. в. магн. типа становятся заметными на расстояниях (10—IOOjrg ( g — радиус Сора) даже для атомов гелия. Механизм проявления ЭЛ,-магн. запаздывания объясняется рассогласованием взаимной ориентации диполей за время распространения взаимодействии. [c.79]

Выбор способа расчёта прямого сжимаемого стержня постоянного сечения в зависимостн [c.29]

Расчёт прямых осей и валов на прочность. Геометрический метод расчёта изогнутой балки, ЯВ.5ЯЮЩИЙСЯ основой расчёта вала, разра(5отан П. К. Худяковым. [c.519]

Приближённый расчёт кривых подпора и впуска для плоских каналов. При i = ii p кривые подпора и впуска близки к горизонтальным прямым. При /, [c.421]

Формулы Нуссельта и Крауссольда применимы не только для случая продольного протекания потока жидкости (капельной или упругой) внутри круглой трубы, но и для прямого канала произвольного постоянного сечения f при расчёте вместо d вводят эквива-4Р [c.492]

Из расчёта этой группы методом планов сил определяются реакции Р25 и Peg. Реакция Р25 вследствие ненагруженности звена 5 будет направлена перпендикулярно к прямой х х. Для расчёта группы OiO B прикладываем к звену в точке Е силу Р52, равную и противоположную силе Р25. Таким образом звено 2 этой группы будет нагружено силами Pg, Р52 и Р42, причём реакция Р42 будет вследствие ненагруженности звена 4 (как звена фиктивного) направлена по оси звена 4. [c.53]

К — коэфициент нагрузки для расчёта зубьев на контактные напряжения (см. Определение расчётной нагрузки", стр. 275) R oiu и R oK — допускаемые контактные напряжения сдвига R(. /для прямых зубьев для косых зубьев — R k) для шестерни и колеса при числе циклов напряжений N,, = = 107 в hZj M-) [c.246]

Козфициент формы зуба у определяется без учёта сил трения. Значения у при этих условиях для нормального 20-градусного зацепления приближённо можно принимать равными 1,06уб — для прямых зубьев и osp — для косых и шевронных зубьев, где — козфициент формы зуба, найденный по формуле (15а). Расчётная нагрузка принимается та же, что и при расчёте зубьев на износ. В табл. 16 (стр. 262) приведены допускаемые напряжения изгиба по британскому стандарту (для 25 ООО час. работы передачи). [c.275]

Так как ошибки в основном шаге прямозубых колёс при обычных точностях зубообрабатывающих станков и инструмента вызывают значительно большую динамическую нагрузку, чем ошибки в окружном шаге или в профиле, то расчёт по формулам (30) или (30а) для прямо-зубых (нефланкированных) колёс излишен. [c.283]

Область применения норм расчёта зубчатых колёс. Изложенные выше методы расчёта Зубчатых колёс могут применяться для расчёта работающих со смазкой металлических зубчатых колёс—цилиндрических с эволь-веитными зубьями прямыми, косыми и шевронными, во всех тех случаях, когда известны величины передаваемых зубчатой передачей крутящих моментов и длительность действия каждого из них. [c.285]

В соединениях с лобовыми швами распределение напряжений равно-мерноно длине шва и неравномерно по его поперечному сечению. Наиболее напряжённой точкой лобового шва является вершина прямого угла. Расчёт прочности производится по касательным напряжениям, действующим в плоскости биссектрисы прямого угла. В действительности распредёле- [c.849]

Метчики для трапецоидальной резьбы изготовляются комплектами 2—5 шт. в зависимости от размера отверстия и материала обрабатываемой детали. Метчики снабжаются винтовыми канавками, расположенными под прямым углом к виткам резьбы и затылован-ными по всему профилю зубьями. Работа нарезания между метчиками распределена таким образом, что предварительные метчики снимают широкие площадки только вершинами зубьев, последний же метчик зачищает и калибрует резьбу по всему профилю (фиг. 13). Первый метчик снабжён передней направляющей а диаметром, равным диаметру просверлённого отверстия. Для облегчения нарезания гайки (обычно длинной) каждый метчик имеет две режущие части i и d, разделённые цилиндрической частью с, предназначенной для зачистки и калибровки резьбы. Суммарная длина первой режущей Ь и калибрующей с частей должна быть равна длине нарезаемой гайки для возможности входа в гайку второй режущей части d только после выхода первой. Длина режущей части зависит не только от размера резьбы, но и от обрабатываемого материала. При расчёте принимают толщину стружки на каждый зуб при нарезании чугуна равной 0,13—0,15 мм, а стали и бронзы — 0,08—1,10 мм. Длина калибрующей части не [c.360]

Порядок расчёта и формулы для фрез, на-резающ,их прямые внутренние зубья, те же, что и для фрез, нарезающих зубчатые колёса с внешними зубьями, за исключением значений [ло, iJLj и Кщ, которые соответственно заменяются piQs, [iya и У ш, которые определяются по формулам [c.394]

Средний диаметр. Средний диаметр не совпадает с начальной прямой фрезы и служит для расчёта угла наклона и шага винтовой кайавки. Для компенсирования неточности, получающейся от уменьшения диаметра при заточке, принимается, что расчётный средний диаметр фрезы лежит в радиальной плоскости. [c.459]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...