Простейшие процессы с парами

ПРОСТЕЙШИЕ ПРОЦЕССЫ С ПАРАМИ [c.143]

Основные термодинамические процессы водяного пара. Для анализа работы паросиловых установок существенное значение имеют изохорный, изобарный, изотермический и адиабатный процессы. Расчет этих процессов можно выполнить либо с помощью таблицы воды и водяного пара, либо с помощью Л, s-диаграммы. Первый способ более точен, но второй более прост и нагляден. [c.38]

Выше отмечалось, что пар как реальный газ не подчиняется простым закономерностям идеального газа, поэтому расчеты процессов с водяным паром проводятся с использованием таблиц (более точно) или графически с применением диаграмм. В первом случае все [c.69]

Принцип получения сложного по структуре механизма с помощью наслоения более простых групп является фундаментальным открытием Л. В. Ассура, хотя, как это всегда бывает в науке, зародыши этого процесса можно найти в работах и более ранних исследователей. К их числу принадлежал Кемпе показавший, как может быть осуществлен синтез плоского механизма третьего семейства с парами V класса для воспроизведения плоской алгебраической кривой любого порядка. [c.255]

Введение реагентов с целью предотвращения какого-либо определенного явления иногда может вызвать ряд других нежелательных процессов. Например, если не применять специальных мер предосторожности, то добавление в котельную установку щелочи для снижения общей коррозии приводит в отдельных случаях к развитию особого вида коррозии, именуемого щелочным растрескиванием. Введение реагентов может также повысить вероятность ценообразования (хотя бы в результате простого повышения величины сухого остатка в воде), что способствует уносу капель котловой воды вместе с паром. Это явление может иметь серьезные последствия, так как оно способно вызвать образование отложений в пароперегревателях и на лопастях турбины. Еще одна проблема состоит в том, что в паровом котле происходит выделение углекислого газа (возможно в результате разложения вводимых реагентов), способствующее подкислению конденсата. Очевидно, что одна из основных задач обработки воды для котельных установок состоит в получении пара требуе- [c.5]

Чтобы по возможности наглядно пояснить этот метод, рассмотрим случай простого кручения стержня парами приложенными к его концам (рис. 125). Располагая начало координат в центре тяжести левого торца и приняв положительные направления осей в соответствии с рисунком, определим компоненты смещения точки А в некотором поперечном сечении тп, взятом на расстоянии z от левого торца. Предположим, что этот торец не вращается в процессе кручения, и обозначим относительный угол закручивания стержня через в. Сечение тп повернется на угол 6z, и точка А с координатами х и у сместится в результате этого поворота по осям на [c.284]

При калоризации и в способе с парами хлорида алюминия слои получают при температуре порядка 800° С. Простейший способ — нанесение покрытия распылением алюминия — требует толщины напыленного слоя около 0,3 мм, тонкого покрытия жидким стеклом перед первым отжигом для исключения действия кислорода и продолжительного отжига (до 5 ч). При способе порошкового алитирования очищенные от окалины изделия помещаются в герметический ящик, содержащий смесь алюминиевого порошка (40%) и глинозема (60%) с добавкой хлорида аммония, графита или цинка, и отжигаются при температуре от 950 до 1050° С в течение 4—20 ч. В основе процесса лежит реакция обмена между хлоридом алюминия газовой фазы и железом с образованием Р еСи и алюминия. Слой содержит 50—70% алюминия. Возникающая хрупкость может быть устранена дальнейшей диффузией, при которой алюминий распределяется в основном металле до тех пор, пока слой еще имеет от 10 до 35% алюминия. [c.177]

Простейшие оценки фактора В. Методически полезно сделать совсем простую, но заведомо грубую оценку частоты зародышеобразования по формулам (2.30), (2.31), где 1 к и 1 считаются известными функциями состояния жидкости. При вычислении фактора В полагаем % = == = 1, йк — к , где скорость перехода критических пузырьков в следующий класс представлена произведением поверхности критического пузырька на частоту переходов молекул в нар д, отнесенную к единице плоской поверхности. Величина д одного порядка с частотой обратного процесса конденсации пара а или со средним числом столкновений молекул идеального газа со стенкой единичной поверхности, [c.57]

До сих пор мы рассматривали циклы, в которых процесс расширения пара в двигателе происходил обратимо. В паровых двигателях расширение пара сопровождается рядом потерь. Если иметь в виду паровую турбину, которая среди других двигателей имеет преимущественное распространение на крупных паросиловых установках, то основная потеря в ней — трение в потоке пара, на которое тратится часть работы расширения. Работа трения превращается в тепло, и оно вновь усваивается паром. Это вызы-, вает рост теплосодержания пара в конечном состоянии. Таким образом, если простейший цикл при обратимом расширении изображается в Г -диаграмме, как показано на рис. 4-20, то при расширении с трением конечная точка процесса расширения будет находиться на той же изобаре (так как конечное давление оставалось то же), но несколько правее, положим в точке 2 (рис. 4-23). Самый процесс расширения при учете трения условно изображают прямой 1-2 . Таким образом, в этом случае адиабатный процесс расширения сопровождается ростом энтропии, что объясняется наличием необратимого процесса трения. [c.193]

Применение простых переборов с последовательным переключением ступеней имеет один недостаток. Одновременно с переключением пар необходимо переводить вариатор из одного крайнего положения в другое. Это затрудняет переход с одного поддиапазона на другой. При переключении перебора происходит размыкание силовой цепи непрерывность рабочего процесса, непрерывность регулирования нарушаются. Ф. В. Костиковым [37] предложен ряд схем, свободных от этого недостатка, обеспечивающих непрерывность регулирования при сохранении работы вариатора на оптимальном режиме. [c.368]

Вопросы вентиляции крыш тесно связаны с вопросами проникания миграции водяных паров через чердачное перекрытие или нижнюю (подвесную) конструкцию утепления кровли. Основы этих процессов и примеры исчерпывающим образом наложены в книге автора Диффузия водяных паров в строительстве [4]. В рамках этой работы они являются лишь предпосылками для решения вопроса о том, достаточно ли естественной вентиляции или необходима искусственная. При принудительной вентиляции большая часть проблем отпадает, если выполнены необходимые расчеты переноса водяных паров и требуемого воздухообмена. Если же тяга в воздушной прослойке вызвана только разностью температур, то воздействие скорости движения воздуха целесообразно учитывать лишь для тех кровельных пространств, которые ограничены параллельными поверхностями. Когда кровельное пространство тянется ог водосточного желоба до конька, как это имеет место в случае простых крыш с треугольным сечением, можно допустить, что скорость движения воздуха над горизонтальным чердачным перекрытием теоретически равна 0. Поэтому в первом приближении можно пр пни- [c.42]

Области приложений теории вихрей чрезвычайно широки и многообразны, так как все реальные течения являются вихревыми. При изучении процессов формирования отдельных гидродинамических структур зачастую оказывается достаточным ограничиться рамками относительно простых моделей. Так, в частности, решение задачи о движении дискретных вихрей в канале может быть использовано для определения характеристик обтекаемого тела. Модель простейшей вихревой конструкции — пары вихрей — оказывается полезной при описании поведения, с одной стороны, термических аномалий в атмосфере или океане, а с другой — концевых вихрей при срыве их с крыла самолета. [c.10]

Характер этой зависимости определяют опытным путем, исследуя сжимаемость газа в простых процессах. Для технических расчетов используют обычно специальные таблицы, приводимые в справочной литературе [9] и позволяющие определить значение г по заданным величинам р я Т. Для этой же цели используют обобщенную графическую зависимость в безразмерных координатах, отражающую суть термодинамического подобия. Для наиболее распространенных рабочих тел (воздух и его компоненты, вода и водяной пар и др.) требуются более точные расчеты. В этом случае величину г описывают полиномом с вириальными коэффициентами [c.18]

Более простым и наглядным, но менее точным, является графический метод расчета процессов по г 5-диаграмме водяного пара. Он пригоден для всех процессов как в области насыщенных, так и перегретых паров. Этот метод позволяет следить за изменением агрегатного состояния пара в любом процессе, не прибегая к формулам. Чисто графический метод расчета процессов применяется для контроля правильности хода решения задач с помощью таблиц. [c.190]

Так водородная пузырьковая камера очень удобна для изучения взаимодействия частиц с протонами. Для этой же цели (хотя и с меньшими удобствами) может быть использована более простая в эксплуатации пропановая камера. Гелиевая камера используется для изучения взаимодействия частиц с ядрами гелия, которые очень удобны для анализа, так как у гНе как о бычный, так и изотопический спины равны нулю ксеноновая (благодаря малой радиационной длине ксенона)—для изучения электромагнитных процессов (например, распада я°-мезона на два у-кванта с последующей конверсией их в электрон-позитронные пары). [c.593]

Очень ценным свойством пузырьковой камеры является возможность использовать в качестве рабочего вещества жидкости с самыми разнообразными свойствами, например пропан, фреон, ксенон, водород, гелий. Это позволяет изучать те или иные явления наиболее эффективно. Так, водородная пузырьковая камера очень удобна для изучения взаимодействия частиц с протонами. Для этой же цели (хотя и с меньшими удобствами) может быть использована более простая в эксплуатации пропановая камера. Гелиевая камера используется для изучения взаимодействия частиц с ядрами гелия, которые очень удобны для анализа, так как у аНе как обычный, так и изотопический спин равны нулю ксеноновая (благодаря малой радиационной длине ксенона) —для изучения электромагнитных процессов (например, распада я°-мезона на два у Кванта с последующей конверсией их в электрон-позитронные пары). [c.165]

Схема простейшей паротурбинной установки приведена на рис. 11.1. Рассмотрим цикл Карно в p v и Т — з координатах (рис. 11.2). В котле при постоянном давлении к воде подводится теплота, выделяемая в результате сжигания в топке котла топлива (в качестве топлива могут использоваться природный газ, каменный уголь и другие виды топлива). Процесс подвода теплоты 4—1 является изобарно-изотермическим процессом парообразования. Из котла сухой насыщенный пар с параметрами в точке 1 поступает в турбину. Пар, изоэнтропно расширяясь в турбине, производит работу (линия 1—2) и превращается во влажный насыщенный пар. В конце процесса расширения давление пара р2, температура Т . Затем пар поступает в конденсатор (теплообменник), в котором за счет охлаждающей воды от пара при постоянном давлении рг отводится теплота (линия 2—3), происходит частичная конденсация пара. Процесс отвода теплоты 2—3 является изобарно-изотермическим процессом. В схеме установки (см. рис. 11.1) при рассмотрении цикла Карно насос заменяют компрессор.ом. Влажный пар с параметрами в точке 3 подается на прием компрессора и изоэнтропно сжимается с затратой работы (линия 3-—4), превращаясь в воду с температурой кипения. Затем кипящая вода подается в котел, и цикл замыкается. [c.163]

Расчетные методы квантовой электродинамики успешно применяются и для расчета практически важных процессов взаимодействия Y-квантов с атомами и ядрами. В этих расчетах ядро трактуется просто как точечный, или размазанный по объему ядра, но жестко связанный, заряд Ze. Здесь, конечно, надо иметь в виду, что, кроме таких чисто электромагнитных взаимодействий, могут идти еще фотоядерные реакции (см. гл. IV, И), а также процессы, связанные с поляризуемостью ядер. Однако интерференция между этими разнородными процессами практически отсутствует. Поэтому все их можно рассчитывать независимо. В чисто электромагнитном взаимодействии у-квантов с атомами и ядрами практически важнейшими процессами являются фотоэффект и рождение пар. Фотоэффект состоит в том, что у-квант поглощается атомом, из которого вылетает электрон. Свободный электрон поглотить фотон не может, так как при этом нельзя одновременно соблюсти законы сохранения энергии и импульса. Очевидно поэтому, что фотоэффект в основном будет идти при энергиях, сравнимых с энергией связи электрона в атоме, и что основную роль (порядка 80% при has > /, где I — ионизационный потенциал) будет играть фотоэффект с самой глубокой /С-оболочки атома. И действительно, сечение фотоэффекта резко падает при увеличении энергии у-кванта. Закон сохранения импульса при фотоэффекте практически не действует, потому что ядру фотон может отдать большой импульс, практически не передавая ему энергии (из-за большой массы ядра). Закон сохранения энергии выражается соотношением Эйнштейна [c.339]

Муфты фрикционные сцепные. В отличие от кулачковых обеспечивают плавное сцепление валов под нагрузкой на ходу при любой разности окружных скоростей. Все фрикционные муфты в зависимости от формы поверхности трения делятся на дисковые, конусные и цилиндрические. Наибольшее распространение имеют дисковые муфты (плоская поверхность трения). На рис. 17.14 показана схема простейшей дисковой муфты с одной парой поверхностей трения. Полумуфта I укреплена на валу неподвижно, а полумуфта 3 подвижна в осевом направлении. Между полумуфтами размещена фрикционная накладка 2. Для сцепления валов к подвижной полумуфте прикладывают силу нажатия F. Передача вращающего момента осуществляется силами трения между трущимися поверхностями деталей муфты. В процессе включения муфта пробуксовывает (поверхности трения муфты проскальзывают) и разгон ведомого вала происходит плавно, без удара. При установившемся движении пробуксовка отсутствует, муфта замыкается и оба вала вращаются с одинаковой частотой вращения. Фрикционная муфта регулируется на передачу максимального момента, безопасного для прочности деталей машины, т. е. муфта ограничивает [c.347]

Чтобы построить диаграмму Is для влажного воздуха на плоскости, необходимо уменьшить число независимых переменных на единицу, что достигается фиксированием одного из параметров. Однако не всякий параметр может оказаться достаточно удобным для этого. Его необходимо выбрать так, чтобы оказалось возможным использовать условие независимости удельной энтальпии от давления. А это в свою очередь позволяло бы с помощью построенной диаграммы производить расчеты процессов достаточно простыми приемами и при других, в общем случае переменных, значениях зафиксированного параметра. Хорошо удовлетворяет этому требованию относительная влажность, которую удобно принимать равной единице, т. е. строить диаграмму для воздуха, насыщенного паром. Такая диаграмма позволяет производить расчеты процессов достаточно простыми приемами и для ненасыщенного газа. [c.192]

Наибольшие трудности встречает сегодня выбор метода воспроизведения будущей МПТШ в интервале 13,8—24 К. Традиционная схема с платиновым термометром, градуированным в реперных точках, неизбежно потребует применения точек по температурам кипения водорода со всеми их недостатками, поскольку здесь просто не существует тройных точек в числе, достаточном для точного вычисления поправочной функции. Отметим, что пока не удалось получить удовлетворительных результатов для тройной точки дейтерия вблизи 18 К. Это связано, по-видимому, с недостаточной изученностью процессов орто-пара конверсии. К этому добавляются характерные для измерений с платиновым термометром в этом интервале температур проблемы их стабильности. Преимущество традиционного метода состоит в возможности перекрыть большой интервал температур единственным и очень широко применяемым прибором, каким является платиновый термометр сопротивления. [c.7]

Основой технологического процесса паротурбинной ТЭС является термодинамический цикл Ренкнпа для перегретого пара (рис. 6.9, 10), состоящий из изобар подвода тепла в парогенераторе, отвода тепла в конденсаторе и процессов расширения пара в турбине и повышения давления воды в насосах. Соответственно этому циклу схема простейшей конденсационной электростанции (рис. 6.7 и 23.1) включает в себя котельный агрегат с пароперегревателем, турбоагрегат, конденсатор и насосы перекачки конденсата из конденсатора в парогенератор (конденсатный и питательный насосы). Потери пара и конденсата на станции восполняются подпиточной добавочной водой. [c.210]

Режим. парогенератора в обычных условиях поддерживается системой автоматического регулирования. Однако заложенные в систему регулирования задачи не всегда совпадают с требованиями эксперимента. Действительно, o HOiBHbie возмущения приходят на блок со стороны энергосистемы. Под действием частоты сети, регуляторов нагрузки, а также в силу неравномерностей системы регулирования турбоа(грегата расход -пара на него находится в процессе непрерывных колебаний и изменений. Это в свою очередь передается главному регулятору парогенератора, который приводит в соответствие с выдачей пара расходы топлива и воздуха. Далее возмущение распространяется на тягу, питание водой, систему пылеприготовления и т. д. Для стабилизации процесса по пару необходимо в первую очередь ликвидировать возмущения, вызванные турбиной. На блоке с одним парогенфатором самым простым и эффективным решением бывает отключение регулирования турбоагрегата и заклинивание клапанов. Режим этот получил название работы на скользящих параметрах и широко применяется в эксплуатации. Недостаток его состоит в том, что аварийное отключение турбины при неполной нагрузке не сопровождается срабатыванием настроенных на максимальное давление предохранительных клапанов [c.135]

Простейшим типом таких турбин являются турбины с противодавлением (фиг. 25,а), т. е. такие, у которых процесс расширения пара доведен до некоторого конечного давления, необходимого для удовлетворения заданного теплового потребления. Это конечное давление может быть весьма разнообразным. Для большей части технологических процессов, осуществляемых с помощью пара, требуемые давления не превышают 7—8 ага, редко 10—13 ата а часто технологическое потребление тепла может быть удовлетворено паром давления 1,5—3 ата, или же горячей водой, которую можно подогреть паром еще более HnsiKoro-давления 0,5—1,2 ата, что соответствует температурам подогретой воды от 60° до 9 °. [c.47]

В предыдущих параграфах описаны экспериментальные исследования и дай анализ дополнительных потерь в турбинной ступени при протекании процесса расширения в зоне влажного пара. Этот анализ показывает, что процессы течения пара сопровождаются сложными явлениями, связанными с гидромеханическим взаимодействием движущихся фаз и приводящими к росту энергетических потерь в проточной части турбины. Учет этих потерь в практике тепловых расчетов производится по-разному. Наиболее распространепным и простым является метод, основанный на применении опытного коэффициента К (или а). В этом случае к. п. д. ступени, работающей на влажном паре, определяется следующим образом [c.119]

В производственно-отопительных котельных небольшой мощности, вырабатывающих насыщенный пар невысокого давления (р < 4 МПа), понижение давления потребляемого пара из главной магистрали осуществляется простым дросселированием с помощью редукционного вентиля или клапана. Процесс дросселирования протекает при постоянной энтальпии пара h = onst. В крупных котельных и ТЭЦ, когда котлоагрегаты дают перегретый пар достаточно высокого давления и температуры, для потребителей пара с меньшими давлениями и температурой приходится устанавливать редукционно-охладительные установки (РОУ). [c.11]

Но все же в отдельных учебниках еще можно видеть эти недостатки в них некоторые выводы не обладают должной направленностью, являются искусственными, содержащими излишне развитые математические действия и преобразования, неоправданно затрудняющими изучение термодинамики. Существование этих выводов в большинстве случаев обусловливается тем, что они заимствованы из старых учебников, притом без должного критического отношения к ним. Рассмотрение учебников убеждает в том, что методы выводов и обоснований некоторых соотношений термодинамики переходят на протяжении многих десятилетий из учебника в учебник без каких-либо изменений, хотя в отдельных случаях с развитием термодинамикн давно отпали те конкретные обстоятельства, которые когда-то их обусловили. Типичным примером таких устаревших, можно сказать даже отживших, методов исследований в курсах технической термодинамики может служить применение аналитического метода исследования и расчета основных процессов изменения состояния водяного пара, основанного на применении приближенных эмпирических соотношений и простейших уравнений состояния пара. Этот метод исследования процессов водяного пара был создан во второй половине XIX столетия. В начале XX столетия был создан графический метод исследования расчета паровых процессов и циклов — метод исключительно простой, универсальный, точный и общий для процессов как насыщенного, так и перегретого пара. [c.299]

В работе [122], проводимой в Институте полупроводников АН СССР, моноселениды получали также синтезом из простых веществ, который состоял из двух последовательных процессов 1) взаимодействия металла с парами халькогена в ампуле при температуре не выше 600°С и 2) высокотемпературного отжига до 2000°С и плавки. Извлеченные из ампулы вещества, как и у Янделли, представляют собой смесь двух фаз в виде порошка, который затем брикетировали и отжигали в вакууме (5-10"" лш рт. ст.) при непрерывной откачке в [c.145]

Разделение любой смеси (в частности, нефти) на фракции методом перегонки основано на различии в температурах кипения ее компонентов. Так, если нагреть смесь, состоящую из двух компонентов, и направить в адиабатический испаритель -пустотелый цилиндр (колонну), то компонент с более низкой температурой кипения переходит в пары, а компонент с более высокой температурой кипения остается в жидком состоянии. Полученные пары конденсируются, образуя дистиллят, неиспа-рившаяся жидкость называется остатком. Описанный процесс называется простой перегонкой с однократным испарением. Для наиболее полного разделения компонентов применяют более сложный вид перегонки - ректификацию. Ректификация заключается в противоточном контактировании паров, образующихся при перегонке, с жидкостью, получающейся при конденсации этих паров. Ее осуществляют в ректификационных колоннах, снабженных тарелками. Нафетая нефть вводится в нижнюю (отгонную) часть колонны, в верхнюю часть колонны подается холодное орошение. [c.17]

Описанный выше процесс дистилляции достаточно широко распространен и применяется для очистки различных металлов. Однако с помощью такого простого процесса невозможно получить дистиллят с большим содержанием, например, легкокипя-щего компонента, чем в равновесном исходному раствору паре в начале процесса дистилляции. [c.52]

Другая форма контроля временных параметров, известная как динамический временной анализ, или DTA — dynami timing analysis, в наши дни не очень-то популярна и упомянута здесь для полноты обзора рассматриваемых средств. Эта форма проверки основана на использовании системы событийного моделирования, и в процессе работы использует набор тестов. В отличие от стандартной системы событийного моделирования, которая использует одно из значений задержки, т. е. минимальное (мин), номинальное (ном) или максимальное (макс), для каждого пути прохождения сигнала, динамический анализатор работает с парой значений задержки, т. е. мин ном, ном макс или мин макс). Например, рассмотрим, как две системы моделирования оценят работу простого буферного вентиля (Рис. 19.14). [c.258]

Анализ коррозионных гцюцессов, проведенный Н. Д. Томашо-вым, позволяет заключить, чго в большинстве практических случаев коррозионные микроиары с полным основанием можно pao сматривать как короткозамкнутые пары. Такое допупщние позволяет весьма просто определить скорость коррозии по величине максимального коррозионного тока и, что не менее важно, количественно оценить степени торможения протекания корро шг анодным и катодным процессами, т. е. определить величину анодного и катодного контроля. Соотношение между анодным н катодным торможением может быть получено непосредственно из поляризационной диаграммы коррозии, по величине соотношения [c.52]

Газовый МГД генератор имеет существенные преимущества по сравпеыию с обычной паротурбинной установкой. В паротурбинной установке химическая энергия топлива сначала переходит во внутреннюю энергию продуктов сгорания, которая в котельной установке частично передается воде и водяному пару, а энергия пара в турбогенераторе создает электрическую энергию. В МГД генераторе рабочим телом служит ионизированный проводящий газ, движущийся в магнитном поле и являющийся одновременно проводником, что обусловливает более простую конструкцию установки. Кроме того, применение более высоких температур, получающихся в процессе горения, и отсутствие динамических и механических напряжений в МГД генераторе увеличивают эс1)фективпый к. п. д. [c.325]

Испытания в вакууме. Стабильность оптических характеристик покрытий — их излучательная и отражательная способность — во многом определяется состоянием поверхности. В свою очередь состояние поверхности зависит от собственной температуры покрытия, а также от цротекания различных процессов, возникающих в результате взаимодействия между поверхностным слоем вещества покрытия и окружающей средой. В этом плане осогбый интерес представляет проведение испытаний по установлению постоянства оптических свойств покрытий или одновременном воздействии высоких температур и вакуума. В этом случае излучательная способность будет зависеть не только от температуры, но и от упругости пара вещества покрытия. Испарение покрытия изменяет характеристики излучения и размеры детали. Для определения скорости испарения при эксплуатационных условиях (температура и давление) проводятся испытания в специальных камерах. Наиболее простым и чувствительным является метод испарения с открытой поверхности в вакууме (метод Ленгмюра). Образец с покрытием помещают в вакуумную камеру и нагревают до требуемой температуры, после чего он выдерживается в этих условиях в течение определенного времени. Одна из подобных камер показана на рис. 7-14 [52]. Молекулы испаряющегося покрытия конденсируются на холодных стенках камеры. Для определения скорости [c.180]

Рассмотрим простой воздушный ожижитель Линде, описанный выше и схематически изображенный на фиг. 43. Цикл работы можно проследить по (Я — 15 )-диаграмме на фиг. 45. В этой диаграмме, как указывалось ранее (ср. фиг. 20 и 21), сплошные кривые изображают изобары iP2>P>Pi) тонкие пунктирные кривые — изотермы а жирная пунктирная—границу гетерогенной двухфазной области. Отметим, что внутри гетерогенной области изобары и изотермы прямолинейны и совпадают друг с другом, причем наклон их зависит от абсолютной температуры. Точка а представляет состояние газа при и р,, т. е. перед входом в компрессор. Процесс изотермического сжатия до и изображается линией аЬ. Практически = 293° К, а. ж приблизительно равны 1 и 200 атм соответственно. Линия Ьс изображает охлаждение сжатого газа в теплообменнике. Из точки с газ дросселируется от р и Тд до 7 j и 7 j, что показано горизонтальной прямой d (Я = onst). Положение точки d определяет относительное количество газа а, сжижаемое в процессе расширения. Жидкий воздух при р и Т- изображается точкой /, а воздух в состоянии насыщенного пара при тех же р и 7, — точкой е. Этот газообразный воздух через теплообменник возвращается, на вход компрессора, что показано на диаграмме линией еа. [c.57]

Теория р-распада отдельного нуклона строится на основе математического аппарата квантовой теории поля, поскольку с помощью этого аппарата можно описывать процессы рождения и поглощения частиц. В квантовой теории поля, как и в нерелятивистской квантовой теории, конкретный вид взаимодействия полностью определяется заданием оператора Гамильтона. Этот оператор Гамильтона действует на векторы состояния, которые имеют довольно сложную математическую природу (являются функционалами). Соответствующий математический аппарат очень сложен. Поэтому мы ограничимся описанием результатов. Из условий релятивистской инвариантности для полного, определяющего Р-рас-падные явления оператора Гамильтона получается выражение, состоящее из довольно большого, но конечного числа слагаемых определенного вида с неизвестным численным коэффициентом при каждом слагаемом. Эти численные коэффициенты могут быть определены только из сравнения предсказаний теории с экспериментальными данными. Для этого следует использовать разрешенные переходы, в которых слабо сказывается влияние структуры ядра. Так, если требовать, чтобы разрешенные Р-спектры имели форму (6.62) с не зависящим от энергии коэффициентом В, то в р-распадном гамильтониане отбрасываются все слагаемые сравнительно сложного вида и остаются только восемь относительно простых слагаемых (их осталось бы всего четыре, если бы в слабых взаимодействиях сохранялась четность). Нахождение коэффициентов при этих восьми слагаемых оказалось громоздкой задачей, решенной лишь к концу пятидесятых годов на основе большого числа различных экспериментов. Укажем, какого рода эксперименты нужны для решений этой задачи. Отличия, как их называют, различных вариантов Р-распада проявляются прежде всего в том, что каждый вариант характеризуется своим отношением числа электронно-антинейтринных (или позитронно-нейтрин-ных) пар, вылетающих с параллельными и антипараллельными спинами. Поэтому существенную информацию о вариантах Р-распада дает изучение относительной роли фермиевских и гамов-теллеровских переходов. Информация о вариантах распада может быть получена также из исследования угловой корреляции между вылетом электрона и нейтрино, т. е. углового распределения нейтрино относительно импульса вылетающего электрона. За счет релятивистских поправок это угловое распределение оказывается неизотропным, причем коэффициент анизотропии мал, но различен для разных вариантов распада. Измерения корреляций очень трудны, так как приходится регистрировать по схеме совпадений (см. гл. IX, 6, п. 3) импульс электрона и очень малый импульс ядра отдачи. Наконец, для однозначного установления варианта Р-распада нужны эксперименты типа опыта By. После длительных исследований было установлено, что в реальном гамильтониане Р-распада остаются только два из всех теоретически возможных слагаемых (эти оставшиеся варианты называются векторным и аксиальным). Тем самым вся теория Р-распада определяется всего лишь двумя опытными константами — коэффициентами при этих двух слагаемых. При этом существенно, что эти две константы определяют не только Р-распадные процессы, но и все другие процессы слабых взаимодействий (см. гл. VH, 8). Сейчас построение теории р-распада нуклонов можно считать в основном завершенным. В гл. Vn, 8 мы увидим, что эта теория является частным случаем общей теории [c.252]

Из-за сложности создания детандера, работающего на влажном паре, и малой получаемой работы расширительную машину заменяют регулирующим дроссельным вентилем ДВ или каким-либо другим устройством (диафрагмой, капиллярной трубкой), в котором хладагент после конденсатора дросселируется с понижением давления и температуры (процесс 3-4). Поскольку процесс дросселирования является необратимым, на Т — s-диаграмме он показан условно штриховой кривой h = onst. Необратимость дросселирования приводит к уменьшению хладопроизводительности установки по сравнению с циклом Карно на величину Aq = пл. 4 4а3 4 и снижению холодильного коэффициента. Несмотря на это применение дросселирования хладагента является простым и удобным [c.134]

Процесс адиабатного дросселирования наиболее просто и наглядно изображается в координатах is (рис. 12.12). В области низких давлений (правая часть диаграммы) линия 1-2 (на основе равенства ij == I l) параллельна оси абсцисс и практически совпадает с изотермой, т. е. с процессом / = onst. В области высоких давлений такая же линия S-4 пересекает изотермы, и в процессе дросселирования температура перегретого пара значительно снижается (охлаждающий эффект Джоуля — Томсона). Массовая доля сухого насыщенного пара во влажном паре в результате дросселирования увеличивается, так что пар в конце может оказаться даже перегретым (процесс 5-6). В координатах pv и Ts линии, условно изображающие дросселирование, строятся по точкам и имеют гиперболический характер. [c.180]

Прежде чем приступить к анализу цикла с подводом тепла при К= onst, необходимо хотя бы в общих чертах ознакомиться с принципом действия двигателей, использующих этот цикл. Это наиболее просто сделать на примере так называемого четырехтактного двигателя, схема и индикаторная диаграмма которого изображены на рис. 11-1. При ходе поршня вправо (1-й тает) в цилиндр двигателя через всасывающий клапан / засасывается рабочая смесь, представляющая собой с воздухом смесь либо горючего газа, либо паров и мельчайших капелек жидкого топлива. Процесс исасывания на индикаторной диаграмме изображается индикаторной линией ОА. [c.377]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...