Замыкание методом ПОС

Сварка начинается с зажигания сварочной дуги, которое происходит при кратковременном касании концом электрода изделия. Благодаря протеканию тока короткого замыкания и наличию контактного сопротивления торец электрода быстро разогревается до высокой температуры и возникает сварочная дуга. В процессе зажигания дуги конец электрода следует удалить от изделия на 4—5 мм. Зажигание дуги производят прямым отрывом электрода после короткого замыкания — методом впритык или скользящим движением конца электрода с кратковременным касанием изделия — методом спички . Дугу перемещают таким образом, чтобы обеспечивалось проплавление свариваемых кромок и получалось требуемое качество наплавленного металла при хорощем формировании щва. Это достигается поддержанием дуги постоянной длины и соответствующим перемещением конца электрода (рис. 30). При ручной сварке длина дуги в зависимости от марки и диаметра электрода, условий сварки составляет 0,5—1,2 диаметра электрода. Большое увеличение дуги приводит к снижению глубины провара, ухудшению качества шва, увеличению разбрызгивания, а иногда к порообразованию значительное уменьшение — к ухудшению формирования и короткому замыканию. [c.89]

Чтобы найти замыкание методом прожигания , конец дефектной фазы нужно присоединить к одному полюсу сети, а второй полюс — к корпусу через предохранитель 30—40 а. При прохождении тока из места замыкания на корпус появится дым и запах горелой изоляции. [c.54]

В следующих параграфах будут рассмотрены частотные методы, применимые не только к линейным, но и к нелинейным звеньям замыкания и свободные от этих недостатков. [c.292]

Уравнения Рейнольдса содержат 10 неизвестных и, следовательно, образуют незамкнутую систему. Замыкание системы сводится к установлению связей между турбулентными напряжениями и другими переменными, входящими в уравнения. Установление таких связей представляет трудную задачу в современной гидромеханике она решается на основе гипотез, выдвинутых рядом авторов применительно к простейшим случаям движения. Связи, получаемые на основе таких гипотез, содержат функции или константы, подлежащие определению из опытов, а совокупность применяемых для этого методов составляет содержание полуэмпирических теорий турбулентности. В следующем параграфе приведены минимально необходимые сведения о некоторых из этих теорий. [c.100]

Схема установки, работающей по методу пьезометра переменного объема, показана на рис. 5.2. Исследуемый газ заполняет стеклянный или кварцевый пьезометр /, помещенный в термостат 2. При помощи винтового пресса 6 в пьезометр подается ртуть, которая сжимает газ. Температура термостата (газа) и давление ртути измеряются термометром 3 и манометром 5. Уровень ртути в пьезометре при различных давлениях определяется визуально или по замыканию электрических контактов 4. Количество газа, находящегося в пьезометре, не изменяется в течение всего опыта. Изменяется лишь его давление и занимаемый им объем. [c.161]

Методы определения основных пара-метров преобразователей. Методы измерения параметров преобразователей, наиболее полно характеризующие их свойства, изложены в ГОСТ 23702—79. Характерной особенностью этих методов- является то, что в качестве электрических импульсов возбуждения используются стандартные формы сигналов (радиоимпульс с прямоугольной огибающей, короткий видеоимпульс— импульс Дирака, непрерывный синусоидальный сигнал). Электрическую нагрузку преобразователя в режиме приема выбирают из условий обеспечения режима холостого хода или короткого замыкания. Выполнение этих измерений с помощью специальных средств осуществляется в основном на предприятиях, разрабатывающих преобразователи, и метрологических центрах. [c.221]

При протекании постоянного тока через эти контакты не происходит перехода материала из одного контакта в другой. Высокое сопротивление контактов приводит к необходимости приложения больших усилий при замыкании. Эти контакты обычно производят в форме составных заклепок, в которых контактная часть выполнена из пластинок сплава серебра, полученного по методу спекания под давлением с допрессовкой. Пластины припаиваются твердым припоем к металлической основе заклепки. Похожие составные заклепки применяются в лампах с вольфрамовой нитью. Контактные пластинки в них сделаны из материала 65% вольфрама — 35 % серебра, который повышает сопротивления свариванию контактов при большом скачке тока в момент включения. [c.429]

Сравнивая результаты расчета одного и того же тормоза двумя расчетными методами, нетрудно прийти к выводу, что разница в величинах искомых параметров для обоих случаев весьма невелика. Так, среднее давление отличается от максимального давления на набегающем конце колодки на 4,7%, а усилия замыкания — на 6,3%. Величины нормальных и касательных сил равны между собой, несмотря на то, что точка приложения равнодействующей этих сил отстоит в первом случае на расстоянии, превышающем радиус шкива на 2,5 см (10%). Таким образом, метод расчета тормозов с учетом неравномерности распределения давлений позволяет более точно выявить картину действия сил в элементах тормоза, но не имеет большого практического значения, так как получаемое при пользовании им уточнение весьма невелико (в отдельных случаях от 2 до 12% по сравнению с обычно применяемым методом, основанным на предположении о равномерно распределенном давлении). [c.129]

Первый класс второго семейства образует открытые цепи, состоящие из двух, трех и п звеньев второго рода. Количество поводков при этом может быть весьма большим и разнообразным, поэтому подсчет числа поводков теряет свой смысл. Второй класс образуют цепи, состоящие из звеньев второго рода и построенные наподобие сложных открытых цепей. Третий класс составляют цепи, образованные замыканием простых цепей. При этом существует лишь один обход замкнутой цепи. Если в такой цепи имеются концевые цепи, то они могут оказаться не только цепями первого рода, но и второго последние получаются второго рода методом развития поводка, состоящим в том, что на место поводка становится цепь, отличающаяся от нормальной замкнутой цепи первого порядка отсутствием одного поводка. [c.116]

Когда звенья механизма ориентированы указанным выше образом, возникает задача проверки исходных данных. В результате анализа численных величин, задающих размеры механизма и ориентацию систем координат, формируются матрицы кинематических пар и звеньев. Для каждого контура формируется уравнение его замыкания, представляющее собой произведение матриц перехода от одной системы координат к другой. Следует отметить, что часть из этих матриц остается неизменной в процессе дальнейшего анализа. Это матрицы, описывающие переход от элементов одного звена. В результате перемножения матриц перехода в пределах одного контура должна получиться единичная матрица. Отклонение от единичной матрицы означает неточность задания размеров. В этом случае происходит уточнение результатов итерационным методом. [c.47]

При жестком замыкании соединения происходит соударение масс J k, J"k, что для обычно используемых в расчетной практике моделей удара приводит к скачкообразному изменению скорости этих масс [29 50]. Для приводов машин, в которых виброударный режим является сопутствующим, в качестве приближенного метода учета ударного взаимодействия звеньев используется представление о мгновенном неупругом ударе [29 46 50 ]. При этом скорости звеньев после соударения определяются по формулам [c.230]

Для изыскания экономичных путей повышения точности сборки необходима научная разработка методов рационального базирования и силового замыкания, выбора оптимальной чистоты обработки поверхностей деталей и допустимых контактных деформаций деталей в процессе сборки. [c.421]

Для простейших случаев разработаны методы замыкания полученной системы уравнений переноса, т. е. предложены соотношения для описания вд w) [c.15]

Методы синтеза по заданным положениям приводятся к методам решения систем уравнений, получающихся при условии замыкания механизма. Получаемая система уравнений зачастую является нелинейной. Поэтому основными методами для нахождения численных значений параметров служат методы решения систем нелинейных уравнений. [c.139]

Выбор метода очистки зависит от природы подложки, вида загрязнения и степени требуемой чистоты поверхности. Чистота поверхности — это не постоянный, а переменный критерий, зависящий от требований, предъявляемых к микросхеме. Основным критерием чистоты поверхности подложки является процент выхода годных схем, величина разброса по подложке поверхностного удельного сопротивления, количество коротких замыканий в композициях металл — диэлектрик— металл. [c.421]

Основываясь на этом положении, был разработан численный метод определения параметров пружины с наименьшими габаритными размерами, обеспечивающими замыкание высшей пары во всех положениях механизма при любом законе изменения отрывающей силы. Решение изложенным методом начинается с проверки пружин, рассчитанных на основании формул (1) и (2) с целью выяснить, есть ли пружина, обеспечивающая замыкание во всех положениях. Параметры пружины, обеспечивающей надежный контакт, и принимаются за искомые величины. Если ни одна из пружин не может обеспечить контакт во всех положениях, то характеристикой пружины принимается в графической интерпретации задачи касательная в двух точках к кривой, изображающей отрывающую силу в функции положения. Основным в этом численном методе и является определение такой прямой. В алгоритме проектирования механизма с коромыслом параметры пружины определяются на основании углов поворота коромысла и отрывающего момента. Минимальный запас момента от сил упругости пружины над отрывающим моментом принимался равным 30%. [c.240]

Пондеромоторный метод [3]. Прибор пондеромоторного действия (фиг. 64) снабжён магнитной стрелкой /, на конце которой имеется якорь 2, составленный из листовой трансформаторной стали. Стрелка вращается на оси 3. Другой конец стрелки служит для замыкания сигнальной цепи 4. В нулевом положении стрелка удерживается при помощи пружинки. Прибор ставится на.изделие 5 так, чтобы магнитный поток в намагничиваемом изделии был направлен перпендикулярно стрелке. Прибор передвигается вдоль испытуемого изделия когда он проходит над местом залегания дефекта, стрелка 1 под влиянием неоднородного поля [c.171]

США. По схеме этого метода батарея аккумуляторов заряжается от сети через выпрямитель или от специального генератора и периодически разряжается на сварку, давая кратковременный импульс тока, близкого к току короткого замыкания. [c.384]

Величины технологических допусков. Различным группам точности соответствуют технологические допуски. В табл. 5—10 нормируются допуски на размеры элементов деталей, оформляемых в одной части формы, и зависящих от подвижных частей ее (в том числе межосевые и расположенные в двух частях формы поперек направления замыкания), а также оформляемых в двух и более частях формы вдоль направления замыкания. Последняя категория размеров подразделяется на подгруппы А, Б, В, при этом учитывается вид наполнителя и метод изготовления. [c.112]

Если до сих пор, как правило, в основе разработок были статистические методы, то для ближайших десятилетий будет характерна более интенсивная разработка методов прогнозирования надежности на основе физики отказов и возрастает роль механики и технологии для создания работоспособных машин и приборов. Кроме того, если до последнего времени основное внимание уделялось отказам функционирования, когда изделие полностью выходило из строя из-за поломок, заклинивания, замыкания и т. п., то в настоящее время основным объектом исследований становятся параметрические отказы. Выход параметров качества за допустимые пределы является наиболее характерным видом отказов современных машин. [c.88]

Для замыкания системы уравнений, описывающих турбулентное течение в пучках витых труб, в книге предлагается использовать экспериментально определенные коэффициенты тепломассопереноса (турбулентной диффузии и теплоотдачи). Для их определения были разработаны методы экспериментального исследования и созданы специальные экспериментальные установки, учитывающие специфику измерения быстро-меняющихся параметров. На этих же установках были экспериментально обоснованы модель течения и методы расчета процессов стационарного и нестационарного тепломассопереноса. [c.5]

Распределение температуры стенки по длине и радиусу теплообменного аппарата с витыми трубами можно определить, используя различные методы расчета пограничного слоя при заданном внешнем течении, которое рассчитывается при решении системы уравнений, описывающих течение гомогенизированной среды. Это могут быть численные методы расчета либо методы, основанные на приближенной замене исходной системы двумерных уравнений системой одномерных уравнений. Последние методы являются в ряде случаев более простыми и удобными, поскольку для их уточнения можно использовать опытные данные по коэффициентам теплоотдачи и гидравлического сопротивления, полям скорости и температуры. Такой метод расчета пограничного слоя был разработан в работе [15]. В этом методе одномерные уравнения решаются с использованием быстро сходящихся последовательных приближений. Для замыкания системы уравнений при расчете пограничного слоя по этому методу в гл. 4 экспериментально обосновываются связи между безразмерными параметрами для расчета теплообмена и гидравлического сопротивления при неравномерном теплоподводе и использовании гомогенизированной модели течения. [c.26]

Нахождение распределения токов в сложных цепях переменного тока символическим методом. Законы Ома и Кирхгофа для цепей переменного тока в символической форме составляются так же, как и для цепей постоянного тока. Поэтому для нахождения распределения токов в сложных цепях переменного тока могут быть применены те же методы и способы, которыми пользуются в цепях постоянного тока, т. е. уравнения Кирхгофа, метод суперпозиции, метод холостого хода и короткого замыкания, метод трансфигурацпи, изложенные ранее. [c.504]

Таким образом, методом осреднения мы получили уравнения импульса, притока тепла фаз, а также уравнения момента импульса и энергии их пульсационного (мелкомасштабного) движения. В отличие от феноменологического подхода гл. 1, метод осреднения позволил последовательно учесть влияние мелкомасштабного движения фаз поверхностного натяжения и получить выражения для определения таких макроскопических характеристик, как тензор напряжений в фазах, интенсивности межфазного взаимодействия, потоки различных видов энергий и т. д. через значения микропараметров. Реализация этих выражений, приводящая к реологическим соотношениям теперь уже только между макропараметрами (которые можно называть явными реологическими соотношениями) и, как результат, к замыканию системы уравнений, должна производиться с учетом структуры и физических свойств фаз в смеси. И это есть основная проблема при моделировании гетерогенных сред. [c.87]

Особенно тесная связь между указанными процессами суш,ествует при книематическом копировании, например при получении эволь-вентных, спиральных и винтовых поверхностей методом обкатки, контроле зубчатого колеса в однопрофильном зацеплении с точным образцовым колесом, контроле копира 1 сравнением его g профилем образцового копира 2 (рис. 6.4) и т. д. Так, при контроле крепежных резьб важным и обоснованным показателем является их свинчивае-мость с контрдеталью, а при контроле кинематических резьб важно обеспечить одностороннее силовое замыкание. Для рассортировки шариков подшипников по диаметру используют клиновой калибр (рис. 6.5), выполненный в виде двух расходяш ихся под углом 2а линеек. Существует два метода его настройки по образцовым шарам (расположенным в сечениях —А и Л,—с заданными диаметрами d и D) и по блокам концевых мер длины. При настройке необходимо вводить поправки на размеры блоков, так как геометрия и материал этих образцов отличны от геометрии и материала контролируемых деталей, а следовательно, различны положение точек соприкосновения С G линейками и смятие соприкасающихся поверхностей. [c.141]

Заслуживает внимания метод, основанный на применении дистанционной фоторегистрации (Ламбин Н.Е. Съемка подкрановых путей с использованием полуавтоматического устройства // Инж.геод. 1978, N 21. С. 21-25). Он заключается в том, что на одном конце рельса устанавливается фоторегистрирующее устройство 1, которое ориентируется по марке 3, установленной на другом конце рельса. Планово-высотное положение рельса проверяется с помощью экрана 2, смонтированного в установленном на основании 4 каркасе 5 (рис.68, а). В верхней части каркаса имеется винт б, приводимый во вращение микроэлектродвигатепем 7, питание которого осуществляется от двух батареек. На винте свободно подвешен стержень 8, занимающий вертикальное положение за счет утяжеленной нижней части, оканчивающейся пружинящей пластинкой, расположенной между двумя клеммами 9. После установки экрана в контролируемой точке, в случае наклона каркаса, происходит наклон стержня и соприкосновение его с одной из клемм. В связи с этим происходи замыкание цели А (рис.68, 6), включается электродвигатель и, приводя во вращение винт б, передвигает стержень вправо до тех пор, пока не произойдет размыкание цепи. При замыкании цепи Б стержень под действием электродвигателя переместится влево до размыкания контактов, что будет соответствовать его вертикальному положению строго по оси рельса. Это обеспечивается роликами 10 и II. [c.140]

Для автоматизации сборочных процессов используют пневмовихревые методы ориентации и сопряжения деталей. Отсутствие жесткого кинематического замыкания ориентируемой детали и ориентирующего устройства снижает возможность заклинивания деталей в процессе их соединения. Вихревой поток газа способен передавать детали значительный крутящий момент, что улучшает условия сборки цилиндрических деталей, а в случае сборки нецилиндрических деталей — создает возможности для автоматического поиска расположения детали в пространстве, позволяет влиять на усилие, необходимое для сборки, и, следовательно, на осуществление сборочного процесса в целом. Стабилизация осевого положения детали в вихревой трубе обеспечивает использование ориентирующего устройства в качестве загрузочной механической руки. [c.399]

Для определения состава смеси использовались два метода по точке росы и спектрофотометрический. Измерить температуру насыщения конденсирующихся компонентов химически неравновесной системы со сравнительно быстро протекающими реакциями приборами, применяемыми для нереагирующих смесей, видимо, не представляется возможным. Нами для этой цели использовался специальный датчик >[7.30]. Сущность его работы заключается в фиксации термопарами температуры охлаждающей две параллельные трубки воды (а следовательно, и близкой к ней температуры стенок трубок) в Момент образования и испарения конденсатной пленки в зазоре между трубками, что вызывает измене- кие электрического сопротивления зазора (0,05 мм). За истинную температуру точки росы принимается среднее арифметическое значение всех измеренных ту)мопарой значений температуры воды при замыкании й размы-кании контакта в зазоре. Трубки (типа Фильда) являются электродами. С целью исключения погрешности из-за различия химического состава в зазоре и в объеме конденсатора парогазовая смесь при помощи третьей трубки непрерывно отсасывается через зазор. Парциальное давление N0 и Ог определяется по манометриче- [c.191]

Одной из причин этого является износ термообработанных, достаточно твердых рабочих поверхностей кулачков и шарниров рычажной системы. Даже метод кинематического замыкания при помощи двух соосных кулачков лишь незначительно продлевает срок службы кулачка. Появившийся зазор между роликом и профилем в точках перехода с одного рабочего участка на другой вызывает удар ролика о профиль. Там, где ролик катится без скольжения, постепенно возникает чешуйчатый износ профиля, обусловленный огромными контактными напряжениями. Исследования, проведенные на кафедре кондитерского производства МТИПП, показали, что в карамелезавертывающем автомате АЗК-300 с модернизированными кулачками при скорости вала 16 рад сек за счет инерции звеньев передаточного механизма ролик прижимается к кулачку с силой 370 н, в то время как нагрузка на рабочий орган составляет 0,08 н. Повышение твердости рабочей поверхности кулачка и ролика приводит лишь к уменьшению площади контакта, что, в свою очередь, вызывает увеличение контактных напряжений. [c.172]

Трудность отладки механизма определялась также конструктивным недостатком стенда. Выходной вал механизма был сделан излишне длинным (разнесены делительный диск и планшайба). Поэтому после фиксации диска планшайба совершала длительные крутильные колебания. При большой скорости поворота выстой отсутствовал (рис. 30). По расчету т]в = 0,5 с увеличением По с 36 до 127 об/мин коэффициент выстоя уменьшился с 0,45 до 0,27. При лучшей синхронизации механизмов влияние По может быть уменьшено. Для тех же скоростей РВ коэффициент заполнения К<л = = ojmax/озср = 1,6, средниб величины кц — 2,3—5,2, /Сд = 25— —60. На основании проведенных исследований сделаны следующие выводы 1) при правильно рассчитанных и точно изготовленных и выставленных кулачках рычажно-храповой механизм поворота может обеспечить высокую быстроходность (по = 120 об/мин, К = = 2,1) 2) механизм фиксации с кинематическим замыканием фиксатора обеспечивает надежность срабатывания. При соединении делительного диска с планшайбой и ее программном торможении могут быть существенно снижены затраты времени на фиксацию 3) при работе с указанной быстроходностью механизм может быть рекомендован лишь при низких требованиях к точности позиционирования (табл. 18) 4) первоначальную наладку механизма и ее контроль в процессе эксплуатации рекомендуется осуществлять динамическими методами. [c.122]

В теме 5 излагаются методы расчета надежности при вне-запны.х, постепенных и перемежающихся отказах при основном и резервном соединении элементов. Учитываются режимы работы, два характера отказов ( обрыв и короткое замыкание ), дается сравнительная оценка и область применения различных методов расчета. [c.287]

Удельное давление зависит от текучести прессовочного материала и конфигурации изделия. При компрессионном методе прессования порошкообразных термореактивных материалов применяют удельные давления от 70 до 700 кг/сл . В каждом случае оно определяется практически. Скорость замыкания прессформы колеблется в пределах 10—30 сек. [c.679]

В настоящем параграфе приводится пример расчета фундамента для турбогенератора мощностью 36 тыс. квг при tt = 3 000 o6jMUH, выполненного изложенными выше методами. Вопросы, связанные с центровкой фундамента, определение усилий от момента короткого замыкания и тяги конденсатора, рас 1ет нижней фундаментной плиты, подбор сечений железобетонных элементов здесь не приводят-104 [c.104]

Во время сушки по методу потерь в стали должно быть тщательно проверено, нет ли каких-либо металлических предметов в расточке статора или индуктора. Наличие последних вызывает замыкание стали статора и ее поврен<дение. [c.985]

Электрический метод измерения распределения капель по размерам предложен Виксом и Даклером [25]. Сущность метода состоит в регистрации частоты замыканий электродов каплями проводящей жидкости при различных расстояниях между электродами. Основные трудности использования метода для высокоскоростных потоков связаны с малой амплитудой полезных импульсов и влиянием ложных импульсов. Ложные импульсы создаются заряженными каплями, не замыкающими электроды. Для борьбы с этими импульсами используются схе- [c.47]

Для решения системы нелинейных уравнений параболического типа (1.8). .. (1.11) с краевыми условиями (1.12). ... .. (1.14) может быть применен метод сеток с использованием явной схемы, согласно которому система уравнений приводится к безразмерному виду и записывается в конечных разностях. Вид конечно-разностных аналогов исходных уравнений и метод их решения применительно к рассматриваемой задаче представлены в [9]. Алгоритм решения этой задачи бьш реализован в виде программы расчета на БЭСМ-4М. При расчете задаются геометрические размеры пучка, параметры потока теплоносителя на входе в пучок, распределение тепловыделения (теплоподвода) у по длине и радиусу пучка и физические свойства теплоносителя. Для замыкания системы уравнений из эксперимента определяются эффективные коэффициенты турбулентной теплопроводности Хдфф, вязкости эфф п коэффициент гидравлического сопротивления % в виде зависимотей от критериев подобия, характеризующих процесс [39]. [c.16]

В следующих разделах система уравнений (1.36). .. (1.40) будет упрощена применительно к различным типам нестацио-нарности с подробным изложением подхода к рещению задач нестационарного тепломассообмена в пучках витых труб. При этом будут также рассмотрены проблемы экспериментального обоснования принятой модели течения, ее математического описания и разработанных методов решения рассмотренных задач, а также проблемы замыкания систем дифференциальных уравнений, описывающих течение гомогенизированной среды. Величины эфф, эфф, выражающиеся при Ье = 1 и Ргт = 1 через коэффициент ),, в этих уравнениях будут определяться эмпирическими методами. [c.23]

При продольном обтекании пучков оребренных стержней и витых труб овального профиля наблюдается значительная ин-тенсиф икация процесса межканального перем.ешивания теплоносителя по сравнению с течением в круглой трубе [9, 39, 48]. Это очень важно для теплообменных аппаратов с заметной неравномерностью поля энерговыделения (теплоподвода) в поперечном сечении пучка. Обычно для определения распределений температуры в пучках оребренных стержней применяется метод расчета элементарных ячеек с учетом эффектов обмена массой, импульсом и энергией между ними, используя для замыкания системы уравнений экспериментально определяемый коэффициент перемешивания д = С,у/С/ [48]. Однако в этом случае при большом числе стержней (труб) в пучке требуются значительные затраты счетного времени на реализацию программы расчета. Поэтому в пучках витых труб для опреде-леция полей температур теплоносителя применяется метод гомогенизации реального пучка [9, 39], который рекомендуется и для расчета температурных полей в пучках оребренных стержней. [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...