Общие характеристики и допущения

Общие характеристики и допущения [c.258]

Они позволяют точно или приближенно рассчитывать напряженно-деформированное состояние и деформирующие силы, минуя, как и в методе линий скольжения и характеристик, интегрирование дифференциальных уравнений движения и равновесия в частных производных. Это достигается использованием экстремальных и вариационных принципов, которые основываются на законе сохранения энергии. Вариационные методы позволяют решать наиболее сложные задачи в общей их постановке с минимальным числом упрощений и допущений. Эти методы в настоящее время интенсивно развиваются и совершенствуются. Их успех обусловлен также широким внедрением в науку и производство современных быстродействующих электронных вычислительных машин. [c.294]

Ниже рассматривается задача определения нестационарных температурных полей в многослойных покрытиях, расположенных на грунтовом основании. В общем случае они представляют собой систему неограниченных пластин с внутренними источниками выделения или поглощения тепла между слоями покрытия и грунтовым основанием обеспечивается идеальный контакт теплофизические характеристики материалов в слоях различны температура среды меняется по гармоническому закону условия теплообмена между средой и поверхностью конструкции подчиняются закону Ньютона. Система дифференциальных уравнений для сформулированной задачи с учетом принятых предпосылок и допущений имеет вид [156, 157] [c.289]

Эти допущения обладают по всей видимости некоторой вероятностью для вывода приближенной теории. Тем не менее общие рассуждения и точные расчеты показывают, что эти допущения и вытекающие из них следствия находятся в очень сильном противоречии с фактической характеристикой гравитационного течения. Так, можно легко доказать, что постоянство горизонтальной скорости вне зависимости от глубины в системе, имеющей постоянный потенциал на вертикальном контуре, налагает условие равенства нулю всех вертикальных скоростей, а это в свою очередь уничтожает явление гравитационного эффекта, определяющего характер системы. Более того, точные подсчеты фильтрации через плотину с вертикальными фасами (гл. VI, п. 5) показывают [c.327]

Небольшие группы скважин, питающиеся бесконечным линейным контуром. Математическая обработка, которую мы приводили до сих пор в отношении эксплоатационной характеристики небольших групп скважин, базировалась на допущении, что отдаленный внешний контур, с которого происходит питание системы жидкостью, представлен окружностью. Хотя это допущение было в основном сделано для удобства и не имело никакого влияния на общую характеристику явлений интерференции между скважинами различных групп, все же существует определенный класс задач, где следует принять совершенно точно в расчет некруговой характер внешнего контура. Рассмотрим систему течения, состоящую из нескольких артезианских скважин, пробуренных в проницаемом песчанике, который питается водой из близлежащей реки или канала. Вполне определенно, что эффективный внешний контур системы не является окружностью. [c.431]

Для сплавов, склонных к питтинговой коррозии, важной характеристикой коррозии является коэффициент питтингообразования — отношение средней глубины всех питтингов к условной глубине, вычисленной по потере массы при допущении, что коррозия носит равномерный характер. Если коэффициент питтингообразования равен 50 или 100, это означает, что глубина проникновения коррозии в отдельных точках в 50—100 раз больше по сравнению со средними разрушениями, вычисленными по потере массы металла. Коэффициент питтингообразования зависит как от общей коррозионной стойкости сплава, так и от склонности к точечной коррозии. [c.22]

Математическое описание элементов динамической системы промышленного робота (ПР) — один из основных этапов решения задачи анализа его динамики. Такое описание может быть получено двумя путями. Первый — составление описываюш ей объект системы дифференциальных уравнений. Это возможно, когда известны и с достаточно точными для практических целей упрощающими допущениями могут быть описаны физические процессы, происходящие в объекте. Полученное подобным, аналитическим путем математическое описание объекта исследования учитывает наиболее общие его конструктивные особенности и поэтому может быть распространено на целый класс аналогичных объектов. Вместе с тем в таком описании практически невозможно учесть локальные особенности конкретного объекта, что приводит к отличию реальных динамических характеристик от теоретических. [c.61]

Разнообразие нестационарных режимов энергетического оборудования при сложности аналитического описания протекания тепловых процессов создает большие трудности при анализе распределения температур в элементах конструкции и их напряженного деформированного состояния. По этой причине расчеты термине- V ской напряженности оборудования, выполняемые при проектировании, носят оценочный характер и основаны иа некоторой идеализации температурных полей, упрош,аюш,ей действительное состояние. Принимаемые в расчетах температурных полей допущения приводят в ряде случаев к завышенным температурным градиентам и соответственно повышенному уровню термических напряжений, что влечет за собой неоправданные ограничения по скоростям изменения температуры рабочих сред и снижение маневренных характеристик энергетических установок. Исследования на модели в стендовых условиях, позволяющие изучить общие закономерности тепловых режимов, иногда не могут выявить взаимное влияние всего комплекса оборудования на характер протекания локальных тепловых процессов в отдельных узлах, В связи с этим непосредственные измерения температуры оборудования на натурных объектах в условиях эксплуатации дают возможность получить реальные характеристики тепловых режимов и температурных полей, позволяющие оценить фактическое напряженно- [c.133]

Общие определения. Отклонение струи питания при воздействии (соударении) на нее менее мощной струи управления широко используется в элементах струйной автоматики. Возникающие при этом струи будут иметь различный характер в зависимости от граничных условий, а также режима течения. Однако в любом случае взаимодействие завершается образованием результирующего струйного течения. Задача расчета взаимодействия струй состоит в том, чтобы при заданных граничных условиях, а также кинематических и динамических характеристиках взаимодействующих струй определить параметры результирующего течения. Общего решения указанной задачи вследствие ее сложности в настоящее время нет. Для получения приближенных решений рассматривают характерные схемы взаимодействия струи и принимают упрощающие допущения. Так, в зависимости от граничных условий могут иметь место схемы свободного соударения струй и соударения струй в ограниченном пространстве. [c.131]

В принципе для расчета пневматических камер должна ис пользоваться полная система уравнений газовой динамики, рассматриваемых в приложении к книге (см. 52). К ним должны быть добавлены дифференциальные уравнения процессов теплопередачи для стенок камеры, для дросселей и др. Однако решение такой системы уравнений в общем виде представляет сложную задачу. Вместе с тем в большинстве практически важных случаев достаточно удовлетворительное соответствие с опытом дают рассматриваемые далее расчеты, основанные на принятии ряда упрощающих допущений. Правомочность некоторых из них выясняется путем сравнения расчетных характеристик с опытными. В других случаях оказалось эффективным проведение расчетов при различных исходных гипотезах и сравнение между собой получаемых результатов. [c.269]

В предыдущем разделе мы проследили за возникновением отдельных дипольных моментов в результате смещения точечных зарядов под действием внешнего поля. При суммировании этих моментов по определенному объему возникает индуцированная поляризация, которая доступна измерению и может вызвать макроскопически наблюдаемые эффекты. Напряженность поля и поляризация находятся при этом в причинно-следственной связи. Напряженность поля является причиной, вызывающей поляризацию как следствие. Для характеристики такой связи между двумя физическими величинами существуют общие аспекты во-первых, следствие и причина функционально связаны между собой, во-вторых, эта функциональная связь упорядочена во времени (следствие не может возникнуть во времени раньше причины). Если сделать очень общее допущение, что осуществляющие взаимосвязь следствия и причины функционалы могут быть разложены в обобщенный ряд Тейлора (разложение Вольтерра), то может быть задана общая математическая структура соотношения между величинами. При условиях, соответствующих нашему случаю, форма зависимости между P, t) и E. t) определяется по способу, вытекающему из уравнения (1.11-16). Модель, рассмотренная в разд. 1.111, позволяет непосредственно заключить, что для не зависящих от времени полей зависимость поляризации от напряженности поля может быть задана в виде ряда Тейлора [см. уравнение (1.11-5)]. В случае полей, зависящих от времени, следует пользоваться обобщенным разложением в ряд [см. уравнение (1.11-13)]. [c.42]

Допущение о линейной зависимости характеристик рабочего процесса от возмущающих факторов в общем случае несправедливо. Как правило, эти зависимости нелинейны. Однако это допущение может быть принято, так как при работе двигателя область изменения значений возмущающих факторов и харак- [c.223]

Это будет тем точнее, чем более резкие чередования кислородной проницаемости наблюдаются вдоль трассы и чем в большей степени нас интересует не общая величина коррозии, а максимальная глубина пит-тинга. В первом приближении можно полагать, что наиболее сильная местная (язвенная) коррозия будет причиняться наиболее мощными протяженными макропарами, образуемыми за счет неодинаковой кислородной проницаемости почв на отдельных участках. При таком допущении, (не рассматривая эффекта блуждающих токов) можно для протяженных магистралей считать основной характеристикой коррозионной активности отдельных участков трассы резкость смены кислородной проницаемости и удельного сопротивления почвы по трассе, т. е. определение величины [c.386]

Общие характеристики следов. Как было указано при рассмотрении смешения потоков, общие характеристики течения могут быть описаны или только что сформулированными интегральными соотношениями, или анализом Рейхардта. Именно последний будет приведен здесь для случая двухмерного следа. По существу для анализа следов делаются те же допущения, что и в случае смешения потоков, так что снова применяются уравнения (271) и (274). Необходимо, однако, заметить, что анализ ограничивается следом, вне которого скорость окружающей жидкости U есть величина постоянная, внутри которого можно пренебречь градиентом давления и в котором можно ожидать подобия безразмерных эпюр скоростей UdlUd при единственном параметре положения yjb. [c.348]

В идеале можно представить некую теорию социально-экономических задач, в рамках которой создана достаточно общая и строгая их классификация. Эта классификация позволит выделить типологические характеристики отдельных классов задач, содержательно возможные допущения и упрощения при их моделировании и решении. В то же время представим себе общую, формальную аксиоматическую теорию решений, которая с единых позиций охватывает набор математических методов принятия решений и выделяет отдельные их классы по используемым аксиомам и допущениям. Тогда можно было бы сопоставить содержательную классификацию задач с формальной классификацией методов решения, срав1нить их аксиомы и допущения и для каждой задачи выбрать (или разработать) соответствующий метод (см. Майминас, 1971). [c.267]

Упругие характеристики каждого из слоев определяются свойствами компонентов и их объемной концентрацией построение расчетной модели материала завершается наложением слоев друг на друга. Для этого необходимо компоненты жесткости каждого слоя выписать в системе координат 1, 2, 3, повернутой относительно исходных, в общем случае неортогональных, векторов о , 1 = 1,2,3, и воспользоваться, с учетом второго допущения, общими формулами, соответствующими совместному деформированию пакета слоев. При моделировании слоистой среды макронапряжения относятся к отдельному слою, который имеет свои дефор-мативные характеристики. Интегральное осреднение этих напряжений по объему материала, включающему все слои, приводит к средним напряжениям. [c.53]

Известны две трактовки полубезмоментной теории цилиндрических оболочек В. 3. Власова. Согласно трактовке В. 3. Власова уравнения полубезмоментной теории выводят для идеализированной ортотропной оболочки, наделенной определенными жестко-стными характеристиками, а затем показывают, что в ряде случаев эти уравнения достаточно полно описывают поведение реальных ортотропных и изотропных оболочек. Общим недостатком такой трактовки вывода основных уравнений ...является значительное количество произвольных допущений [28]. [c.271]

Разработана статистическая модель процесса эксплуатации группы дежурных систем, которая достаточно полно воспроизводит реальный процесс эксплуатации на этапе проектирования, модель позволяет получать более точные оценки выходных характеристик процесса,проводить анализ эксплуатационно-техвических характеристик при общих допущениях,например при произвольных законах распределения времени безотказной работы входных элементов, при сметанном контроле исгаравноати этих элементов и т.д., а также выбирать оптимальные ва и нты эксплуатационно-технических характеристик. Библиогр.2, [c.133]

Одновременно с этим следует отметить, что в матема-тичбок ом отно шенйи интегральные уравнения ipawiHauiHOH-ного теплообмена отличаются существенной сложностью и их приближенные аналитические решения получены лишь для одномерных задач с введением ряда упрощающих допущений (постоянство радиационных характеристик, изотропное рассеяние в объеме и на граничной поверхности, неселективные (серые) среда и поверхность излучающей системы]. В общем же случае система интегральных уравнений теплообмена излучением содержит ряд заранее неизвестных величин (ядра интегральных ураинений, поглощательная и отражательная способность граничной поверхности, средние по спектру коэффициенты поглощения и рассеяния среды). Эти величины являются функционалами температурных полей в объеме и на поверхности и могут быть определены лишь с той или иной степенью приближения. Поэтому методы решения интегральных уравнений теплообмена излучением в общем случае по аналогии с различными дифференциальными методами можно рассматривать как своего рода интегральное приближение. [c.190]

Анализ формул (19.6) и (19.8) показывает, что потери давления Арщ в гидродвигателе (при определенных допущениях) не зависят от расхода Q поступающей в него жидкости, а определяются внешней нагрузкой на его выходном звене и конструктивными параметрами гидродвигателя. Поэтому в общем случае уравнение характеристики простого трубопровода, содержащего гидродвига-10 Лепешкин 273 [c.273]

При анализе управляемых динамических процессов в силовых установках с ДВС обычно не учитывают упругие свойства коленчатого вала и различия в силовых арактеристиках центральных и боковых цилиндров у многорядных ДВС с прицепны-кривошипно-шатунными механизмами (КШМ). При этих допущениях общая лиловая характеристика ДВС представляется в виде [2, 6, 14] [c.357]

Природа течения вдоль твердой границы. В начале настоящего столетия предполагали, что между наблюдаемым движением жидкости и движением, предсказываемым теорией потенциального невязкого потока, мало общего. Несмотря на казалось бы приемлемость допущения, заключающегося в пренебрежении малой вязкостью обыкновенных жидкостей, воздуха и воды, теория не могла объяснить лобового сопротивления тел и таких часто наблюдаемых явлений, как формирование волн и отрыв потока. В 1904 г. в Германии была опубликована замечательная статья Людвига Прандтля, отца современной механики жидйости, не только указавшая истинную роль уравнений невязкого и вязкого потока в соответствии с характеристикой течения вдоль границ, но также показавшая, что упрощение равенств Навье—Стокса в соответствии с его допущениями значительно увеличивает число проблем вязкого потока, которые могут быть рассмотрены аналитически. [c.283]

Все упомянутые результаты полностью согласуются с выводами из допущения о приложимости к лагранжевым характеристикам в нестратифицированном пограничном слое соображений размерности. Мы видим также, что приближенная полуэмпирическая теория диффузии позволяет оценить безразмерные универсальные константы в общих формулах (10.60), (10.61) и т. д. С той точностью, с которой справедливо полуэмпирическое уравнение диффузии (11.104), справедливы оценки = ах 0,47 с = 0,566 Озз (т) = х т. е. 33= [c.578]

Существование отличного от нуля (и неизменного во времени) конечного интеграла Лойцянского Л налагает, как оказалось, жесткие ограничения на эволюцию изотропной турбулентности. Рассмотрим сперва простейший случай заключительного периода вырождения изотропной турбулентности, когда турбулентность является уже настолько слабой, что в уравнении Кармана — Хоуарта (3.1) можно пренебречь третьими моментами Bj l, l (г, t) (общее решение получающегося при этом условии уравнения относительно B l ( О было впервые указано М. Д. Миллион-щиковым, 1939). Как показали независимо друг от друга Л. Г. Лойцян-икий (1939) и М. Д. Миллионщиков (1939), в таком случае допущение о существовании в какой-то момент времени отличного от нуля интеграла Лойцянского Л позволяет однозначно определить ход последующей автомодельной эволюции рассматриваемой турбулентности. (т. е. такой эволюции, при которой форма статистических характеристик турбулентности остается неизменной, а меняются только характерные масштабы длины 1 = 1 (t) и скорости Ъ — Ъ (t)). А именно, при автомодельной эволюции турбулентности с пренебрежимо малыми третьими моментами и О < Л < оо зависимость функции Вц (г, i) от г и i описывается формулой [c.482]

В большинстве реальных схем плоского движения грунтовых вод производится последовательное фрагментирование потока, т. е. такое фрагментирование, при котором поток грунтовых вод последовательно проходит через все фрагменты. При этом общий фильтрационный расход оказывается основной характеристикой, определяющей картину движения во всех частях потока, и движение в окрестности отдельных точек можно изучать масштабе фильтрационного расхода локально, без учета граничных условий на достаточно далеко расположенных участках контура области движенйя. Последнее обстоятельство, вытекающее прямо из допущений метода фрагментов, является, однако, значительно более общим, чем сам метод фрагментов. Первоначально внимание на него было обращено в связи с расчетами притока грунтовых вод к низовому откосу плотин. Графоаналитические, аналоговые и отдельные строгие исследования показали, что величина смоченной части низового откоса (при заданном его наклоне) практически пропорциональна фильтрационному расходу и только через этот расход зависит от конструкции верховой части плотины. [c.613]

Анализ погрешности измерений и способы расчета характеристик погрешности, Погрешность юмерений обусловлена (в общем случае) рядом влияющих факторов. При анализе полноты требований к факторам, влияющим на погрешность измерения, эксперту следует учитывать, что в общем случае погрешность зависит от свойств применяемых средств юмерений способов и методов использования СИ правильности калибровки и поверки СИ условий, в которых производится измерение, скорости (частоты) измерения измеряе.мых величин алгоритмов вычислений погрешности, вносимой оператором и др. Следовательно, нахождение погрешности измерений — сложная комплексная задача. При оценивании погрешности необходимо обратить внимание не только на выбор СИ и связанную с ним инструментальную составляющую погрешности измерений, но и на другие факторы, влияющие на погрещности измерений. Для корректной оценки погрешности измерений необходимо на основе имеющейся исходной информации рассчитать характеристики составляющих погрешности, а затем найти ее суммарное значение. При это.м при отсутствии частрг исходной информации принимают те или иные допущения, предположения. [c.66]

То обстоятельство, что статистические характеристики поля е(л , /) оказываются зависящими от характеристик крупномасштабных движений — масштаба Ь или числа Рейнольдса Не. — согласуется с общими физическими представлениями и соответствует тому, чего следовало ожидать. Однако используемая здесь модель не может считаться вполне удовлетворительной, так как она опирается на произвольные допущения. не подкрепляемые проверенными экспериментальными фактами. Более того, некоторые количественные выводы, вытекающие из этой модели, противоречат имеющимся эмпирическим данным. А именно, пространственный спектр флюктуаций диссипации здесь определенно не совпадает с результатами, полученными в опытах Гурвича и Зубковского (1963, 1965) и Понда и Стюарта (1965). К описанию этих результатов мы теперь и перейдем. [c.530]

Таким образом, одна из начальных задач динамики гидро- и пневмосистем состоит в определении границ использования квазистационарных значений коэффициентов в уравнениях движения реальных рабочих сред. После получения таких границ, когда это необходимо, должны быть определены действительные значения коэффициентов. Указанная задача пока не имеет общего решения из-за недостаточности экспериментальных данных по характеристикам неустановившихся движений реальных сред и из-за сложности математического описания этих движений. При неустановившемся движении жидкостей и газов в трубах с помощью ряда допущений удается в достаточном для технических приложений виде получить расчетные зависимости, раскрывающие основные особенности неустановившихся потоков, и найти коррективы к квазистационар-ным значениям коэффициентов уравнений. Изучение этих особенностей помогает правильному пониманию происходящих в системах неустановившихся гидродинамических процессов, в связи с чем в некольких следующих параграфах они рассмотрены более подробно. [c.186]

Случайные поля геологических параметров, если принять некоторые допущения, о которых будет сказано далее, можно рассматривать в том же смысле, как это понимается в математике, в теории случайных полей. В статистической аэро- и гидромеханике, в теории автоматического управления и в других отраслях науки и техники рассматривают многомерные случайные поля. В геологической практике часто ограничиваются рассмотрением двух-или трехмерного поля геологического параметра. Такие поля исследуют при решении задач регионального характера, при методических проработках вопросов инженерно-геологических изысканий (объем и размещение пунктов получения информации), при инженерно-геологическом прогнозиррвании. Для решения некоторых задач требуется оперировать динамическим полем геологического параметра наивысшей размерности (четырехмерным — 1. 2, О- Подобные поля понадобятся для разработки общего регионального инженерно-геологического прогноза в рамках проблемы рационального использования и охраны природной среды. Несколько слов о допущениях, принимаемых в ходе операций с полями геологических параметров. Если к полям подходить со строгих позиций классической теории вероятностей, то они должны быть такими, чтобы допускать возможность многократного повторения испытаний. При этом результат любого отдельного испытания не должен зависеть от предыдущего. Под испытанием, применительно к получению характеристик поля геологического параметра, понимают процедуру получения оценок параметра во всех выбранных непрерывных или дискретных точках геологического пространства исследуемого геологического тела, размещенных по его объему или по некоторым сечениям. Иными словами, испытание — это процедура получения одной реализации поля геологического параметра. Оптимальной следует считать такую процедуру измерения геологического параметра, которая обеспечивает получение его независимых и равноточных оценок во всех выбранных для измерения точках геологического пространства. Нужью заметить, что условия о многократном повторении испытаний и независимости результатов испытаний применительно к геологическим параметрам и их полям не выполняются полностью по следующим причинам. Любое измерение геологического параметра в некоторых точках, размещенных по объему исследуемого геологического тела или по его сечению, является приближенным. Реализация предусматривает, что конечная геологическая композиция измерена на пространстве геологического тела. В результате единичного измерения получают не истинное значение геологического параметра в точке измерения, а его оценку, включающую, как показано выше, и А"Я. Совокупность оценок геологического [c.189]

В общем случае ординаты профиля можно рассматривать как нестационарную случайную функцию пути д /(. ). Под пестационарностью понимается переменность основных статистических параметров, обусловленную тем, что отдельные участки дорог имеют различный характер неровностей. Как правило, на дорогах происходит чередование различных по длине относительно ровных и неровных участков. В то же время измерения микропрофиля на достаточно большом отрезке пути показывают, что статистические характеристики определенной дороги стабильны. Это позволяет считать ординаты продольного профиля конкретных дорог стационарной эргодической случайной функцией, а относительно короткие участки представительными, если их статистические характеристики такие же, как всей дороги. Проведенные измерения высот неровностей показали, что ординаты микропрофиля подчиняются нормальному закону распределения. При этих допущениях статистические характеристики микропрофиля дороги можно полностью описать спектральной плотностью распределения дисперсий ординат микропрофиля (спектральной плотностью микропрофиля) по путевой (циклической) частоте (Я). [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...