Полубезмоментная теория цилиндрических оболочек

В. 3. Власовым была предложена приближенная, так называемая полубезмоментная теория цилиндрической оболочки, лишенная этих двух недостатков. Вместе с тем эта теория существенно проще, чем общая теория цилиндрической оболочки, что и обусловило ее широкое применение. в практике. [c.313]

Уравнения (7.6) и (7.14) являются основными уравнениями полубезмоментной теории цилиндрических оболочек. [c.316]

Полубезмоментная теория цилиндрических оболочек [c.161]

О ПОЛУБЕЗМОМЕНТНОЙ ТЕОРИИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК [c.180]

Начиная с 1932 г., В. 3. Власовым был предложен ряд более или менее отличающихся друг от друга вариантов теории цилиндрических оболочек [16, 17]. Из них наиболее ценным представляется вариант, который по причинам, ясным из дальнейшего, будем называть полубезмоментной теорией цилиндрических оболочек . Целесообразность такого варианта очевидна по следующим соображениям. [c.180]

Полубезмоментная теория цилиндрических оболочек В. 3. Власова [c.362]

Полубезмоментная теория цилиндрических оболочек. Различают осесимметричное и неосесимметричное нагружение оболочек вращения. Осесимметричная нагрузка распределена равномерно по окружности (например, давление газов в цилиндре). При этом вдоль образующей цилиндра нагрузка может быть неравномерной (например, давление жидкости в вертикальном резервуаре). Неосесимметричная нагрузка распределена по окружности неравномерно (см., например, рис. 2.10). Осесимметричная нагрузка воспринимается преимущественно сопротивлением растяжению. При этом во многих случаях изгибными деформациями можно пренебречь и рещать задачу с помощью наиболее простой безмоментной теории. Неосесимметричная нагрузка воспринимается преимущественно сопротивлением изгибу. Однако в ряде случаев существенными могут быть также растяжение и кручение. В этих случаях задачу рещают с помощью моментной теории. [c.24]

В. 3. Власов [4, 5, 6]. Разработанная им полубезмоментная теория цилиндрической оболочки нашла широкое применение в инженерной практике и показала удовлетворительное соответствие с результатами экспериментов. Обобщению этой теории для слоистых ортотропных оболочек и посвящена настоящая глава. [c.198]

Можно после решения проблемы найти и Мх, Qx и Ях из неупрощенных уравнений равновесия с целью оценки самой возможности использования полубезмоментной теории цилиндрических оболочек. [c.240]

Как следует йз сопоставления характеристических показателей дифференциального уравнения (7,29) а = а (1 i) с характеристическими показателями уравнения моментной теории цилиндрической оболочки (см. 27), полубезмоментная теория правильно описывает медленно изменяющиеся по а деформации [c.320]

При расчете цилиндрических оболочек, вытянутых в одном направлении, более точные результаты дает полубезмоментная теория. В ее основе лежит допущение о малости изгибающего момента Л/ (ось I совпадает с образующей срединной поверхности оболочки) и крутящего момента Н. Можно показать, что отсюда следует равенство нулю поперечной силы Q . [c.202]

Полубезмоментной теорией можно пользоваться при расчете на устойчивость произвольно нагруженной цилиндрической оболочки. Однако эта теория наиболее эффективна при расчете на устойчивость цилиндрической оболочки при осесимметричном гидростатическом давлении. Рассмотрим эту задачу детальнее. [c.275]

Это основной вариант полубезмоментной теории, когда упругие свойства ортотропной цилиндрической оболочки описываются двумя характеристиками жесткостью оболочки на растяжение-сжатие в осевом направлении и изгибной жесткостью в окружном направлении Dсрединной поверхности, для решения задач устойчивости можно воспользоваться уточненным вариантом полубезмоментной теории, в котором учитываются деформации сдвига в срединной поверхности оболочки. В этом варианте полубезмоментной теории упругие свойства ортотропной цилиндрической оболочки вместо соотношений (7.1) [c.277]

Использование уравнений полубезмоментной теории для основных вариантов граничных условий позволяет получить элементарное аналитическое решение, полностью объясняющее качественные особенности зависимости критического давления цилиндрической оболочки от граничных условий и дающее достаточно надежные количественные результаты для изотропной и ортотропной оболочек в широком диапазоне изменения их параметров [4]. [c.278]

На рис. 7.6 показаны несколько вариантов конструктивно ортотропных цилиндрических оболочек. Для оболочки, подкрепленной большим числом шпангоутов с изгибной жесткостью EJ j при расчете по полубезмоментной теории следует положить (рис. 7.6, а) [c.298]

В отличие от безмоментной теории, полубезмоментная теория позволяет также рассчитывать и незамкнутые цилиндрические оболочки. [c.312]

Полубезмоментная теория расчета цилиндрических оболочек [c.313]

Полубезмоментная теория может быть использована также для приближенного расчета открытых цилиндрических оболочек. Если такая оболочка длиной I по торцам оперта на жесткие [c.322]

Следует отметить, что применение полубезмоментной теории расчета цилиндрических оболочек ограничено. Необходимо, чтобы отношение длины полуволны продольной деформации /ц = Hk к радиусу оболочки R было достаточно большим, т. е. [c.325]

Для решения задачи о комбинированном нагружении цилиндрической оболочки, подкрепленной гофром й шарнирно опертой по торцам на упругие кольца жесткостью ЕТ) , воспользуемся полубезмоментной теорией оболочек. Линеаризованные уравнения этой теории можно получить, относя уравнения гл. 9.6 к деформированной поверхности, как это принято в геометрически нелинейных теориях (см. гл. 9.4) [1]. [c.166]

Более просто задачи о несимметричной деформации цилиндрических оболочек решаются по полубезмоментной теории В. 3. Власова [8, 9]. [c.362]

При действии поверхностной нагрузки расчет цилиндрической оболочки по полубезмоментной. теории ведут, основываясь на разрешающем уравнении (9.27). Правая часть этого уравнения представляет собой функцию от поверхностной нагрузки, определяемую равенством (9.28). [c.380]

Ранее отмечалось, что практическое рещение задач моментной теории связано со сложными вычислениями. При решении многих задач неосесимметричного нагружения цилиндрической оболочки возможны дальнейшие упрощения, на основе которых построена полубезмоментная теория В. 3. Власова. К таким задачам относится, например, задача напряженного и деформированного состояний цилиндрической оболочки под действием двух радиальных сил Е (рис. 2.10). При деформировании такой оболочки ее образующие (например, аа, ЬЬ, сс, сШ ) остаются практически прямыми. В данном случае растяжение пренебрежимо мало и основное значение имеет изгиб в окружном направлении. Изменение формы цилиндра под нагрузкой на рис. 2.10 показано штриховыми линиями. В средней части цилиндр сохраняет круглую форму. Деформирование окружностей по торцам одинаково, но развернуто на 90°. При нагружении цилиндрической оболочки силами, приложенными по ее краям или в некотором промежуточном сечении, поверхностные нагрузки д, уравнениях статического равновесия элемента оболочки (см. рис. 2.8) равны нулю. В этом случае заданная нагрузка не входит непосредственно в эти уравнения. Она учитывается в граничных условиях или в условиях сопряжения участков. В общем случае при решении задачи полубезмоментной теории по- [c.24]

Рис. 79. Схема цилиндрической оболочки для расчета полубезмоментной теории

Рис. 79. <a href="/info/436180">Схема цилиндрической</a> оболочки для расчета полубезмоментной теории

Основное дифференциальное уравнение (686) полубезмоментной теории ортотропной слоистой цилиндрической оболочки и граничные условия (696) аналогичны соответствующим уравнениям и граничным условиям для балок, лежащих на сплошном упругом основании. [c.206]

Под длинными цилиндрическими оболочками будем понимать цилиндрические оболочки, для которых изложенная выше полубезмоментная теория является справедливой, а осевая нагрузка, приложенная на одном торце, передается через другой торец равномерно распределенной. [c.209]

К оболочкам средней длины отнесем слоистые цилиндрические оболочки, для которых полубезмоментная теория остается применимой, а напряженное и деформированное состояния, возникающие под действием осевых локально распределенных нагрузок, существенно зависят от граничных условий на обоих концах [c.209]

Большинство авторов при расчете цилиндрической оболочки используют безмоментную теорию, в то время как применение полубезмоментной теории приведет к повышению точности расчетов. [c.117]

Известны две трактовки полубезмоментной теории цилиндрических оболочек В. 3. Власова. Согласно трактовке В. 3. Власова уравнения полубезмоментной теории выводят для идеализированной ортотропной оболочки, наделенной определенными жестко-стными характеристиками, а затем показывают, что в ряде случаев эти уравнения достаточно полно описывают поведение реальных ортотропных и изотропных оболочек. Общим недостатком такой трактовки вывода основных уравнений ...является значительное количество произвольных допущений [28]. [c.271]

Расчет обаточек с использованием общей моментной теории связан с решением краевых задач и интегрированием сложной системы уравнений в частных производных. Широко известны численные способы решения этих уравнений. Приближенные теории построены на дополнительных упрощениях безмомент-ная теория оболочек теория краевого эффекта полубезмоментная теория цилиндрических оболочек теория пологих оболочек. [c.151]

Тонкостенный стержень представляет собой длинную цилиндрическую или призматическую оболочку. Расчет его мог быть основан на полубезмоментной теории цилиндрических оболочек [5]. В соответствии с гипотезами, положенными в основу полубезмоментной теории, на рис. 1, о и б представлено моделирование связей в соединении элементов тонкостенного стержня. Связи воспринимают только нормальные и сдвигающие усилия по контуру сечения при расчете деформациями сдвига срединной поверхности пренебрегают. Однако для тонкостенных стержней оказывается возможным игнорировать также изменение формы поперечного сечения. Используя гипотезу о недеформируемости контура поперечно- [c.179]

Экспериментальные исследования тонких достаточно длинных цилиндрических оболочек показывают характерную особенность их деформирования, выражающуюся в том, что при действии сосредоточенных радиальных нагрузок происходит сзш1 ественное искривление оболочки в кольцевом направлении по сравнению с искривлением образующей. Ортогональная сетка, нанесенная на боковую поверхность оболочки, после деформирования остается почти ортогональной, а кольцевые линии, сильно изгибаясь, остаются почти несжимаемыми. Эти особенности деформирования вместе с результатами других экспериментальных исследований послужили основанием для полубезмоментной теории цилиндрической оболочки, которая представлена в работах В. 3. Власова в двух вариантах, отличающихся один от другого числом исходных упрощающих предположений. [c.198]

Если оболочка не слишком короткая, то простое и надежное решение этой задачи дает полубезмомеитная теория цилиндрических оболочек. Однородное уравнение устойчивости (8.20), полученное на основе полубезмоментной теории, перепишем для начального состояния [c.232]

Показано, что предложенное в работе [125] комплексное разрешающее уравнение включает в себя все частные теории цилиндрических оболочек, разработанные в разное время В. 3. Власовым, Л. Доннелом, А. А. Уманским, X. М. Муштари, С. М. Файн-бергом. В главе выведены комплексные уравнения конструктивно анизотропных цилиндрических оболочек, т. е. уравнения, описывающие усредненное напряженно-деформированное состояние в оболочках, регулярно подкрепленных ребрами жесткости. Завершается глава обсуждением полубезмоментной теории оболочек Власова и выводом обобщенного комплексного уравнения этой теории. [c.159]

Приведенная в книге теория полубезмоментных трехслойныч цилиндрических оболочек дополняет результаты по расчету устойчивости пологих цилиндрических оболочек. [c.4]

При расчете длинных цилиндрических оболочек широкое применение получила так называемая полубезмоментная теория, юснованная на предположении о медленной изменяемости деформаций вдоль образующей цилиндра. Эта теория 33) позволяет с помощью простого и хорошо знакомого инженерам математического аппарата рассчитывать оболочки большой длины, для которых безмоментная теория неприменима. [c.312]

Распределение усилия S°(ф) взаимодействия оболочки и кольца определяется из условия совместности их деформаций на линии контакта окружные перемещения оболочки v а=а. и кольца должны быть одинаковыми. Заметим, что попытка рассчитать цилиндрическую оболочку при граничных условиях (7.41), как безмоментную, привела бы к выводу, что эта оболочка вовсе не принимает участия в восприятии нагрузки. В самом деле, из условий = О при а = О, а = следовало бы, что везде 7 = Q [см. формулы (6.41)], а также 5 = onst, что соответствует только осесимметричному кручению оболочки. Но так как нагрузки Р не вызывают кручения, то 5 = 0. Таким образом, напряженное состояние оболочки близко к чисто мо-ментному. Поэтому при малой длине оболочки для ее расчета наряду с полубезмоментной теорией можно было бы использовать и теорию чистого изгибания. [c.327]

Ильин В. П., Халецкая О. В. О применении полубезмоментной теории к определению частот свободных колебаний круговых цилиндрических оболочек,— Сб, тр. Ленинград, инженерно-строительн, ин-та, 1974, № 89, с, 37-45, [c.231]

Многие задачи устойчивости изотропных и ортотропных цилиндрических оболочек удается просто и, главное, достаточно точно решить с помощью полубезмоментной теории, изложенной в 6.4. Однородное уравнение устойчивости полубезмоментной цилиндрической оболочки можно получить, заменив в основном разрешающем уравнении (6.66) поперечную нагрузку р фиктивной поперечной нагрузкой по формуле (8.10) и гюложив =- О и / ф — 0 [c.224]

В качестве примера рассмотрим условия приближенного моделирования круговой цилиндрической оболочки, подкрепленной в окружном направлении часто расположенными несиловрлми шпангоутами либо гофром (рис. 6.6). Напряженно-деформированное состояние такой конструкции может быть приближенно описано системой уравнений технической теории ортотропных цилиндрических оболочек, называемой также полубезмоментной теорией В. 3. Власова [22, 19]. [c.119]

Таким образом, безмоментная теория, приводя в рассматриваемом случае к неправильным соотношениям, дает, вместе с тем, и качественно верное указание на то, что в оболочке имеет место полубезмоментное напряженное состояние. Последнее полностью согласуется с нашими представлениями о работе длинной цилиндрической оболочки. Действительно, никакие граничные условия (в том числе и нетангенциальные) не могут серьезно повлиять на напряженное состояние вдали от краев. Поэтому в достаточном удалении от краев устанавливается напряженно-деформированное состояние (полностью определяемое нагрузкой и видом срединной поверхности), сходное с тем, какое имеет место в кольце под действием равномерной нормальной к оси нагрузки. Если ось кольца отлична от дуги окружности, нагрузка (поскольку жесткость кольца на изгиб значительно меньше его жесткости на растяжение) будет разгибать кольцо, и в нем возникнет сильномоментное напряженное состояние (см. критерий (9.5)). [c.332]

Напряжения в цилиндрической оболочке. При определении напряжений используем гипотезы полубезмоментной теории. В соответствии с формулами (2.27), (2.28) и (2.29) перемещения w и v являются функциями первой степени х, а перемещение от х не зависит. Поэтому ди/дх = О и dhvldx = О, а по формуле (2.22) [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...