Характерные виды потоков жидкости

Если рассмотреть наиболее характерный случай местного сопротивления в виде внезапного расширения трубопровода, когда поперечное сечение резко увеличивается от до (рис. 101), можно наблюдать следующую картину. Частицы жидкости, пройдя сечение 1—1 с некоторой скоростью, стремятся двигаться дальше в том же направлении с той же скоростью. Однако они задерживаются частицами, находяш,имися впереди, обладающими (ввиду увеличения сечения) меньшими скоростями, как бы наталкиваются и ударяются о них и поэтому получают смещения в поперечном направлении, что вызывает расширение струи. В некотором сечении 2—2, отстоящем на небольшом расстоянии от первого, поток жидкости заполняет все сечение трубы. При этом в начале трубы большего диаметра, в углах, образуется [c.160]

При обтекании крыла вязкой жидкостью силу R следует вычислять, принимая во внимание циркуляции скорости по контуру линии раздела пограничного слоя и зоны потенциального потока, охватывающему также аэродинамический след циркуляция будет выражать при этом напряженность вихрей, возникающих в пограничном слое и в аэродинамическом следе. Величину этой циркуляции полагают пропорциональной произведению характерной скорости потока — именно скорости Vao — нз Характерный размер профиля в направлении течения— хорду крыла L, записывая ее выражение в виде [c.160]

На рис. 4-11 в виде примера показаны опытные данные для развитого пузырькового кипения воды в большом объеме при разных давлениях [Л. 16]. Результаты опытов обычно представляют либо в форме связи величин q и At, как это показано на рис. 4-11, а, либо в виде зависимости а от д, которая приведена на рис. 4-11,6. Экспериментальные данные показывают, что интенсивность теплоотдачи растет при увеличении теплового потока и давления. Эта закономерность характерна для любых жидкостей, смачивающих поверхность нагрева. Пунктирные линии на рис. 4-11 определяют верхнюю границу существования пузырькового режима кипения воды. Соответствующие значения крь кр1 и Л кр1 в функции давления показаны на рис. 4-12. [c.115]

Возможные структуры двухфазной среды многообразны. Характерным является поток парокапельной структуры, в котором, однако, присутствует и непрерывная жидкая фаза, существующая главным образом в виде пленок на твердых поверхностях. Столь же широко встречаются пузырьковые структуры, в которых несущая среда — несжимаемая жидкость, а дискретная — пар в виде пузырьков или пробок. На твердых поверхностях может существовать парокапельная пленка. Возможны и другие, более простые структуры двухфазных потоков, причем, как правило, дискретная фаза подчиняется закону нормального распределения по размерам капель. [c.312]

Стремясь привести уравнение (3.2) к безразмерному виду, выбирают масштабы приведения. Для линейны.х величин в качестве масштаба принимают наиболее характерный размер /о (для омываемой плоской поверхности— ее длину, для трубы — диаметр). Для скорости в качестве масштаба выбирают скорость ядра потока жидкости Vo, для температуры — а = Та—То. [c.41]

При рассмотрении характерного случая местного сопротивления в виде внезапного расширения трубопровода, когда поперечное сечение резко увеличивается от 31 до 52 (рис. 64), можно наблюдать следующую картину. Частицы жидкости после прохождения сечения 1—) с некоторой скоростью стремятся двигаться дальше в том же направлении с той же скоростью. Однако они задерживаются частицами, находящимися впереди и обладающими (ввиду увеличения сечения) меньшими скоростями. Наталкиваясь и ударяясь об эти частицы, они получают смещения в поперечном направлении, что вызывает расширение струи. В некотором сечении 2—2, отстоящем на небольшом расстоянии от первого, поток жидкости заполняет все сечение трубы. При этом в начале трубы большего диаметра в углах образуется вихревая область, представляющая собой кольцевое пространство А, заполненное жидкостью, не участвующей в основном поступательном движении в направлении оси трубопровода, Вследствие трения на граничных поверхностях эта [c.114]

Определяющим размером называется характерный для данного случая теплоотдачи размер твердого тела определяющей температурой — температура по которой выбирают входящие в критерий теплофизические свойства (р, V, с, %, Р). Обычно параметры I и < вводят в обозначение критерия в виде индексов. Например, обозначение Кеж,(1 говорит о том, что при вычислении критерия за определяющий размер следует принимать диаметр, а за определяющую температуру — среднюю температуру потока жидкости. [c.815]

Перейдем к рассмотрению условий подобия двух изотермических потоков ньютоновских вязких несжимаемых жидкостей с различными, но постоянными плотностями и вязкостями. Следуя только что указанному приему сравнения безразмерных дифференциальных уравнений и соответствующих им граничных и начальных условий, приведем уравнения Стокса (23) и неразрывности (25) к безразмерному виду, выбрав в качестве масштабов времени, длин (в частности, координат), скоростей, давлений и объемных сил соответственно некоторые характерные для потока постоянные величины Т, Ь, V, Р, Р. [c.458]

В результате перемешивания, вызываемого потоками жидкости в ванне (вследствие конвекции, механического и других видов воздействия сварочного источника), расплавленные основной и наплавленный металлы образуют ванну примерно одинакового состава в ее центральной и хвостовой части. Однако вблизи границы сплавления, у максимального сечения сварочной ванны, где еще происходит расплавление основного металла, он быстро затвердевает в связи с линейным перемещением ванны и не перемешивается в достаточной степени с жидким металлом центральных зон ванны. Наличие граничного слоя у твердой стенки, что характерно для движущейся жидкости в любом русле, определяет и меньшие скорости движения и меньшее перемешивание жидкости. [c.138]

Термин жидкость используется для описания вещества, обладающего способностью течь, т.е. здесь имеются в виду и жидкости, и газы. Если движение жидкости подчинено какому-то порядку, то говорят о ее струйном движении или ламинарном потоке либо через трубу, либо по поверхности. При этом каждая частица жидкости движется строго по линиям, параллельным стенкам трубы. Частицы жидкости, непосредственно прилегающие к стенкам, движутся медленнее, что объясняется действием вязкости, а на самих стенках их скорость падает до нуля. Вследствие этого возникает градиент скорости (Рис. 15.1а). Вышеописанная ситуация характерна для скоростей потока меньше критической скорости. При больших скоростях потока движение становится хаотическим, и каждая частица жидкости в этом случае перемещается по очень извилистой траектории. Такое движение жидкости называют турбулентным потоком. Несмотря на хаотическую природу такого потока, в среднем для всего потока по трубе получается профиль скорости, подобный показанному на Рис. 15.16. Можно считать, что по трубе течет ламинарный поток, если число Рейнольдса будет меньше, чем 2000, и турбулентный — если оно больше, чем 4000. Между этими величинами находится переходная зона. [c.242]

При пузырьковом режиме течения газовая фаза распределена в жидкости в виде отдельных пузырьков, размеры которых много меньше характерного размера аппарата. Такой режим. течения имеет место при малых газосодержаниях потока. [c.4]

Потери другого вида характерны для резких изменений формы граничных поверхностей потока на коротком участке. Так, например, при течении жидкости через диафрагму (рис. 6.7) можно [c.139]

Для вязкой жидкости характерны два вида движения. Первое из них — ламинарное (слоистое) — отличается упорядоченным расположением движущихся струек, не смешивающихся между собой при движении. В ламинарном потоке перенос количества движения и вещества из одного слоя (струйки) в другой происходит за счет межмолекулярного проникновения, а теплоты — за счет теплопроводности. Такое движение возникает и сохраняется обычно при небольших скоростях, предельное значение Uj, которых определяется критическим числом Рейнольдса Re p= = v lh. [c.18]

Левый столбец относится к маловязким жидкостям, правый — к вязким. Характерными особенностями движения пузырей при этих условиях являются пульсации их формы под действием сил поверхностного натяжения из-за переменной кривизны межфазной поверхности, существование значительной зоны отрыва потока в кормовой части поверхности пузыря и винтовая (или зигзагообразная) траектория их всплытия (см. рис. 5.7). В области 4 скорость всплытия почти не изменяется с изменением линейного размера пузыря. Этот экспериментальный факт послужил обоснованием приближенной эмпирической формулы, структура которой легко может быть получена с помощью анализа размерностей. Условие Re > 1 позволяет полагать, что скорость всплытия пузырей в области 4 определяется действием сил/ , / и/д, т.е. может быть описана некоторой функциональной зависимостью чисел Во и We. Вид этой зависимости можно найти из условия Ф f l). Записав, в частности, Во - We , мы избавимся от линейного размера в соотношении для скорости всплытия и получим [c.208]

Увеличение объема информации, естественно, влечет за собой дополнительные требования к эксперименту. В данном случае это касается взаимного расположения элементов и методики фиксации их внутри образца. Наилучшим способом закладки элементов является их последовательное расположение по потокам теплоты и массы. При этом каждый элемент сигнализирует о температуре и суммарной плотности теплового потока через тот слой, где он расположен, и все характерные для процесса точки появляются на ленте записывающего потенциометра по мере их перемещения от слоя к слою. Однако возможности применения этой методики могут ограничиваться как и для одиночного элемента, габаритными размерами исследуемого образца и мерой соответствия его ТФХ и эффективных ТФХ измерительных элементов, а также их способностью пропускать влагу в виде пара или жидкости. [c.89]

КОЙ фаз внутри канала) также имеет важное значение для развития процесса кипения и возникновения кризиса кипения. На рис. 4-4 показаны характерные режимы течения пароводяной смеси в трубах. В зависимости -от содержания пара, скорости движения смеси, диаметра трубы и ее расположения в пространстве характер движения оказывается различным в виде однородной эмульсии (рис. 4-4,а), в виде двух самостоятельных потоков воды и пара (рис. 4-4,6, 5). В одних случаях при этом вода движется по периферии у стенки в форме пленки, а пар в центральной части трубы (рис. 4-4,6), в других получается раздельное движение — жидкость в одной, а пар в другой части трубы (рис. 4-4, 3). Пузырьковый режим течения смеси (рис. 4-4, в, г) различен при вертикальном и горизонтальном положениях трубы. [c.108]

По способу образования и структуре поверхности контакта ЦТА относится к барботажных аппаратам. В нем активным агентом является газ, который пересекает слой жидкости, диспергируя ее и образуя поверхность контакта. При малой скорости в барботажных аппаратах газ образует поверхность контакта в виде всплывающих пузырей. При больших скоростях газа поверхность контакта приобретает капельную структуру, что характерно и для ЦТА, в котором скорости газа значительно больше скорости всплытия пузырей. Однако это относится только к гидродинамике самого слоя газожидкостной смеси, если рассматривать поперечное течение газа со скоростью Wr. В остальном имеются существенные отличия. На входе газа в слой между решеткой и кольцевым вращающимся слоем образуется газовая прослойка, обеспечивающая равномерное распределение газа и равномерную радиальную скорость по всему слою. Плавный, безударный вход газа в слой уменьшает гидродинамическое сопротивление. В то же время перемещение слоя газожидкостной смеси со значительными окружными скоростями и интенсивное перемешивание частиц жидкости с потоком газа вследствие вихревого движения приводит к дополнительной турбулизации потоков во всем объеме слоя, что способствует интенсификации процессов тепло- и массообмена. Наличие тангенциальной составляющей скорости газа увеличивает продолжительность контакта газа с жидкостью, так как движение частиц жидкости происходит по спиральной траектории и за несколько витков частицы многократно обтекаются потоком газа. Увеличение веса жидкости в поле центробежных сил препятствует образованию пены, так как поверхностного натяжения становится недостаточно для ее формирования. Отсутствие пены в ЦТА, сковывающей подвижность отдельных мелких частиц жидкости и ограничивающей скорость газа (по условиям выноса пены из аппарата), также позволяет повысить интенсивность тепло- и массообмена. [c.15]

Коэффициент В принят равным 0,032. Это привело к согласованию с некоторыми экспериментальными данными [12]. Надо, однако, заметить, что в других опытах значение g было близко к единице [14]. В литературе также отмечается, что е может быть и больше единицы, что совершенно не вяжется с указанной схемой. Кроме того, следует иметь в виду, что схема Прандтля является идеализированной и построена по аналогии с молекулярной теорией, где на длине свободного пробега никакого внешнего воздействия молекула не испытывает. Длина перемешивания , полученная путем сравнения опытного распределения скорости с теоретическим, содержит в себе особенности процесса, которые не укладываются в модель Прандтля. В работе [4] рассматривается пространственная модель, которую можно считать обобщением модели Прандтля. Пусть из окрестности каждой точки М потока, рассматриваемой в системе координат, движущейся со скоростью осредненного потока в точке М, вылетают во всех направлениях с одинаковой вероятностью порции жидкости ( моля ). Характерный размер .моля d и средняя длина его пробега Л приближенно описываются соотношениями d = L и % = aL (р и а — постоянные безразмерные коэффициенты, L — масштаб турбулентности) и определяются полем скорости осредненного движения и положением рассматриваемой области потока относительно стенок канала. Модуль характерной скорости движения моля, вылетающего из окрестности [c.92]

Расположенный в топочной камере котла ТП-90 двухсветный экран делит ее на два равных отсека. Оба отсека имеют одинаковые размеры, конфигурацию, компоновку горелок и т. д. и в аэродинамическом и тепловом отношении идентичны. Независимость друг от друга отсеков топочной камеры и плоское движение потока в остальных газоходах котла позволяют при моделировании взять в качестве образца для модели котел, ширина которого по фронту равна ширине одного отсека топочной камеры, т. е. плоскую вырезку . Такой прием позволяет в данном случае вдвое уменьшить расход рабочей жидкости через модель при сохранении автомодельного режима. Очевидно, что гидравлическое сопротивление модели при этом останется таким же, как и в случае II (см. табл. 3-2). Следует иметь в виду, что величина характерного линейного размера в рассматриваемом случае изменится, а это в свою очередь скажется на абсолютных значениях чисел Re. При пользовании этим приемом необходимо обращать внимание на условия подвода потоков в моделируемой установке. Необходимым условием является равномерное распределение их по направлению, нормальному к плоскостям, вырезающим модель. Примерами таких конструкций являются камерные топки с равномерным расположением горелок по фронту, камерные топки с двухсветными экранами, трубчатые и пластинчатые воздухоподогреватели котлов и др. В отдельных случаях при моделировании аппаратов, представляющих собой цилиндр большого диаметра, с целью сокращения потребных расходов рабочей жидкости можно согласиться на модели натурные по высоте и радиусу, выполненные в виде секторной вырезки . Однако это требует тщательного анализа возможных искажений результатов исследования. [c.71]

В настоящее время существует общее мнение, что на условия возникновения кризиса сильное влияние оказывает структура течения потока. В области значительных недогревов и небольших паросодержаний кризис теплоотдачи имеет гидродинамическую природу [3.1, 3.32]. При больших тепловых потоках, характерных для этих режимов течения, переход к пленочному кипению происходит вследствие нарушения устойчивости двухфазного граничного слоя. Встречное движение пара и струек жидкости, проникающих из ядра течения, нарушается, и у стенки возникает сплошная паровая пленка. В последние годы этот вид кризиса называется также кризисом первого рода [3.14]. [c.119]

Для зерна характерна большая инерция поля влажности, значительно превышающая инерцию температурного поля. Так, среднее значение критерия Лыкова Lu= —3,0 10 , т. е. инерция поля влажности, примерно в 30 раз больше инерционности температурного поля. Таким образом, процесс сушки зерна лимитируется внутренним переносом влаги, интенсивность которого во много раз меньше интенсивности нагрева зерна. Эти свойства обусловливают применение при сушке высоковлажного зерна комбинированных циклов нагрева и охлаждения. При охлаждении нагретого зерна температурный градиент изменяет свой знак и термический поток влаги направляется изнутри к поверхности. При этом, если влага переносится в виде жидкости, то к за- [c.58]

В исследованиях [91, 93] изучалось влияние повышенной гравитации на механизм переноса теплоты от поверхности нагрева к жидкости. Установлено, что возможно существование трех характерных видов теплообмена 1) отвод тепла осуществляется только своГодной конвекцией 2) неразвитое кипение, при котором существенное влияние на отвод тепла оказывает свободная конвекция 3) развитое кипение — влияние свободной конвекции незначительное. Расчет теплообмена при изменении перегрузки ri= 1—2000, плотности теплового потока <7= (6—200) 10 Bт/м , р = 0,1 МПа авторы работ [91, 93] рекомендуют проводить по следующим соотношениям [c.86]

Снарядное течение не наблюдается при удельных массовых расходах, превышающих примерно 5,87-10 кг/м -час. При более высоких скоростях потока наблюдается переход непосредственно от пузырькового к дисперсно-кольцевому режиму течения однако этот переход осуществляется при изменении паросодержания потока в широких пределах. Как видно из данных, приведенных на графике при Xq = 0,2%, заполнение потока пузырями пара очень велико, но при этом не наблюдается заметного слияния отдельных пузырей в более крупные пузыри, характерные для снарядного течения. По мере увеличения паросодержания ядро потока заполняется преимущественно паром, а взвешенная в потоке жидкость, как предполагают Беннет и сотр. [3i, распределена в виде кусков пены. При дальнейшем увеличении паросодержания взвешенная в потоке жидкость образует пленку на стенке канала или дробится на мелкие капли, после чего происходит переход к дисперсно-кольцевому течению. При этом переходе выходное напряжение на зонде соответствует интенсивному пузырьковому pejKmiy течения, и по мере увеличения паросодержания наблюдается постепенное уменьшение напряжения. Экспериментальные данные показывают, что эта переходная область достаточно велика, поэтому ее можно было выделить как самостоятельный тин течения. Этот режим движения смеси был назван эмульсионным течением. [c.39]

Ряд опытов на воде проводился при низких значениях скорости, когда числа Re были ниже критического. При таких числах Re полностью исчезают турбулентные пульсации температуры. Однако в центральной части потока продолжают происходить слабые колебания температуры очень низкой частоты. Такие колебания температуры можно объяснить влиянием естественной конвекции в жидкости, при увеличении тепловой нагрузки они возрастают. Колебания температуры отсутствуют в достаточно широкой пристенной области и в стенке трубы. С возрастанием скорости при достижении числа Re 2 300 начинают появляться турбулентные пульсации температуры с малой частотой и амплитудой. При более высоких числах НеягШ пульсации принимают вид, характерный для развитого турбулентного потока. Изменение средней частоты пульсаций температуры в потоке жидкости и в стенке трубы три возрастании чисел Re приведено на рис. 9. Средняя частота пульсаций резко возрастает от нулевых значений при [c.327]

Характерные виды изнашивания деталей первой группы — абразивное (твердыми частицами, попадающими в зону контакта), адгезионное, окислительное, усталостное, фреттинг-процесс (фреттинг-коррозия). Для деталей второй группы типично абразивное изнашивание (например, истирание почвой), гидро- и газоабразивное (твердыми частицами, перемешиваемыми жидкостью или газом), эрозионное, гидро- и газоэрозионное (потоком жидкости или газа), кавитационное (от гидравлических ударов жидкости). [c.327]

Эрозия является следствием одновременного механического и коррозионного воздействий среды. На рис. П-12 представлена одна из форм эрозии, вызванная действием гидравлических ударов на медную трубу, работающую в установке для циркуляции морской воды на судне. Разрушения имеют характерный вид следов конских копыт, их причиной является турбулентное движение воды с большим содержанием воздуха. Другой формой эрозии является кавитационное разрушение, которое вызывается одновременным воздействием коррозии и кавитации, т. е. ударных волн, образуюш,ихся при схлопьшании пузырьков газа в потоке жидкости, омываюш,ей металл. Близка к эрозии также коррозия при трении соприкасающихся нагруженных поверхностей, например подшипников, цапф, крейцкопфов. [c.19]

Следует считать показательным известное сходство явлений, наблюдающихся в условиях дуги с твердым катодом и при фиксации пятна на тонкой пленке жидкой ртути, смачивающей посторонние металлы. Для тех и других условий опыта характерны относительно высокие значения начальной продолжительности существования дуги о лри токах, близких к пороговому значению, а также чрезвычайно резкое увеличение с ростом тока при малых его значениях. Много общего есть и в характере колебаний напряжения того и другого типа разряда, включая их незначительную амплитуду, специфическую форму в виде одиночных узких импульсов продолжительностью около Ю сек и отсутствие цикличности. Указанные черты сходства дуги с твердым ртутным катодом и катодом в виде тонкой пленки жидкой ртути, смачивающей твердый металл, должны свидетельствовать о некоторой общности природы увеличения устойчивости разряда в тех и других условиях опыта. Но условия существования катодного пятна а тонкой пленке ртути отличаются от условий однородного жидкого катода прежде всего характером процессов теплоотвода, испарения ртути и подведения ее новых порций. В условиях тонкой пленки ртути не могут иметь места и бурные явления конвекционного перемешивания ртути, ни явления взрывоподобного вскипания сильно перегретой жидкости, с чем, по-видимому, связана цикличность изменений напряжения в дуге с однородным жидким катодом. Для дуги с фиксированным пятном следует считать в особенности характерным упорядочение процессов теплоотвода, испарения и доставки ртути, свойственное ламинарным режимам потоков жидкости. Ввиду этого можно провести некоторую аналогию между процессам поддержания катодного пятна на пленке ртути и процессом сгорания горючей жидкости в фитиле, по которому она подводится по мере расхода из соответствующего резервуара. Несомненно, что такого рода фитильный режим доставки и испарения ртути является одной из основных причин резко повышенной устойчивости дуги с фиксированным катодным пятном. Само собой разумеется, при этом должно играть большую роль упорядочение теплоотвода из области пятна. Не исключено также, что в какой-то степени увеличение устойчивости дуги с катодом пленочного типа связано с изменением работы выхода электронов в сложны условиях биметаллического катода. [c.141]

Для рассматриваемого плоского случая движения вязкой несжи маемой жидкости приведем уравнения Стокса (2) к безразмерному виду, относя продольные координаты х и скорости и к своим, характерным для потока в целом масштабам L и U, а поперечные, соответственно к o=L/ /Re п V = и I)/L = и /Не, где Re = - . Как и [c.565]

При больших числах Рейнольдса толщина П. с. очень мала по сравнению с характерными размерами тела. Поэтому почти во всей области течения, за исключением тонкого П. с., влияние сил вязкости несущественно по сравнению с инерционными силами, и жидкость в этой области можно рассматривать как идеальную. Одновременно вследствие малой толщины П. с. давление в нём в поперечном направлении можно практически считать постоянным. В результате весьма эффективным оказывается такой метод изучения обтекания тел потоком жидкости (газа), когда всё поле течения разбивается на две части — область течения идеальной жидкости и тонкий П. с. у поверхности тела. Течение в первой области изучается с помощью ур-ний движения идеальной жидкости, что позволяет определить распределение давления вдоль поверхности тела тем самым определяется и давление в П. с. Течение внутри П. с. рассчитывается после этого с учётом вязкости, теплопроводности и диффузии, что позволяет определить поверхностное трение и коэфф. тепло- и массооб-мена. Однако такой подход оказывается неприменимым в явном виде в случае отрыва потока от поверхности тела. Он неприменим и при малых Ке, когда влияние вязкости распространяется на довольно большую часть возмущённой области течения. [c.556]

Для ламинарного пограничного слоя как несжимаемой жидкости, так и сжимаемого газа при переменном давлении во внешнем потоке суп] ествуют различные методы расчета. Наиболее точные методы основываются на численном интегрировании дифференциальных уравнений и требуют применения вычислительных машин. Для турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости разработаны приближенные, полуэмпириче-ские методы расчета. В случае небольшого градиента давления во внешнем потоке расчет турбулентного пограничного слоя сжимаемой жидкости может быть произведен при условии, что влияние градиента давления учитывается лишь в интегральном соотношении количества движения (59). При этом считается, что профили скорости и температуры, а также зависимость напряжения трения от характерной толщины пограничного слоя имеют такой же вид, как и в случае обтекания плоской пластины. [c.338]

Если скорость движения жидкости больше то ламинарное движение разрушается и переходит в новый вид движения, для которого характерно поперечное относительно основного потока перемещение частиц, что вызывает перемешивание жидкости. Упорядоченное слоистое течение исчезает, переходя в турбулентное. А лекулярное хаотическое движение характерно для ламинарного течения в турбулентном потоке происходит перемешивание макроскопических частиц. Это течение имеет неустановиБшийся характер, при котором скорость и другие параметры в данной точке изменяются во времени. Наличие интенсивного перемешивания потока при турбулентном течении приводит к появлению дополнительных тангенциальных напряжений в жидкости, к более интенсивному переносу в ней вещества и теплоты. [c.18]

Увеличение перегрева стенки ведет к росту числа одновременно действующих центров парообразования, что сопровождается ростом интенсивности теплообмена. Для кипения характерна очень сильная зависимость плотности теплового потока q от перегрева стенки относительно температуры насыщения это кардинально отличает теплообмен при кипении от однофазной конвекции и от конденсации. Зависимость (А Т) называют кривой кипения, или кривой Нукияма, по имени японского исследователя, впервые описавшего эту зависимость в 1935 г. Типичная кривая кипения со схематическим изображением механизма теплообмена при различных сочетаниях плотности теплового потока и перегрева стенки АТ = представлена на рис. 8.3. Пусть жидкость в обогреваемом сосуде находится при температуре насыщения, отвечающей давлению над ее уровнем. Обогреваемая поверхность, например, в виде обращенной вверх пластины с адиабатной нижней поверхностью размещена под уровнем жидкости. Дополнительное гидростатическое давление столба жидкости над нагревателем обычно составляет ничтожную долю от. По обеим координатным осям используется логарифмический масштаб. [c.343]

Критическая плотность теплового потока. По установившимся представлениям кризис в каналах вызывается уменьшением контакта жидкости с поверхностью нагрева. Кризис может произойти в результате 1) гидродинамического и теплового разрушения пристенного парожидкостного слоя и образования паровой пленки, что характерно для области недогретой жидкости и малого паросо-держания 2) испарения (высыхания) жидкой пленки, текущей вдоль стенки (дисперсно-кольцевой режим). Высыхание пленки связано с процессами испарения, механического уноса жидкости и выпадения капель из ядра парожидкостного потока. Эти два вида кризиса получили название кризисов I и II рода. В зарубежной литературе этому соответствуют термины пережог (burnout) и высыхание (dryout). [c.68]

В барботажном аппарате кеж-фазовая поверхность контакта образуется диспергированием жидкости при поперечном движении газа через ее слой. При малых скоростях газа масса жидкости в слое используется неэффективно, так как в тепломассообмене участвуют те немногие молекулы жидкости, которые расположены на границе с газовым пузырем. С увеличением скорости газа выше некоторой критической структура барботируемого слоя меняется слой становится состоящим из отдельных капель жидкости различного диаметра, взвешенных в потоке газа. При этом, естественно, увеличивается поверхность контакта газа с жидкостью. Барботируемый газом слон является одной из наиболее характерных двухфазных систем для аппаратов, выполненных, например, в виде колонн, заполненных водой, колонн с колпачковыми и ситчатыми тарелками н др. [30, 50]. [c.7]

Решим задачу применительно к плоскому ламинарному слою, характерному для тепло- и массообмена в контактных аппаратах. Для этого рассмотрим канал аппарата с плоскопараллельной насадкой при переменных параметрах сред, причем сначала его входной участок, до смыкания пограничных слоев газа. Распределение параметров в слое вдоль потока газа представим в виде кусочнопостоянной функции, т. е. будем считать параметры постоянными по оси X в пределах каждого участка (шага) Axi, на которые разбивается вся длина канала. Выделим, как это было сделано выше, слой насыщенного газа. При этом параметры насыщенного газа на нижней границе слоя (/ж, d , 1ж) соответствуют температуре поверхности жидкости, на верхней — температуре газа по смоченному термометру, которая является постоянной для остального (ненасыщенного) ядра потока, так как один и тот же объем ненасыщенного газа (в пределах Ддс,) не может иметь сразу две различные температуры по смоченному термометру. Следовательно, постоянными для него будут также влагосодержание йщ и энтальпия / . [c.115]

На рис. 7.6 показаны характерные результаты исследования структуры двухфазного потока в виде зависимостей массовой скорости от паросодержания. Часть результатов, полученная Л. Л. Левитаном и Л. Я- Боревским голографическим методом, заимствована из [6]. Остальные данные получены с помощью измерений электрическим зондом. Для каждой группы точек приведены соответствующие им характерные функции распределения Г = л/Л/ в зависимости от интервала времени Дт, где п — число импульсов в интервале времени заданной величины N — общее число импульсов АтГ Ат — время непрерывного пребывания зонда в паре и жидкости соответственно. [c.245]

В радиолокации и радиоастрономии М. к. используют для обнаружения целей и определения их важнейших геом. (размеры, конфигурация) и физ. (теип-ра, плотность, диэлектрич. проницаемость и т. п.) параметров. Для физ. сред характерно появление естеств, модуляции, возникающей при воздействии маги, или электрич. полей на излучающие материальные среды (см. Зеемана эффект, Штарка эффект), при рассеянии света на колебаниях кристаллич. решётки твёрдых тел Мандельштама — Бриллюэна рассеяние) и т. д. Понятие естеств, модуляции распространяют также на волны. Так, напр., волновой пучок достаточной интенсивности может изменять параметры среды и, как следствие, модулировать свою плотность (см. Самофокусировка света). При распространении волн в нелинейных диспергирующих средах (жидкостях, плазме) возникает явление автомодуляции волн, связанное с разл. видами неустойчивости волн по отношению к НЧ-пространственно-временныи возмущениям, Естеств. модуляция находит практич. приложение в радио- и оптич. спектроскопии для диагностики параметров разнообразных среД в нелинейной оптике для формирования мощных световых потоков в акустике и др. областях прикладной физики. Способы практич. реализации М. к. связаны, как правило, с нелинейными устройствами, параметры к-рых (в радиотехнике, напр,, это ёмкость, сопротивление в акустике — плотность, и т. п.) можно изменять во времени в соответствии с законом модуляции. Техн. устройства, реализующие М. к., наз. модуляторами. [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...