Изотермический поток

К этой категории относится предельный случай изотермического потока несжимаемой жидкости с малой плотностью частиц. Примем далее, что в этой изотермической системе скорости в невозмущенном потоке равны (Up = U) и движение частиц аналогично движению молекул в свободномолекулярном режиме. Применение интегрального метода приводит к соотношению [c.362]

Аналогичное дифференциальное уравнение получается и для одномерных температурных возмущений, распространяющихся в первоначально изотермическом потоке [c.442]

Для несжимаемых изотермических потоков учитываются только пульсации скорости и давления. Подстановка двух первых выражений (1.26) в уравнение движения (1.11) после несложных преобразований позволяет получить [c.18]

Если нить разместить в координатной плоскости хОг под некоторым углом ф=5 90° к направлению осредненной скорости, то датчик будет чувствителен к пульсации скорости в направлениях х и 2, а уравнение, описывающее реакцию нагретой нити на продольные Щх и поперечные аи/ пульсации скорости в изотермическом потоке, имеет форму [c.203]

До сих пор рассматривались так называемые изотермические потоки, т. е. такие, для которых температура, а следовательно, удельный вес и коэффициент вязкости жидкости остаются неизменными на всем протяжении потока и в любой точке его поперечного сечения. [c.212]

В зависимости от природы возникновения движения гидравлические сопротивления движению теплоносителей различают как сопротивления трения, которые обусловлены вязкостью жидкости и проявляются лишь в местах безотрывного течения, и местные сопротивления. Последние обусловливаются различными местными препятствиями движению потока (сужение и расширение канала, обтекание препятствия, повороты и др.). Сказанное справедливо для изотермического потока, однако если движение теплоносителя происходит в условиях теплообмена и аппарат сообщается с окружающей средой, то будут возникать дополнительные сопротивления, связанные с ускорением потока вследствие неизотермичности, и сопротивление самотяги. Сопротивление самотяги возникает вследствие того, что вынужденному движению нагретой жидкости на нисходящих участках канала противодействует подъемная сила, направленная вверх. [c.460]

Формула (20-3) справедлива для капельных жидкостей при значениях 0,08<цс/м.1<1200 и 60значения коэффициента трения будут разными при нагревании и охлаждении и отличными от значений для изотермического потока. Коэффициент сопротивления трения при охлаждении будет больше, чем при нагревании потока. [c.461]

Известно, что разрежение перед дымососом и расход связаны степенной зависимостью 5=ЛУ". Для изотермического потока п=2. Самотяга и присосы снижают п до 1,7—1,9. Зная величину и, можно надежно построить кривую при минимальном охвате исследуемого интервала. Вместе с тем если бы мы вздумали нанести на один график значения сопротивлений и расходов, полученные в разные периоды кампании парогенератора, построение характери- [c.127]

Заметим, что эффекты эти, вообще говоря, невелики и во многих случаях могут быть оставлены без внимания, например при расчете профилей скорости, а также температуры (при сильной теплоотдаче) и др. В отдельных случаях, однако, значение их становится существенным и даже определяющим. Только при учете эффекта местного перераспределения энергии в быстром потоке можно объяснить, например, низкое значение коэффициента восстановления" у поперечно обтекаемых термопар или явление тепловой сепарации в вихревых трубках—разделение изотермического потока воздуха на струи с температурой торможения существенно ниже и выше исходной [Л. 27]. [c.95]

В случае изотермического потока, т. е. при постоянных плотности и вязкости текущей среды, сопротивление трения рассчитывается по формуле [c.6]

Постановка задачи иллюстрируется на фиг. 1. Полностью развитый изотермический поток с температурой Tq входит в круглую трубу при X 0. Используя обозначения, приведенные на фиг. 1 и в начале статьи, уравнение энергии можно записать в виде [c.340]

Одновременно с опытами по теплоотдаче при различных направлениях теплового потока и разных температурных уровнях воздуха и поверхности труб производились измерения аэродинамического сопротивления. Кроме того, были проведены опыты по определению сопротивления изотермического потока при температурах 20 и 120° С. [c.71]

Из условия подобия соответствующих динамических составляющих при холодных продувках циклона и при горении следует, что величины относительных вращательных скоростей при горении, а следовательно, и момент вращения изменяются по отношению к изотермическому потоку в ]/рх/рг раз, т. е. момент вращения при горении в циклоне больше, чем при изотермическом потоке. [c.124]

На фиг. 73 показаны некоторые экспериментальные профили скоростей в турбулентном сверхзвуковом потоке газа. Как видно, в этом случае профили имеют сложный характер и менее заполнены, чем в изотермическом потоке. [c.256]

Пример. Гидродинамический режим изотермического потока жидкости характеризуется совокупностью трех размерных величин [c.27]

Высокую эффективность действия пульсаций, отмеченную выше, удается объяснить, только предположив, что пламя само генерирует дополнительные пульсации, которые суммируются с пульсациями, существовавшими в потоке без горения. В то же время постепенное ослабление эффективности действия пульсаций по мере увеличения ш7 н, также отмеченное выше, может быть объяснено уменьшением относительной роли турбулентности, генерированной пламенем, по сравнению с пульсациями набегающего изотермического потока. [c.45]

Капиллярная вискозиметрия применяется для построения кривых течения — зависимостей сдвигового напряжения т от скорости сдвиговой деформации у в стационарном изотермическом потоке — путем обработки результатов измерений интегральных характеристик потоков в круглых каналах малого диаметра. Обработка данных производится как в предположении справедливости степенного реологического уравнения [c.84]

Решение. Воспользуемся программой для ЭВМ Мир-1 , выполняющей расчеты по формулам (6.29) — (6.40), а также реализующей поиск промежуточных переменных т)о и т)о ц в соответствии с теорией плоских изотермических потоков аномально вязких жидкостей, применяемой к анализу моделирующих потоков (см. приложение, программа И). [c.177]

При Re < Re наблюдается ламинарный режим течения. Для изотермического потока в трубе круглого сечения критическое значение числа Рейнольдса Re = 2300. [c.213]

В условиях теплообмена даже без влияния свободной конвекции (при малых числах Ог) распределение скорости по сечению канала может значительно отличаться от профиля скорости изотермического потока, если вязкость теплоносителя заметно изменяется с изменением температуры. [c.213]

Наряду с термином диффузия существует также понятие проницаемость , подразумевающее процесс переноса жидкого или газообразного вещества через объем твердого тела, обычно под действием избыточного давления. В случае стационарного изотермического потока газопроницаемость может быть описана следующим выражением [c.89]

Фиг. 9—I. Распределение коэффициента турбулентной вязкости по радиусу трубы в изотермическом потоке несжимаемой жидкости.

Фиг. 9—I. Распределение <a href="/info/21708">коэффициента турбулентной вязкости</a> по радиусу трубы в изотермическом потоке несжимаемой жидкости.

Строго говоря, логарифмический профиль скоростей следует рассматривать как некоторый факт, выражающий существование универсального закона распределения скоростей ф(т1) при обтекании окрестности непроницаемой пластины турбулентным неограниченным изотермическим потоком несжимаемой жидкости. Во всех остальных случаях имеют место другие распределения скоростей. [c.183]

В гидравлических расчетах падение давления на единицу длины изотермического потока выражается формулой [c.234]

Кривой течения называют зависимость между касательными напряжениями и градиентом скорости в плоском одномерном, ламинарном, изотермическом потоке, когда скорость W меняется только по нормали к направлению течения. У жидкостей, подчиняющихся закону трения Ньютона, в рассматриваемых условиях [c.597]

Перейдем к рассмотрению условий подобия двух изотермических потоков ньютоновских вязких несжимаемых жидкостей с различными, но постоянными [c.367]

При моделировании движения изотермических потоков во второй автомодельной области при [c.70]

Сопротивление трения для изотермического потока, т. е. при постоянной его плотности и вязкости, Па, определяется по формуле [c.258]

Закономерности, определяющие потери давления в изотермическом потоке газ — жидкость, изучались в работе [499]. Получены данные о толщине пленки, высоте волн и потерях дав.ления при двухфазном кольцевом течении [712, 888]. Исследования такой системы выпо.лнены также в работах [.367, 403, 450, 534]. Интерес к ней связан с проблемами теплооб мена и потерь давления при кипении, подробно рассмотренными в ряде работ [428, 647]. Здесь мы не будем детально разбирать эти вопросы. В работе [801] исследовано пузырчатое кипение воды с частицами окиси тория. Некоторые количественные характеристики твердых веществ, образующих суспензии, снижающие или повышающие коэффициент теп.лоотдачи при пузырчатом кипении в зависимости от [c.164]

Авторами указанных выше работ величины dp dl). и (dpldl) рассчитывались по змеевиковым формулам. С учетом этого обстоятельства можно сделать вывод о независимости параметров (4.18) от конфигурации канала, хотя абсолютные значения потерь давления двухфазного потока в змеевиках выше, чем в прямых трубах. Предположив, что независимость параметров Локкарта— Мартинелли от конфигурации канала сохраняется и при течении неравновесного парожидкостного потока в условиях поверхностного кипения, для расчета потерь давления при поверхностном кипении в змеевиках можно использовать соответствующие прямотрубные зависимости, представленные в виде отношения потерь давления при поверхностном кипении АРцц к потерям давления при течении изотермического потока жидкости Ар . При таком подходе величина Ap в змеевике находится из равенства [c.56]

Теплообменный критерий Кирпичева Kig характеризует отношение потока тепла, подводимого к поверхности тела, к потоку тепла, отводимого внутрь тела. Аналогично масооо бменный критерий Кирпичева Kim равен отношению потока массоотдачи к изотермическому потоку вещества, подводимого к поверхности тела. [c.113]

Перед началом эксперимейта опытные значения величины гидравлического сопротивления прямоугольного элемента сравнивали с расчетными для круглых труб при изотермическом потоке жидкости. [c.44]

Численный метод расчета применительно к степенному реологическому закону описан в гл. 4 на примерах расчета процессов смешения на вальцах и в роторных смесителях. В основе анализа этих процессов, как и каландрования, лежит теория плоского изотермического потока аномально вязкого материала, сводящаяся к расчетным уравнениям (4.18) — (4.25). Для процесса каландрования также остаются справедливыми алгоритмы расчета симметричных и несимметричных процессов переработки резиновых смесей в зазоре вращающихся валков, в том числе с использованием клиновых устройств, представленныё в приложении в виде программ. [c.155]

Коэффициент сопротивления и скорость гравитационного осаяздения твердой частицы при различных режимах обтекания изотермическим потоком ньютоновской несжимаемой жидкости [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...