ОСОБЫЕ СЛУЧАИ РАСЧЕТА ТОЧНОСТИ

Однако во многих случаях рассмотрение вопросов динамики машинного агрегата в виде единой модели не представляется возможным даже при использовании современных вычислительных средств. Впрочем, в таком глобальном подходе и нет особой необходимости, так как в силу малой связанности многих колебательных контуров машинного агрегата при сохранении достаточной для инженерных расчетов точности могут быть выделены в виде отдельных моделей механизмы или группы механизмов. [c.48]

В особых случаях, когда требуется повышенная точность расчета, необходимо для последовательных положений механизма найти ряд значений правой части неравенства (4.66) и определить наибольшее, по которому выбрать угол Wq. [c.153]

В большинстве случаев для деталей сложной пространственной формы (типа деталей автомобильного кузова) не предъявляется особых требований к точности размеров заготовок. Поэтому методов точного расчета таких заготовок не существует. [c.115]

Приближение несжимаемой жидкости. Если податливость сосредоточенной упругости мала (соо велико), то уравнение (1.7.39) переходит в ранее рассмотренный случай, когда собственные частоты колебаний определяются формулой (1.7.38). Если же, напротив, (Оо мало, так что сжимаемость жидкости становится несущественной, то о)г о)о и без особого ущерба для точности расчетов можно использовать приближение несжимаемой жидкости. Эта возможность иллюстрируется кривыми У и 2 на рис. 1.35. Первая из них рассчитана при тех же условиях, что и сплошная кривая, но при наличии сосредоточенной упругости в конце трубопровода, снижающей собственную частоту колебаний жидкости примерно в четыре раза, а вторая представляет собой результаты расчетов по уравнениям (1.4.33) — (1.4.35), не учитывающим сжимаемость жидкости. Из рисунка видно, что частотные характеристики в обоих случаях весьма близки. [c.88]

Для снижения методической погрешности при использовании моделей средних значений важно осуществить рациональное условное деление конструкции ЭМУ на отдельные элементы, либо увеличить число таких разбиений. Но в последнем случае метод приближается к методу сеток и становится громоздким, в то время как практически важно получение высокой точности расчетов при ограниченной дискретизации. При умелом применении схем замещения методическая ошибка в сравнении с методом сеток составляет обычно не более 5 % даже при ограниченной степени дискретизации. По крайней мере, это заметно меньше, чем погрешности от неточности задания входной информации. При выборе числа разбиений важен и характер решаемой задачи. При грубой оценке показателей поля возможна упрощенная схема замещения с пятью-шестью укрупненными телами (ротора в целом, объединенных обмотки и пакета статора и т.д.). Если необходим анализ изменения осевой нагрузки на подшипники, то особо подробно должны быть представлены тела, входящие в замкнутую размерную цепь их установки, а остальные элементы могут рассматриваться укрупненно. При анализе относительных температурных деформаций требуется наиболее детальная дискретизация ЭМУ, особенно для элементов, имеющих различные коэффициенты линейного расширения. Здесь ТС, например, должна содержать не менее 15—20 тел. [c.127]

Точность контроля во многом зависит от условий его проведения. Контроль деталей особо высокой точности требует создания специальных термостатированных помещений. Не меньшее значение имеет правильный выбор средств контроля. Нередки случаи, когда измерительный инструмент выбирают с учетом только точности отсчета, ошибки самого измерительного средства в расчет не принимаются. Это неизбежно приводит к тому, что в число годных попадают детали, которые должны быть забракованы. [c.8]

Наиболее важной частью расчета любой печи является определение ее производительности, которая, в свою очередь, определяется развитием теплообменных процессов в рабочем пространстве. Поэтому основным, исходным моментом теоретического расчета печей является расчет теплообмена в рабочем пространстве, осуществляемый методами технической физики. При этом в процессе выполнения такого расчета весьма важно возможно более точно рассчитывать тот вид теплообмена, который по условиям работы печи является лимитирующим. Отсюда вытекает общее положение о том, что при нагреве тонких изделий необходимо с особой точностью рассчитывать внешний теплообмен. Это означает, что в этом случае недопустимо теплообмен радиацией рассчитывать, пользуясь постоянным коэффициентом теплоотдачи заимствованным из формулы Ньютона. Наоборот при нагреве массивных тел с особой точностью следует рас- [c.220]

Такие модели могут использоваться и службами СПУ организации, а в некоторых случаях (для особо важных и сложных работ) также и центральными службами СПУ. К подобного рода моделям, как и к любым другим, предъявляются требования простоты, наглядности и, в то же время, известной детальности и точности. Модели должны с достаточной оперативностью и быстротой отражать изменения, происходящие в реальном процессе, требовать минимума расчетов и построений. [c.585]

Однако в тех случаях, когда мы имеем дело с особо точными, прецизионными экспериментальными данными (такими, например, как наиболее точные данные" по удельным объемам водяного пара, находящегося в равновесии с кипящей водой) и в особенности с точными термодинамическими расчетами, где фигурируют производные различных величии по температуре, пренебрежение разницей между Т и в расчетах по термодинамическим уравнениям может привести к погрешностям, соизмеримым с погрешностью собственно экспериментальных данных. Это важное обстоятельство всегда следует учитывать в практике термодинамических исследований (особенно в будущем, по мере повышения точности экспериментальных исследований). [c.77]

Большее ужесточение имеет место не только в приспособлениях для точной обработки, но и в приспособлениях для выполнения операций обработки с широкими допусками. Это обусловлено тем, что точность работы в инструментальных цехах достаточно высока. При допусках на деталь по 5—7-му классу точности ужесточение в 5—10 раз приводит.к допускам на соответствующие элементы приспособления примерно по 2—3-му классам, не вызывая особых затруднений в изготовлении. В кондукторах для сверления на проход отверстий под болты допуски на расстояние между осями направляющих втулок берут от + 0,05 до 0,1 мм. В отдельных случаях допуски на изготовление приспособлений удается определить расчетами. [c.132]

Исследованию течений газа с ударными волнами посвящены многочисленные работы, относящиеся главным образом к течениям, зависящим от двух переменных (одномерные неустановившиеся движения, плоские и осесимметричные сверхзвуковые установившиеся течения). Основным средством расчета таких течений при наличии ударных волн умеренной и большой интенсивности является метод характеристик и его упрощенные модификации, связанные часто с трудно контролируемыми допущениями. Поэтому при оценке точности приближенных методов особая роль принадлежит задачам об автомодельных движениях, решение которых в случае двух независимых переменных удается получить с желаемой степенью точности путем интегрирования обыкновенных дифференциальных уравнений. В ряде работ изучены неустановившиеся автомодельные движения, которые возникают при расширении в газе плоского, цилиндрического и сферического поршня с постоянной скоростью [1, 2] и со скоростью, меняющейся со временем по степенному закону, но при нулевом начальном давлении газа [3], течения, образующиеся нри точечном взрыве в среде с нулевым начальным давлением [4, 5], и некоторые другие. При установившемся обтекании сверхзвуковым потоком изучены автомодельные течения, возникающие при обтекании клина и круглого конуса [6, 7. [c.261]

Особое значение в данном случае приобретает требование к сопоставимости оценок по точности, которое можно обеспечить путем расчета относительной точности оценки искомого эффекта автоматизации. [c.77]

Метод групповой взаимозаменяемости применяют в тех случаях, когда конструктивные допуски меньше технологических, т. е. когда средняя точность размеров цепи получается очень высокой и экономически неприемлемой. Расчет размерной цепи обычно выполняют по методу максимума-минимума. Детали на размерные группы сортируют с помощью специальных инструментов (ступенчатых калибров) и высокопроизводительных полуавтоматов и автоматов. При этом детали каждой размерной группы обычно маркируют и доставляют на сборку в особой таре. [c.278]

ПОСТРОЕНИЕ ВЗАИМНО ПЕРПЕНДИКУЛЯРНЫХ ЛИНИЙ. Построение таких линий на производственном чертеже выполняют при помощи рейсшины и угольника или взаимно перпендикулярными линейками чертежного прибора. На таком чертеже точность построения не имеет большого значения, так как на нем будут размеры. Напр., показан размер угла 90 , а на чертеже в нем на 10 больше или меньше. Совсем другое при выполнении чертежей особой точности, напр., когда производятся исследования или графические расчеты. В этом случае взаимно перпендикулярные линии необходимо строить с максимальной точностью при помощи точных инструментов и с проверкой соответствующими геометрическими построениями. [c.89]

При расчете жесткости шпинделя особый интерес представляет деформация его переднего конца, на котором закреплен инструмент йли заготовка. Допустимая величина прогиба должна определяться, исходя из точности обработки на станке. Погрешности обработки, вызываемые прогибом, составляют некоторую долю допуска обрабатываемой детали. В том случае, если трудно произвести аналитический расчет всех погрешностей, возникающих при обработке, допустимый прогиб шпинделя берется, исходя из опыта эксплуатации станков. Можно принимать его равным допустимого биения шпинделя. Часто пользуются также зависимостью [c.417]

Доля запаса Ох учитывает минимальный запас прочности и выбирается в зависимости от ответственности рассчитываемого элемента (механизма) с учетом соображений о степени точности расчета (определение нагрузок и напряжений). Части крана, повреждения которых могут вызвать падение груза, падение стрелы, опрокидывание поворотной части, опрокидывание крана и угон его ветром вдоль пути, резкие удары при наезде на упоры и соседние краны, должны рассчитываться с повышенным запасом прочности они должны иметь большее значение %, чем части крана, поломки которых вызовут только его остановку. В условиях, когда на кране отсутствуют люди, а также в случае особых нагрузок, величина может быть уменьшена. [c.56]

Необходимо отметить, что более или менее точные решения рассматриваемой задачи дают громоздкие формулы, неудобные для инженерных расчетов. С другой стороны, нет смысла в особо строгом рассмотрении данной задачи, так как исходные данные, касающиеся геометрии поперечного сечения армированного тела и упругих характеристик матрицы и арматуры, как правило, имеют небольшую точность, а в некоторых случаях известны только ориентировочно. Поэтому более целесообразным будет отыскание простых решений, основанных на некоторых несущественных упрощениях. В приводимом ниже методе расчета упругих характеристик в некоторых случаях не принимается во внимание податливость медных проводов. Данное допущение вполне приемлемо, так как модуль упругости меди во много раз превосходит модуль упругости пропиточного компаунда. [c.101]

Известно, что газорежущие мащины, имеющие самостоятельные приводы по двум осям координат, могут воспроизвести плоский криволинейный контур с необходимой точностью и качеством поверхности реза только в случае, если эти приводы обладают достаточно высокими характеристиками. Одной из важных характеристик является степень регулирования привода по скорости, т. е. отнощение максимальной скорости привода к его минимальной устойчивой скорости. Практика показывает, что приводы многих моделей газорежущих машин не обеспечивают необходимую степень регулирования и это ведет к снижению точности их работы и качества поверхности реза. В настоящее время ввиду значительного расширения диапазона рабочих скоростей машин за счет его верхнего предела, степень регулирования имеет особое значение. Определенный интерес может представить метод расчета степени регулирования с чисто геометрических позиций. Предлагаемый метод позволяет выявить принципиальный порядок величины степени регулирования и предусмотреть пути реализации требований ГОСТа 5614—67 по точности машин и чистоте поверхности реза. [c.34]

Примечание. Для расчетов, не требующих особой точности, можно пренебречь потерей теплоты трубопроводами, в этом случае не нужно заполнять графы 12, 13, 14 и изменять величины в графе 2 и в графе 3. [c.128]

Метод конечных элементов более универсален в применении по сравнению с методом конечных разностей. Используя метод конечных элементов, можно без особых затруднений построить нерегулярную сетку, а для повышения точности расчетов можно локально наложить элементы более высокого порядка. В тех случаях, когда граница области несимметрична, можно выбрать такие конечные элементы, чтобы узловые точки совпадали с ней, поскольку вычисления проводятся и для углов элементов. [c.176]

Иногда удобно использовать в качестве вспомогательных анодов биполярные электроды. В этом случае в качестве вспомогательного анода применяют кусок анодного металла (растворимого или нерастворимого), изолированно закрепленного на подвеске и не имеющего подвода тока от анодной штанги, направленного одним концом в сторону основного анода, а другим в сторону углубления детали, требующего усиления покрытия. Ток будет проходить от основного анода к заднему концу вспомогательного, по массе вспомогательного и далее с его переднего конца — ко дну углублении па детали. Длину вспомогательного анода (биполярного электрода) желательно выбрать такой, чтобы длина пути тока по электролиту была приблизительно одинакова от основного анода как до наружной поверхности детали по обычному пути, так и до дна углубления через биполярный электрод (длиной пути тока вдоль биполярного электрода можно пренебречь, так как электрическое сопротивление всякого металла в тысячи раз меньше сопротивления гальванических электролитов). Никакой особой точности при этом расчете не требуется. [c.120]

Здесь 0 — нормальное ускорение силы тяжести, служащее для пересчета массового расхода в весовой. Если секундный расход поддерживается постоянным, то увеличение тяги Р по мере подъема ракеты в атмосфере соответствует увеличению удельного импульса /др. Так как прирост импульса с высотой обычно не превышает 20%, то в тех случаях, когда не требуется особой точности расчета летных характеристик, при интегрировании уравнения (1.2) принято считать /др постоянной величиной, равной ее среднему значению. Численные значения удельного импульса (теоретические) и эффективной скорости истечения для ряда жидких топлив, часть из которых являются высококалорийными [10], даны в таблице 1.1 (см. также гл. 12, 13 и 14). [c.19]

Способ экспериментальной градуировки обеспечивает наибольшую точность, так как позволяет устранить влияние паразитных сигналов в цепях термопар. При таком способе градуировки неучтенной остается только систематическая ошибка, вызываемая различием скоростей разогрева образца и стакана. Ее можно учесть, если независимо измерять скорости роста средней объемной температуры образца (т) и температуры стакана (т), а расчет теплоемкости образца производить по формуле (2-3). Однако такое усложнение опыта оправдано только в особых случаях, например, когда ставится задача исследования теплоемкости в зонах фазовых переходов. Чаще же всего соотношение скоростей разогрева bjby удается поддерживать в опытах, близких к единице, и оценивать отклонения от нее аналитической поправкой Аа , вводимой в формулы (2-6) и (2-8) в виде безразмерного коэффициента (1 + Дст ,). В частности, формула (2-6) с учетом поправки AOf приобретает вид [c.34]

При получении покрытия необходимо обратить особое внимание на точность расчета соотношения компонентов - форполимера СКУ-ПФЛ и отвердителя, которое устанавливается исходя из содержания групп N00 и N11,. В противном случае, при избытке отвердителя может образоваться жесткое термореактивное покрытие, а при недостатке -вязкое недоотвержденное покрытие, лишенное каучукоподобных свойств. [c.74]

Достаточная точность машиностроительных расчетов для сил — в десятках чисел нив целых числах кГ, для моментов—в десятых долях чисел н-л и в целых числах кГ-см и для напряжений — в десятых долях чисел Мн1м и в целых числах кГ1 см при этом 0,5 и больше считается за единицу, а меньшая дробь отбрасывается совсем. Для линейных размеров в мм рекомендуется принимать только целые числа. Лишь в особых случаях нужна большая точность — до десятых и даже до сотых долей мм, например при конусах, винтовой нарезке и в профилировании зубьев. [c.9]

В нормативах, разумеется, могут быть даны лишь средние величины, характеризующие для данной отрасли машиностроения факторы, учитываемые при расчете припусков на обработку. Поэтому в особых случаях, в частности для очень крупных, а также для нежестких деталей машин, нормативами следует пользоваться лишь как некоторыми ориентировочными данными, базируясь в расчетах на действительных значениях точности станков, их жесткости, действительной точности выполнения черных заготовок и других исходных данных, определяя технологические допуски и пространственные отклонения не по нормативам, а расчетами, методика которых изложена в этой работе. [c.93]

В большинстве случаев достаточную точность дают пятизначные логарифмические таблицы, одиако при расчетах длиннофокусных систем (объективы телескопических систем с большим увеличением, астрономические объективы) и систем с большими апертурными углами (объективы микроскопов) лучше пользоваться шестизначными, а иногда и семизначными (при фокусных расстояниях свыше метра) таблицами нли применять особые приемы, о которых говорилось выше. [c.46]

Использование многослойных рулонированных оболочек для изготовления корпусов теплообменных аппаратов (ТА), работаюпи. Х Б широком диапазоне температур и с большими скоростями изменения температуры теплоносителя, требует особого внимания ввиду того, что величины температурных напряжений в таких оболочках в ряде случаев могут превышать допустимые. Расчет термонапряженного состояния подобных конструкций, прежде всего, определяется точностью расчета нестационарных температурных полей в многослойной [c.149]

При расчетах, не требующих особой точности, в случаях, когда теплоприток излучением <5и занимает определяющее положение, значение Qt можно не учитывыть, определяя только <3и. [c.248]

Инженерная методика расчета коэффициентов интенсивности напряжения К в роторах и корпусах турбин должна обеспечивать возможность определения значений К при глубине трещины, достигающей трех—шести глубин концентратора, и при градиентах напряжений до 200 МПа/мм. При этом методика в разумных пределах должна удовлетворять противоречивым требованиям простоты, точности и универсальности. При поиске решений используют подходы, с помощью которых определяют распределение напряжений в зоне концентратора по линии трещины. Определим в качестве номинальных напряжений в теле с трещиной в зоне концентратора напряжения на линии трещины, но в сплощ-ном теле. Если в этом сложном случае понятие особой точки справедливо, то, определив значение номинальных напряжений в этой точке (.Кц), можно рассчитать значения К. с приемлемой погрешностью. [c.120]

На оптимальную совмещенность переходов влияет также себестоимость обработки. Время и себестоимость обработки в зависимости от числа инструментов в наладке изменяются по-разному, а минимум этих кривых, как правило, не совпадает. Нахождение минимума себестоимости обработки связано с более сложными расчетами. Рациональное совмещение технологических переходов в каждом конкретном случае определяется в зависимости от взаимного расположения обрабатываемых поверхностей, размещения инструментов в зоне обработки и возможностью удаления из нее образующейся стружки. Недостаточная жесткость заготовки часто является причиной отказа от параллельного выполнения переходов. Обработку поверхностей с высокими требованиями к точности и шероховатости вьщеляют в особую операцию, применяя одноместные одноинстру-ментальные последовательные, а часто и однопроходные схемы. [c.270]

Треб5 емый коэффициент запаса при расчете на выносливость [ ]= 1,5-ь2,5 большие значения при меньшей точности определения нагрузок и менее достоверных данных о коэффициентах концентрации напряжений. При повышенных требованиях к жесткости и для особо ответственных конструкций [п] может быть повышен до 3—3,5 и в отдельных случаях даже до более высоких значений. [c.311]

Этот способ значительно ускоряет процесс работы по определению места самолета относительно земной поверхности. Наличие при ночных полетах аэромаяков (см.) позволяет проверять местоположение самолета с большой точностью. В последнее время большие успехи достигнуты для целей определения положения места самолета радиопеленгацией (см. Пеленгатор). Удачные результаты дали опыты С. при помощи электрич. кабеля, протянутого по земле и создающего электромагнитное поле переменного напряжения, воспринимаемое особым радиоприемником на самолете. Последний метод особенно ценен для С. в условиях посадки на аэродром, закрытый туманом, когда при помощи электрич. кабеля отмечены границы аэродрома. 8) Навигация при полетах над морем может иметь место при С. а) при видимости берегов и б) над открытым морем. Особенностью С. над морем является отсутствие на поверхности моря визированных точек, поэтому вывод самолета на курс и особенно контроль пути над морем значительно усложняются. Во всех полетах при невидимости берегов прокладка пути на карте производится исключительно по прямой, что значительно упрощает навигационные расчеты. При полетах вблизи берегов прокладка пути производится в большинстве случаев визированием береговых объектов, которые м. б. использованы для контроля пути. Контроль пути производится пеленгованием и измерением дистанций и поверкою путевого угла путем измерения угла сноса. Наивыгоднейшим способом пеленгования являются по возможности близкие [c.32]

До появления ЭВМ асимптотические методы служили основным инструментом исследования течении в соплах. Эти методы являются важными и в настоящее время и позволяют, с одной стороны, оценить точность численных расчетов, если доказана сходимость, а с другой стороны — построить решение вблизи особых точек, которые зачастую трудно рассчитать численными методами. Наконец, асимптотические методы в некоторых случаях позволяют получать достаточно достоверную качественную и даже количест-веипую информацию о течении. Ниже представлены следующие основные асимптотические методы теорпи сопла метод источников и стоков, решение обратной задачи теории сонла для иесжимаемой жидкости, разложение в ряд по функции тока, асимптотические методы в трансзвуковой области, решение в окрестности бесконечно удаленной точки в дозвуковой области сопла, метод малых возмущений для исследования течений, близких к радиальным, линейная теория для нестационарных течений газа. [c.114]

Исследование деформации упругих систем, как известно, заключается в составлении дифе-ренциального уравнения, характеризующего рассматриваемую деформацию, и затем в разыскании решения этого уравнения, удовлетворяющего известным граничным условиям рассматриваемой задачи. В то время как составление диференциальных ур-ий производится без особых затруднений помощью приложения к частным случаям общих выводов теории упругости, решение этих уравнений часто оказывается сопряженным с затруднениями чисто математич. характера, к-рые или не могут быть разрешены или приводят к результатам, мало пригодным для практич. использования вследствие слон -ности или отсутствия необходимой наглядности. Решение таким путем новых задач, могущих встретиться в инженерной практике, далеко выходя из рамок обычных расчетов и принимая характер научно-исследовательской работы, оказывается обычно невыполнимым в обстановке практической деятельности инженера. Применение метода потенциальной энергии, как известно, дает возможность более просто получить приближенное решение задачи, избегнув необходимости интегрирования соответствующего ей диференциального уравнения. Однако те же результаты, но гораздо проще, можно получить, и не прибегая к методу потенциальной энергии, а применив метод непосредственного интегрирования диференциального ур-ия помощью бесконечных рядов. Сущность этого метода заключается в том, что заранее задаемся подходящим видом искомой функции, входящей в диференциальное ур-ие рассматриваемой задачи, после чего, подставляя ее в это ур-ие, определяем входящие в нее неизвестные параметры. Под подходящим видом ф-ии в данном случае разумеется такой вид ее, при к-ром полностью удовлетворяются вытекающие для нее из условий задачи граничные условия и к-рый по возможности точно отвечает действительному виду этой ф-ии чем ближе к действительности окажется выбранный вид подходящей ф-ии, тем ббльшую точность будет иметь полученное решение. Т. к. любая из интересующих нас ф-ий м. б. представлена с любой точностью соответствующим тригонометрич. рядом Фурье, то, задаваясь подходящей ф-ией в виде такого ряда, будем получать в таком же общем виде и искомые решения задачи, к-рые затем м. б. вычислены с любой степенью точности. Получающееся таким путем общее решение очевидно представляет собой выраженную в виде ряда Фурье ф-ию, отве- [c.97]

В настоящей работе с учетом сжимаемости среды обобщена известная модель, используемая для описания тонких вихрей в несжимаемой жидкости [1-5]. Отличие состоит прежде всего в том, что в этом случае появляется еще один размерный параметр, связанный со скоростью звука и циркуляцией во внешнем, окружающем вихрь потоке. Этот параметр определяет размер внутреннего ядра сжимаемого вихря, течение в котором характеризуется крайней степенью разреженности. Вихри такого рода неоднократно наблюдались экспериментально [6-7]. Наличие вязкости приводит к появлению на границе ядра слоя, аналогйчного слою смешения. Дальнейшее течение описывается системой квазицилиндрического приближения для тонких, осесимметричных стационарных вихрей, полученной из уравнений Навье - Стокса предельным переходом для больших чисел Re. Эта система является системой уравнений параболического типа, для решения которых при отсутствии особенностей существуют хорошо разработанные численные методы. На большом удалении от начального сечения вихря функции течения представляются в виде асимптотических разложений, что может быть использовано для дополнительного контроля точности численных результатов. Особый интерес представляет сравнение расчетов с экспериментальными данными. Это позволяет сделать важные выводы не только относительно пределов применимости теоретической модели, но и об общем характере течения в тонких вихрях сжимаемого газа. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...