Сталь для Зависимость от различных факторов

Гл. 5 справочника содержит нормативные материалы для выбора режимов резания при обработке отверстий стандартными сверлами нз быстрорежущих сталей и твердого сплава. В таблицах приведены режимы обработки для каждой группы обрабатываемых материалов и поправочные коэффициенты на подачу и скорость резания в зависимости от различных технологических факторов. Назначение режимов резания при обработке отверстий заключается в выборе глубины резания, подачи и скорости резания. [c.265]

Естественно, разработать рекомендации по выбору СОТС, учитывающие все эти факторы, практически невозможно. В известных рекомендациях [1, 10, 16, 24, 30, 34 - 36, 40, 47, 51, 57] выбор СОЖ для операций абразивной обработки поставлен, как правило, в зависимость от двух факторов - материала подлежащей обработке заготовки и вида обработки резанием, причем оба фактора задают обычно в самой общей форме. Так, материалы заготовок разделяют на группы чугуны, конструкционные углеродистые и низколегированные стали, конструкционные высокопрочные стали, коррозионно-стойкие стали и др. Между тем, понятно, что при современном многообразии марок чугунов или, тем более, сталей в каждую такую группу попадут многие десятки материалов, уровень обрабатываемости которых резанием далеко неоднозначен. Следовательно, и технологическая эффективность одного и того же СОТС при обработке заготовок из различных материалов одной группы обрабатываемости может быть существенно различной. Точно также обстоит дело и со вторым фактором - видом обработки резанием, поскольку, например, условия выполнения шлифовальных операций далеко неодинаковы в плане эффективности СОТС. [c.288]

Возможность упрочнения высоколегированных коррозионностойких сталей (переходного класса) за счет процессов, протекающих в твердых растворах в результате дополнительной термической обработки (высокий или низкий отпуск, обработка холодом) имеет важное значение для промышленного использования новых сталей высокой прочности. Степень неустойчивости у-твердого раствора зависит от химического состава хромоникелевых сталей, положения точки мартенситного превращения Мн), которая в системе хромоникелевых и никелевых сталей понижается с повышением содержания Ni, С, N, Мп и Сг. Химический состав стали этой группы подбирают таким образом, чтобы при высоких температурах она была практически полностью аустенитной и при быстром охлаждении сохраняла это состояние, но в виде неустойчивого аустенита. Этот аустенит под действием различных факторов в зависимости от точки Мн превращается в мартенсит, например, при холодной деформации или обработке холодом при —70° С, сообщая этим самым стали более высокие прочностные свойства. [c.42]

Приведенный выше инженерный метод расчета малоцикловой прочности в номинальных напряжениях требует достаточно сложных экспериментальных исследований на натурных узлах и соединениях конструкций в зависимости от целого ряда факторов вида и способа нагружения, характеристик цикла, температуры, технологии изготовления и т. п. В связи с этим упомянутый выше расчет по местным деформациям (см. гл. 1 и 11) является более универсальным, так как он основан на результатах испытаний лабораторных образцов, используемых для оценки прочности конструкций в зонах концентрации напряжений. Применимость деформационных подходов к расчету сварных конструкций определяется наличием данных по теоретическим коэффициентам концентрации напряжений в сварных швах, циклическим свойствам материала различных зон сварного соединения и по уровню остаточных сварных напряжений. В 2 приведены предложения по определению коэффициентов концентрации напряя ений и деформаций в стыковых и угловых швах листовых конструкций. Для стержневых конструкций, выполняемых из фасонного проката, необходимы дополнительные исследования напряжений и деформаций в зонах их концентрации. Свойства строительных сталей при малоцикловом нагружении изучены достаточно подробно, и по ним получены величины параметров для построения расчетных кривых [c.189]

Динамичное развитие экономики России невозможно без повышения конкурентоспособности отечественных товаров и услуг как на внутреннем, так и на внешнем рынке. Ориентация только на ценовую конкуренцию в современных условиях решающего успеха уже не гарантирует. Определяющим для потребителей во всех странах мира стало качество. Очевидно, что производители должны знать требования, предъявляемые к качеству выпускаемых ими товаров, изучать их. Эти требования, как правило, не одинаковы для различных групп потребителей и отличаются в зависимости от покупательной способности населения, уровня конкуренции, климатических условий, культурных традиций и многих других факторов. А это означает, что качеством продукции и услуг необходимо управлять, уметь количественно оценивать и анализировать их показатели, варьировать влияющими на них процессами. [c.535]

Положительное влияние высокой твердости на износостойкость стали проявляется также и при высокой температуре кромки инструмента (например, при резании, рис. 40). Как следует из сказанного ранее, большое влияние на износостойкость стали оказывают содержание карбидов, количество остаточного аустенита. При высокой температуре износостойкими являются только стали, устойчивые против отпуска. Уменьшение твердости вследствие распада мартенсита сильно снижает износостойкость. Чрезмерно высокая твердость, сочетающаяся только с минимальной вязкостью, также не является особо благоприятным фактором для износостойкости (см. рис. 26). Выкрашивание кромок происходит еще до появления нормального износа. Очень высокая твердость допускается только при наиболее благоприятном напряженном состоянии. Между содержанием карбидов в инструментальной стали и износостойкостью может быть выявлена однозначная зависимость (рис. 41). Чем больше карбидов в инструментальной стали, тем меньше износ. Большое влияние на износостойкость оказывает не только количество, но также и качество карбидов. Так, износ быстрорежущих сталей с одинаковой твердостью, существенно снижается в зависимости от количества присутствующего в них карбида ванадия (рис. 42). Разные карбиды и в различных количествах встречаются также и в быстрорежущих сталях. Отношение скоростей резания Weo этих быстрорежущих сталей, относящихся к 60-мин стойкости режущего инструмента между двумя их переточками, приведено ниже. [c.57]

При контроле сварных швов в различных материалах необходимо корректировать углы призмы искателя в зависимости от скорости звука в материале изделия Наиболее существенным фактором, ограничивающим применение ультразвука для контроля сварных швов, является повышенный коэффициент его затухания в некоторых материалах, например в швах средней и большой толщины из сталей аустеиитного класса с низким содержанием ферритной фазы [c.232]

С другой стороны, в пределах одного исследования получаются весьма близкие величины отношения Сц.- // для различных сталей, что иллюстрируется кривыми (рис. 274), отображающими температурную зависимость отношения а для углеродистой, марганцовистой и хромоникелевой сталей. Очевидно, наблюдающиеся расхождения, указанные в табл. 37, связаны с влиянием фактора времени на результаты горячих испытаний. Влияние этого фактора на результаты испытаний металлов на твердость при высоких температурах было рассмотрено достаточно подробно. Еще большее значение имеет фактор времени при горячих разрывных испытаниях. Как указывалось в главе П, в зависимости от длительности нагружения при постоянной температуре можно получить для данной стали совершенно различные численные значения пределов прочности и текучести. [c.313]

Так же, как и у резьбовых резцов, у гребенок профиль резьбы отличается от профиля нарезаемой резьбы. На искажение профиля резьбы гребенки оказывают влияние углы а я у, наличие витков по винтовой линии с углом со, профиль резьбы искажается также в результате того, что угол подъема для наружного и внутреннего диаметров имеет различную величину. Поэтому профиль круглой винтовой гребенки подвергается аналитической коррекции [59]. Резьбовые резцы и гребенки, как и все резьбонарезные инструменты, работают в зоне тонких стружек, поэтому в процессе резания износу подвергаются преимущественно задние поверхности. Чрезмерный износ резьбового инструмента по задней поверхности приводит к конусности резьбы, к нарушению шага и других параметров резьбы, поэтому для отдельных видов резьбонарезных инструментов разработаны нормативы с указанием допустимых величин износа инструмента по задней поверхности в зависимости от класса точности резьбы, типа резьбы и других факторов. Для резьбовых резцов, оснащенных пластинками твердого сплава, и резцов из стали Р18 при нарезании резьбы в заготовках стальных и из жаропрочных сплавов допустимое значение ha не должно превышать 0,4—0,6 мм. [c.309]

Величина pH воды и содержание в воде растворенного кислорода оказывают значительное влияние на интенсивность коррозии, Ня рис. 6.1 представлены зависимости скорости коррозии стали от указанных факторов. Кривые 1—4 построены для вод с различной концентрацией растворенного кислорода — от нулевой (кривая 1) до предела растворимости при данной температуре (кривая 4). Анализ этих кривых показывает, что с увеличением концентрации растворенного в воде кислорода скорость коррозии значительно возрастает. Сталь подвергается весьма интенсивной коррозии при рн < 4, при этом с увеличением pH в этой области скорость коррозии резко падает. При pH = 4ч-8 и больших концентрациях кислорода скорость коррозии лишь незначительно зависит от pH. [c.104]

В зависимости от марки стали влияние этих факторов на остаточные напряжения различно. Для сталей 40Х, 45 основное значение будут иметь неоднородность деформированного состояния и степень развития рекри- [c.101]

Угол р называется углом заострения, он образован передней и задней плоскостями резца. При обработке резцом цилиндрической поверхности (рис. 11.2) задний угол а образуется задней плоскостью резца и плоскостью резания — касательной к поверхности резания. Как видно из рисунка, передний и задний углы изменяются в зависимости от установки резца относительно оси вращения обрабатываемого изделия. Рациональные величины углов а и у зависят от физико-механических свойств обрабатываемого материала и других факторов. Оптимальные значения углов а и у Для обработки различных марок сталей находятся в пределах а = 6-н - 12°, у=104-15°, для обработки пластмасс а=10ч-15°, у=15- -20°. [c.211]

В зависимости от свойств металлов и требований к рабочему вакууму обезгаживание деталей вакуумных установок проводят при различных температурах. Так, например, вакуум порядка Ы0 мм рт. ст. в герметичной и чистой вакуумной установке можно получить за сравнительно короткий срок без прогрева при помощи насосной группы, состоящей из пароструйного и механического насосов. Более высокий вакуум без значительного увеличения времени, затрачиваемого на откачку в тех же условиях, получить трудно. Для сокращения сроков получения высокого вакуума вакуумная техника применяет обезгаживание с прогревом. Процесс обезгаживания обычно занимает много времени, а количество газов, выделяющихся из металлов, может оказаться настолько большим, что возникает необходимость учитывать фактор газоотделения при расчете вакуумных систем. По данным И. Я. Басалаевой и др. [Л. 4-8, 4-9], наименьшей скоростью газоотделения при комнатной температуре и всех прочих равных условиях обладает нержавеющая сталь, далее медь, латунь и т. д. Обработка поверхности металла бензолом и ацетоном снижает скорость газоотделения для латуни в 1,5, дюралюминия в 1,5 и для меди в 6 раз. Обработка металлов кислотами еще в большей степени снижает скорость выделения газов в вакууме. [c.47]

Для железа, молибдена, стали облучение также заметно увеличивает сг и незначительно влияет на величину К при сравнительно малых размерах зерен. Как и для ГЦК-металлов, у облученных образцов поликристаллического железа почти полностью подавляется температурная зависимость параметра К. Поликристаллические металлы с большим размером зерен склонны к радиационному упрочнению за счет увеличения параметра К- При этом К уменьшается и стремится к нулю с ростом размеров зерен облученных образцов. Экспериментально независимость предела текучести от размера зерен крупнозернистых образцов наблюдалась различными авторами (см,, например, [38]) после облучения до доз, превышающих W — 10 н/см . Это дает основание считать, что она достигается, когда внутренние напряжения от радиационных дефектов, противодействующие движению дислокаций, становятся сравнимыми или превосходят дальнодействующие поля от границ зерен. В этом случае, как и для монокристаллов, только факторы, влияющие на параметр [c.75]

Как показали исследования, при разных скоростях движений образца характер разрушения металла различный. Доля участия механического фактора в процессе разрушения возрастает с увеличением скорости. При этом зависимость потерь массы образца от скорости имеет вид параболы (рис. 31). По мере увеличения скорости движения образца наблюдается переход от электрохимического процесса разрушения металла к механическому. При испытании стали 25Л в интервале скоростей до 20 м/с металл разрушается практически только в результате электрохимического воздействия, усиливающегося с увеличением скорости движения образца. При скоростях, соответствующих хрупкому поведению жидкости (для воды 20 м/с и более), в разрушении начинает участвовать механический фактор, который с увеличением скорости начинает преобладать. В определенном интервале скоростей при переходе от электрохимического процесса к механическому воздействие обоих факторов практически одинаковое. [c.57]

Для определения коэффициентов р, k , k , е, и при практических расчетах используются различные справочные данные. Так, например, для стальных прутков зависимость масштабного фактора от диаметра прутка приведена в табл. 37 (для стали 8, = е). [c.307]

Для оценки склонности стали к хрупкому разрушению проводят серию испытаний по определению ударной вязкости при различных температурах. Важным фактором при этом является состояние поверхности излома при хрупком разрушении излом имеет кристаллическую блестящую поверхность при вязком — матово- волокнистую. На основании испытаний наряду с ударной вязкостью определяют процент волокна В в изломе и строят зависимости работы разрушения К или ударной вязкости разрушения (КСи, КСУ или КСТ) от температуры испытаний (рис. 11.7). [c.197]

Значение pH. Весьма важным фактором коррозии является концентрация водородных ионов в электролите, с которыми соприкасается сталь. На рис. 1.21 показана качественная зависимость скорости коррозии от значения pH воды для стали при различных концентрациях кислорода в растворе [17]. [c.47]

Х13Н4Г9, выпускаемую в виде холоднокатаной ленты, применяют при изготовлении легких высокопрочных конструкций, соединяемых точечной или роликовой электросваркой. Ввиду высокого содержания углерода другие методы сварки для этой стали неприменимы из-за возможности появления в сварных соединениях склонности к межкристаллитной коррозии, В состоянии после закалки сталь 2Х13Н4Г9 имеет аустенитную структуру, переходящую при холодной пластической деформации в мартенсит (-у-> aj). Это имеет большое значение, так как упрочнение достигается как путем наклепа, так и благодаря частичному мартенсит-ному превращению. В результате сталь в холоднокатаном состоянии сочетает высокую прочность с достаточно высокой пластичностью [31 ]. Изменение свойств некоторых нержавеющих хромомарганцовоникелевых сталей в зависимости от различных факторов показано на рис. 25—28 [28 и др.[. [c.36]

Н. И. Беляев подробно анализирует процесс кристаллизации стали при ее затвердевании в зависимости от различных условий разливки, химического состава металла, формы изложницы и других факторов. Он приходит к выводу, что макроструктура кристаллов и, следовательно, стали есть следствие неоднородности твердого раствора и потому есть общее типичное явление для всех сортов стали Далее ученый по дчеркивает, что макроструктура есть устойчивая форма строения стали , что кристаллы существуют в любом металле — литом, кованом, обработанном закалкой, отжигом и т. д. Однако различные способы обработки металла вносят некоторые изменения в макроструктуру. При ковке и прокатке, например, кристаллы деформируются, их частицы механически перемещаются, а это влечет за собой соответствующие изменения макроструктуры. Термическая обработка вызывает местные изменения в строении соседних частиц и объемов, образующих макроструктуру кристаллов стали. [c.118]

Исходное состояние стали. Различные плавки стали одной и той же марки в зависимости от металлургических факторов, имеют неодинаковую склонность к отпускной хрупкости. Поэтому было предложено [34] для стали каждой марки различать устранимую (обусловленную условиями термической обработки) и неустранимую или перманентую отпускную хрупкость, обусловленную особенностями металлургического процесса (фиг. 124). Необходимость оценки перманентной хрупкости требует включения в планочный контроль испытания стали на склонность к этому виду хрупкости. [c.142]

Изменение частоты приложения циклической нагрузки в диапазоне 3—100 Гц практически не влияет на усталость в воздухе гладких образцов из сталей различных классов. В то же время повышение частоты нагружения от 0,003 до 50 Гц увеличивает число циклов до разрушения кадмия и висмута, причем тем больше, чем ниже уровень циклической нагрузки (иногда на два порядка и больше) (Шиба-ров В.В. и др. [184, с. 29—32]), Увеличение частоты нагружения от 50 до 283 Гц резко снижает циклическую долговечность лантана и галлия. Для индия частотный фактор существенно зависит от уровня циклических нагрузок. Сложный характер зависимости частотного фактора авторы объясняют скоростным эффектом, влиянием частоты нагружения на суммарную деформацию и диабантным эффектом. Первый проявляется в значительной степени при низких частотах и несущественно — при высоких. Второй и третий эффекты проявляются в основном при высоких частотах. В зависимости от того, какой эффект вносит больший вклад, сопротивление усталости металлов при повышении частоты нагружения может увеличиваться или уменьшаться. Для алюминиевых сплавов частотный фактор в воздухе также может проявляться с интенсивностью, зависящей от их структурного состояния. [c.116]

Другая трудность вызвана тем, что используемые аустенитные стали очень чувствительны к коррозии под напряжением в присутствии хлоридов, попадающих из атмосферы, или нитратов, которые образуются из окислов азота, образовавшихся при искрении щеток коллектора. Трещины могут носить интер- или транс-кристаллитный характер, изменяться ст. одного вида к другому в зависимости от природы коррозионной среды и условий (рис. 15.17) [10]. Тенденция к возникновению и распространению трещин сильно меняется от образца к образцу по причине, еще до конца не понятой. При интенсивности напряжений 33 МН/м / скорость их распространения может колебаться от 2,5-10 2 до 5-10 см/ч. Склонность к коррозии под напряжением увеличивается с ростом кислородного потенциала и анодной поляризации материала по отношению к окружающей его среде. Состав атмосферы также оказывает существенное влияние на распространение трещин, не говоря уже о влиянии на обычный процесс коррозии под напряжением. Механические испытания на разрушение в различных средах показали, что чистый водород уменьшает коитиче-ское значение интенсивности напряжения для распространения трещины при балле, большем 3, по сравнению с испытаниями на воздухе. Этот эффект исчезает при добавлении небольшого количества (0,6%) кислорода. Чтобы произошло разрушение, необходимо сочетание следующих факторов 1) появление поверх- [c.240]

Длн выяснения влияния масштабного фактора на скорость установившейся ползучести бьши испытаны при температуре 600 °С образцы из стали 08Х16Н9М2 (плавка Б) различных диаметров с покрытием 1М + 0,ЗС толщиной 100 мкм и без него. Результаты испытаний приведены на рис. 4.14. При расчетах скорости ползучести по формуле (4.6) толщина / принята равной 900 мкм для образцов с металлокерамическим покрытием, а для образцов без покрытия величина / взята такой же, как для Ст. 3, т.е. 250 мкм, так как склонность к окислению Ст. 3 при 450 С и стали 0ВХ16Н9М2 при 600 С приблизительно одинакова, поэтому должны быть близки по толщине и их окисные пленки. Сравнение расчетных зависимостей скорости ползучести (при /по 7,2 и 5,9 10 %/ч и /77 = 1,3 10 %/ч) от отношения ЯЛ с экспериментальными данными для напряжений 137 и 118 МПа представлено на рис.4.14. [c.74]

В настоящее время накоплен обширный экспериментальный материал по данным испытания различных легированных сталей, например марганцевых, кремниевомарганцевых, хромомолибденовых, с применением количественных (ИМЕТ-4, ЛТП МВТУ) и технологических проб (Рива, TS, крестовая). При этом для каждой из систем легирования изучено влияние содержания различных легирующих элементов (С, Мп, Si, Сг, Мо, В и др.) и вредных примесей (S, Р и др.) на сопротивляемость образованию холодных трещин, и определены эмпирические зависимости эквивалента углерода, устанавливающие допустимые соотношения между элементами, входящими в состав сталей. Эти соотношения не имеют универсального характера, так как зависят от ряда факторов, например конструкции сварного соединения и его жесткости, структурного класса присадочного или электродного материалов, способа и режимов сварки. Эти факторы изменяют не только уровень напряжений и характер их распределения в сварных соединениях, но и кинетику структурных изменений, степень развития химической неоднородности по границам зерен околошовной зоны вблизи линии сплавления со швом, содержание водорода и другие особенности, обусловливающие образование холодных трещин при сварке. Наиболее существенны при прочих равных условиях жесткость соединения и структурный класс металла шва. В связи с этим использование данных об эквивалентах углерода ограничивается обычно частными случаями, связанными с предварительными сравнительными оценками различных плавок стали или способов их выплавки в исследовательских целях. После этого, как правило, проводятся испытания стали с помощью технологических проб, в наибольшей степени соответствующих реальным условиям сварки конструкции соединений и технологическим факторам. [c.174]

Зубчатые колеса в зависимости от области применения изготовляют из различных материалов, стали, чугуна, цветных металлов, пластмасс и др. Каждый из этих материалов удовлетворяет определенным требованиям. Самым распространенным материалом, из которого изготовляют зубчатые колеса, является сталь. Ее применяют для зубчатых передач автомобилей, тракторов, самолетов, станков и других машин, квторые передают большие нагрузки. Определяющими факторами для этих колес являются прочность зубьев на изгиб, контактная прочность и износ зубьев. При этом следует учитывать стоимость материала, возможность обработки резанием, степень деформирования в процессе закалки и т. д. [c.16]

Одним ИЗ основных факторов, определяющих структурное состояние металла, является термическая обработка стали. Для определения реакции стали различных плавок на нагрев, в зависимости от его температуры и продолжительности, испытаиия проводились как с металлом в состоянии поставки (горяче- и холоднокатаный листы), так и с металлом после термичецкой обработки по следующим режимам режим I — нагрев при температурах 500, 575,) 650, 700, 750 и 800°, выдержка при этих температурах в течение 15 и 30 минут, 1, 2, 100, 200, 300, 400, 500, 600,700,800,900 и 1000 часов, охлаждение на воздухе режим II—нагрев при 1200° в течение 15 и 30 минут, 1 и 2 часов, охлаждение на воздухе. Вторичная термическая обработка при темшературах 550 и 650° в течение 15 и 30 минут, 1 и 2 часов, охлаждение на воздухе. [c.18]

Общая для всего мира тенденция улучшения рабочих параметров ГТД за счет увеличения степеней сжатия как следствие приводит к появлению большого числа коротких лопаток с собственными частотами колебаний даже по первой форме в области высоких звуковых частот циклов. Увеличение частоты / при данном ресурсе эксплуатации Тэ автоматически приводит к росту циклической наработки N. Поскольку ресурс Тэ также имеет тенденцию к росту, увеличивается относительное число усталостных повреждений среди возможных нарушений работоспособности деталей ГТД. Стала актуальной проблема оптимизации технологии коротких лопаток и связанных с ними элементов дисков по характеристикам сопротивления усталости на высоких звуковых частотах и эксплуатационных температурах, которые, как и частота нагружения, становятся все более высокими. Из-за жестких требований к весу деталей и сложности их конструкции в каждой из них имеет место около десятка примерно равноопасных зон, включающих различные по форме поверхности и концентраторы напряжений гладкие участки клиновидной формы, елочные пазы, тонкие скругленные кромки, га.лтели переходные поверхности), ребра охлаждения, малые отверстия, резьба и др. Даже при одинаковых методах изготовления, например при отливке лопаток, поля механических свойств, остаточных напряжений, структуры и других параметров физико-химического состояния поверхностного слоя в них получаются различными. К этому следует добавить, что из-за различий в форме обрабатывать их приходится разными методами. Комплексная оптимизация технологии изготовления таких деталей по характеристикам сопротивления усталости сразу всех равноопасных зон без использования ЭВМ невозможна. Поэтому была разработана система методик, рабочих алгоритмов и программ [1], которые за счет применения ЭВМ позволяют на несколько порядков сократить число технологических испытаний на усталость, необходимых для отыскания области оптимума методов изготовления деталей, а главное строить математические модели зависимости показателей прочности и долговечности типовых опасных зон деталей от обобщенных технологических факторов для определенных классов операций с общим механизмом процессов в поверхностном слое. Накапливая в магнитной памяти ЭВМ эти модели, можно применять их для прогнозирования наивыгоднейших режимов обработки новых деталей, которые в авиадвигателестроении часто меняются без трудоемких испытаний на усталость. Построение [c.392]

Влияние размера зерна на растрескивание сталей исследовано достаточно полно. Общий вывод экспериментов, проведенных при измерении в широких пределах условий поляризации, состоит в том, что уменьшение размера зерна повышает стойкость к растрескиванию [16, 18]. Это наблюдалось для таких различных сплавов на основе железа, как сталь 4340 [13], АРС77 [23], мартенситно-стареющая сталь [27, 57], высокочистое железо [20, 50] и сплавы Ре—Т1 [20, 58]. В качестве примера на рис. 10 приведены данные для высокопрочной стали 4340 и сплава Ре—Т1 с низким уровнем прочности. Поведение высокопрочной стали (рис. 10, а) было исследовано методами механики разрушения. Результаты показали, что скорость роста трещины уменьшается при измельчении зерна [13], но поведение /Снф при этом неоднозначно наблюдалось как возрастание [23], так и постоянство этого параметра при изменении размера аустенитного зерна [13]. Здесь следует проявлять осторожность, так как для однозначных выводов необходим учет конкурирующих эффектов, связанных с влиянием уровня прочности. Сильная зависимость уровня прочности от размера зерна затрудняет раздельное определение роли этих факторов. [c.64]

Практика технического металловедения убедительно показала, что величина ударной вязкости при комнатной температуре испытаний не может служить мерой сопротивления разрушению материалов в различных ужесточенных условиях испытаний (например, при понижении их температуры) и во многих случаях не может выявить влияние различных структурных и металлургических факторов, ответственных за ухудшение эксплуатационных характеристик. Это обусловлено тем обстоятельством, что при вязком разрушении чувствительность к структурным факторам охрупчивания резко снижается. В то же время изменение условий нагружения, способствующее хрупкому разрушению, позволяет четко выявить отрицательное влияние тех или иных структурных факторов. Такое изменение условий может быть достигнуто путем снижения температуры испытаний, обеспечивающей в ряде о. ц. к. металлов выявление вязко-хрупкого перехода. Определяемая таким образом температура хладноломкости достаточно адекватно отражает склонность сталей к опасному хрупкому разрушению в различных экстремальных условиях эксплуатации. Температуру хладноломкости, вопреки встречающимся ошибочным воззрениям, нельзя рассматривать как константу материала она зависит от конфигурации и размеров образцов, остроты надреза и вида испытаний (рис, 19.1). Положение порога хладноломкости, четко детерминированное для низкоуглеродистых сталей, становится трудноопределяемым при повышении их прочности в связи с увеличением содержания углерода (рис. 19.2) или снижением температуры отпуска после закалки. Тогда в ряде случаев в связи с пологим характером температурных зависимостей ра- [c.326]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...