Поверхность переходная

На рис. 400 показана конструкция части трубопровода, представляющая собой переход от круговой трубы к трубе квадратного сечения. Здесь же изображена и половина развертки поверхности переходной части, построенная по способу треугольников. [c.332]

Галтели и канавки обрабатывают роликом, показанным на рис. 46, в. Накатывание цилиндрических поверхностей, переходных радиусов и прилегающих торцов можно производить комбинированным роликом (рис. 46, г). Иногда упрочняющая накатка галтелей коленчатого вала автомобиля (радиус 3 мм) производится на специальных станках с клиновидным роликом (рис. 46, д), Поверхность контакта ролика с галтелью изменяется во время вращения вала. Галтели всех семи шеек накатываются одновременно, для каждой шейки имеется отдельная головка с двумя держателями роликов. Накатка производится при сравнительно небольшой силе (70 кгс на ролик), при этом твердость повышается с НВ 285—321 до HR 34—35. Время накатки вала составляет всего 26 с. Комплект роликов меняют после накатки тысячи валов. [c.109]

Режим термоциклического нагружения сферического корпуса характеризуется изменением температуры в точке А (см. рис. 4.3, б) на внутренней поверхности переходной зоны (рис. 4.8). Кривая циклического изменения температуры отражает в схематизированном виде основные этапы теплового состояния сферического корпуса в режи- [c.177]

Высокие температуры нагрева сферического корпуса, а также наличие значительных перепадов температур в переходной зоне обусловливают образование пластических деформаций на внутренней и внешней поверхностях. При этом формируются различные режимы неизотермического малоциклового нагружения синфазный на внутренней и противофазный на внешней поверхности переходной зоны сферического корпуса. [c.187]

Рис. 4.26. Кривые распределения на внешней кривые (5-8) и внутренней (кривые 1-4) поверхностях переходной зоны модельного цилиндрического корпуса термоупругих меридиональных Ojj н окружных og напряжений для режима А, стендовых термоциклических испытаний

Рис. 4.33. Кривые распределения интенсивностей напряжений а и деформаций е для внутренней (а, б) и внешней (в, г) поверхностей переходной зоны цилиндрического корпуса типа I в момент достижения теплового состояния режима Aj

Рис. 4.3.5. Распределение вдоль контура s меридиональных и окружных напряжений на внешней (а, б) и внутренней (в, г) поверхностях переходной зоны сферического корпуса для режима В3

Возможность применения метода суммирования температурных нагрузок проверена на сферическом корпусе для базового режима Д . В качестве расчетных выбраны точки на внутренней поверхности переходной зоны оболочечной конструкции. Режиму нагружения I соответствует распределение температур для теплового состояния [c.213]

При неочищенной поверхности переходные сопротивления могут быть во много раз выше. При температуре 500—600° С сопротивление контакта Ее - - Ее падает и больше не зависит от давления (фиг. 168) [59]. Величина сопротивления имеет существенное влия- [c.370]

С увеличением давления и шероховатости поверхности переходная область уменьшается и смещается в область меньших q. Это можно объяснить большей вероятностью возникновения [c.213]

Переходные поверхности. Переходными являются поверхности, сопрягающие другие поверхности детали в соответствии с конструктивными или технологическими требованиями. [c.85]

Для каждой части переходной зоны расчет выполняют раздельно. При этом определяют средний коэффициент теплопередачи для всей поверхности переходной зоны. [c.159]

Отдельными пакетами выполняют также экономайзеры, испарительные поверхности, переходные зоны и зоны максимальной теплоемкости в прямоточных агрегатах, а также воздухоподогреватели. [c.211]

Наружные и внутренние поверхности переходных втулок выполняют с конусом Морзе семи номеров от (О до 6) по ГОСТ 8522—70. Втулку вместе со сверлом вставляют в конусное гнездо шпинделя станка. Если одной втулки недостаточно, то применяют несколько переходных втулок, вставляя одну в другую. [c.227]

Причиной образования значительных остаточных напряжений при поверхностной закалке являются разные условия нагрева и охлаждения поверхности, переходного слоя и сердцевины деталей и разновременность фазовых превращений. Все это вызывает неоднородную пластическую деформацию и остаточные напряжения. При нагреве наружный слой изделия деформируется, а холодная жест- [c.266]

Каких-либо изменений в макроструктуре металла стенки реактора в области выхлопных отверстий и в том числе непосредственно на внутренней поверхности стенки не наблюдается. Только на одном из темплетов на поверхности переходной фаски от стенки реактора к выхлопному отверстию зафиксирована область повышенной травимости треугольной формы (рис. 2) с максимальной глубиной до 0,8 мм. Микроструктура металла в пределах этой области отличается от микроструктуры остального металла стенки и представляет собой отпущенный бейнит. [c.96]

Рис. 2. Макроструктура металла у поверхности переходной фаски от стенки реактора к выхлопному отверстию, х4

Вблизи от поверхности переходной фаски 326-343 324-326 [c.98]

Структура закаленного слоя должна состоять из мартенсита в пределах 1—6 баллов (ГОСТ 8233—56) на поверхности, переходный слой — из мартенсита, феррита и троостита. Наличие большего количества троостита является следствием недостаточной скорости охлаждения. Большая толщина переходного слоя свидетельствует об относительно длительном нагреве. Толщина переходного слоя должна быть соизмерима с закаленным слоем. Ширина переходной зоны в оптимальном варианте составляет 25—30,% от глубины закаленного слоя. [c.183]

У протяжек одинарного резания число таких зубьев принимают от 2 до 5 в зависимости от формы, точности и шероховатости поверхности. Переходными зубьями удаляется припуск, равный толщине слоя, срезаемого одним черновым зубом протяжки. Толщина срезаемого слоя каждым переходным зубом постепенно уменьшается. Например, для трех переходных зубьев первый — получистовой срезает слой толщиной а = 0,5й(, второй — чистовой срезает слой толщиной а2 = 0,3а и третий — чистовой срезает а = 0,2а . При этом минимальная толщина слоя, срезаемого последним чистовым зубом Яз, должна быть не менее 0,008...0,01 мм. При меньших толщинах, из-за наличия радиуса округления лезвия превышающего йз, резание затрудняется, происходит интенсивное трение и ухудшение качества поверхностного слоя. Диаметр последнего чистового зуба 1) = й тах — при протягивании отверстий в вязких металлах тонкостенных деталей (происходит усадка отверстия) и В = с1 — 0,35 — при протягивании отверстий в толстостенных деталях, для которых наблюдается разбивка отверстия, где — наибольший диаметр протягиваемого отверстия 5—допуск на изготовление отверстия. [c.133]

Площадь критериальная 202 Поверхность переходная 248 Поле рассеяния размера 97 Поляризация электрода 18, 19 [c.297]

Угол при вершине режущей части ф = 50ч-60°, угол поперечной кромки г 5 = = 504-55°. Величина утонения принята 0,05—0,10 на всю д инy сверла. Толщина сердцевины с1 = (0,25- 0,17)0 и увеличивается по направлению к хвосту под углом 3°. Передний угол у 5- -6 . Заточка комбинированного сверла производится таким же образом, как и спирального. Задний угол а на периферии режущей части равен 8°. Калибрующая часть и коническая для зенкования снабжается затылованием без оставления ленточки. С целью получения равномерного снятия затылка и избежания трения об обрабатываемую поверхность переходной частью (от цилиндра К конусу) затылование производится под углом 10—12° к оси сверла. [c.380]

Наиболее напряженным участком сверла является участок перехода от главных режущих кромок к вспомогательным (ленточкам). Для снижения тепловых нагрузок на эти участки сверло обычно выполняют с переходной кромкой шириной около 0,2(1, расположенной под меньшим углом фх (2фх < 2ф). В ряде случаев главные режущие кромки делают криволинейными с выпуклостью в сторону обрабатываемой поверхности. Переходный участок от главных к вспомогательным кромкам при этом может иметь [c.205]

Введение сферической поверхности на уплотнительном кольце 1 дает возможность подвижно закрепленной в узле П камере сгорания несколько поворачиваться и перемещаться в осевом направлении в узле I при сохранении герметичности соединения. Для уменьшения износа внутреннюю цилиндрическую поверхность переходного фланца 5 хромируют, а уплотнительное кольцо 1 подвергают термообработке для увеличения твердости. [c.159]

На рис. 444 показана развертка поверхности переходной части, соединяющей два цилиндра. Эта переходная часть ограничена поверхностями двух наклонных цилиндров того же типа, что и на рис. 443, и двумя плоскостями. [c.315]

Радиальное биение центрирующей шейки и биение торцовой опорной поверхности переходного фланца под цилиндр должно быть не более 0,016 мм. [c.61]

Рис. 2.46. Кривые изменения вдоль меридиана на внешней (а) и внутренней (б) поверхностях переходной зоны модельного цил1ВДри<1еского корпуса (см. рис. 2.4S) интенсивности термоу1фугих напряжений Оу и показателя п модифицированного соотношения Нейбера для распределения температур в режиме Ai (сплошные линии) и режиме, в 1,5 раза менее интенсивном (штриховые линии)

Рис. 4.28. Кривые распределения интенсивности термоупругих напряжений на внешней (сплошные линии) и внутренней (штрихпунктирные) поверхностях переходной зоны модельного цилиндрическото ксч>пуса (Ri = 470) в зависимости от радиуса сопряжения фланца с оболочкой

Рис. 4.32. Кривые распределения вдоль меридиана упругих меридиональных и окружных oq напряжений на внутренней (а, б) и внеишей (в, г) поверхностях переходной от фланца к конической оболочке зоны цилиндрического корпуса типа I в момент достижения теплового состояния режима Aj

Рис. 4.34. Кртые распределения вдоль контура s интенсивности напряжений а и деформаций е иа внешней (а, б) и внутренней (в, г) поверхностях переходной от фланца к оболочке зоны сферического корпуса для режима Вз

РИс. 4.SS. Кривые распределанш вдоль меридиана нитмсивностей напряжонш и деформаций на внутренней (а) и внешней (б) поверхностях переходной зоны цилиндрического корпуса (типа I) в момшт достижения теплового состояния режима А] для нулевого полуцикла [c.224]

Ленточка. Для уменьшения трения сверла об обрабатываемую поверхность и уменьще-ния выделения связанного с ним тепла перо по всей своей длине снабжается выемкой с оставлением небольшой ленточки у режущей кромки. Ленточка предназначается в основном для направления сверла в процессе резания. Ширина ленточки должна быть минимальной, так как иначе возникает повышенное трение между ленточкой и обрабатываемой поверхностью. Переходная часть (уголок) между конусом режущей части и калибрующей частью является наиболее напряжённой из-за максимальной скорости резания на периферии сверла и возникающего в процессе резания тепла. Переходная часть как наиболее ослабленный участок сверла не в состоянии обеспечить правильного отвода тепла. В результате к ленточке у уголка привариваются мелкие частицы обрабатываемого материала, ещё более повышающие трение и возникновение тепла. Это приводит к быстрому износу и разрушению переходной части. Рекомендуемые величины ленточки приведены в табл. 3. [c.325]

Наибольшие напряжения в коробовом днище возникают на 1внутренней поверхности переходной дуги и наружной поверхности. выпуклой части, где проходит ось симметрии. Чем больше радиус кривизны Rb, т. е. чем площе днище, тем менее равномерно распределены напряжения и тем больше абсолютная величина напряжения на наружной. поверхности выпуклой части. С увеличением Гв напряжения на переходной дуге снижаются. Особенно часто трещины обнаруживали на Коробовых днищах с большим радиусом кривизны (/ в Ов= 1,3-н 1,4) и с малым радиусом перехода (Гп / в = 0,03- -0,05). [c.430]

Трещины располагаются по окружности на внутренней поверхности переходной части, преимущественно в области водяного пространства, иногда выходят на проточенную часть лазового люка, где видны невооруженным глазом. [c.122]

Скоростная обработка с большими подачами позволяет в несколько раз уменьшить машинное время и существенно повысить производительность труда. Новатор производства В. А. Колесов предложил конструкцию проходного токарного резца (фиг. 19, в), которым можно работать с большими подачами s = 3—5 мм1об и выше). Характерной особенностью резца конструкции В. А. Колесова является наличие вспомогательного угла в плане ф1 = О, вследствие этого вспомогательная режущая кромка длиной 1,25 S (где s—подача) зачищает обрабатываемую поверхность. Переходная кромка длиной 1 мм с углом в плане 20° предохраняет верщину резца от скалывания. [c.71]

Полуавтомат мод. 3691 предназначен для заточки отрезных и прорезных фрез диаметром от 50 до 315 мм по передним и задним поверхностям главных и переходных кромок. Заточка передних и задних поверхностей главных кромок производится абразивным или эльборовым кругом за один рабочий цикл. Задние поверхности переходных кромок затачиваются также в автоматическом цикле, но пооперационно отдельно правые и левые. При заточке шлифовальный круг, заправленный по дуге окружности, получает возвратнопоступательное движение в радиальном направлении, кине.матически связанное с вращением пилы. [c.118]

Полуавтомат мод. ЗБ692 предназначен для заточки дисковых сегментных пил диаметром от 275 до 1010 мм по передним и задним поверхностям главных и переходных кромок. Заточка передних и задних поверхностей главных кромок на прорезных и зачистных зубьях производится шлифовальным или эльборовым кругом за один рабочий цикл. Задние поверхности переходных кромок также затачиваются в автоматическом цикле, но требуют отдельной настройки положения шлифовального круга и числа его ходов. Все три операции заточки — главных кромок, правых переходных кромок, левых переходных кромок — можно выполнить с одной установки пилы. При заточке круг, заправленный по дуге окружности, получает возвратно-поступательное движение в радиальном и осевом направ- [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...