Фланцевые соединения — Расчет

Расчеты на прочность и устойчивость элементов теплообменника включают расчеты крышек, фланцевых соединений, спиралей. Расчет крышек производится по ГОСТ 14249, расчет спирали на прочность и устойчивость -по [29]. [c.390]

Трение между кольцами фланцев оказывает незначительное влияние на общую картину деформирования фланцевого соединения, В расчетах по модели жесткого кольца это влия- ние обычно переоценивается, чем и объясняется слишком сильное влияние трения, обнаруженное в работе 7]. [c.54]

Разница коэффициентов линейного расширения не должна превышать 10%. При большей разнице в коэффициентах линейного расширения требуется подтверждение работоспособности фланцевого соединения путем расчета на прочность и плотность. Подтверждение работоспособности фланцевого соединения можно обеспечить путем экспериментального исследования. Подтверждения работоспособности соединения не требуется, когда температура крепежных деталей не превышает 50°С. [c.119]

Температура криогенной среды доходит до —253 "С, давление свыше 300 кгс/см . Кроме передачи по трубопроводу криогенная среда подлежит длительному хранению. Утечка криогенной среды через затвор фланцевого соединения, назначаемая расчетом или [c.17]

В качестве второго примера расчета группы болтов при сдвигающей нагрузке рассмотрим фланцевое соединение валов. В конструкции таких соединений обычно предусматривают центрирующие выступы [c.39]

При расчете фланцевых соединений силу трения обычно не учитывают, относя ее в запас надежности. Предполагая, что все болты являются призонными, находим из уравнения (48) диаметр расположения болтов [c.288]

Расчет фланцевых соединений литых и сварно-литых (рис. 111.11, а) спиральных камер имеет свои особенности и производится в соответствии с требованиями, предъявляемыми к контактирующим фланцам (см. рис. III.6, б) с самоуплотняющимися обычно резиновыми прокладками. Этот вид соединения применяют для обеспечения длительной прочности и надежности. Переход от флан-цев к оболочке в этих камерах выполняется с уклоном от 1 2,5 до 1 10. Методика расчета аналогична методике расчета фланцевых соединений трубопроводов и тонкостенных сосудов [7]. [c.74]

Рис. III.II. К расчету фланцевого соединения сварно-литых спиральных камер а — схема нагружения контактирующих фланцев б — к определению коэффициентов податливости фланцев и болтов

Расчет фланцевых соединений на прочность выполняют в определенном порядке. При этом конструкция фланцевого соединения должна быть предварительно разработана и вычерчена, для чего ориентировочно можно принять = = 26 бфл = 2,56 = 26 = 1,56. [c.77]

Болты устанавливают с предварительным натягом, при этом в расчете на нераскрытие стыков задается напряжение 150—180 МПа. Следует иметь в виду, что в радиально-осевых турбинах под влиянием осевой силы фланцы могут разгружаться на 40—50 ЛЛа, однако при работе соединений остается значительная сила трения, которую при расчете фланцевого соединения на прочность не учитывают (оня идет в запас). [c.177]

Методы расчета фланцевых соединений, предложенные рядом авторов и применяемые в настоящее время, приводят к существенным расхождениям. даже при расчете фланцевых соединений, находящихся в совершенно аналогичных условиях эксплуатации [c.203]

Рассмотрим соединение с полосовой формой стыка (рис. 3.20). Положим, что болт затянут предварительно с усилием Qq, а давления на торцах гайки равны соответственно q (z) и q2(z). Соединение нагружено силой N и изгибающим моментом М — внешними нагрузками Такая расчетная схема является достаточно точной при расчете фланцев с полосовым стыком и может использоваться как приближенная при расчете фланцевых соединений с кольцевым и прямоугольным стыками. [c.57]

Резьбовые соединения (тонкостенных валов, обсадных труб, трубопроводов и т. п.), шлицевые соединения (тонкостенных валов, муфт и др.), фланцевые соединения и другие часто могут быть схематизированы в расчете в виде оболочек и пластинок, связанных между собой контактным слоем, имитирующим связи конструктивного (резьбу, зубья и т. д.) и технологического характера (натяг, шероховатость и др.). [c.69]

В заключение отметим, что решение этой задачи может использоваться в расчете фланцевых соединений. [c.80]

Глава 6. РАСЧЕТ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЙ ВО ФЛАНЦЕВЫХ. СОЕДИНЕНИЯХ [c.95]

Результаты многочисленных экспериментов на различных конструкциях фланцевых соединений свидетельствуют о том, что контактный метод расчета достаточно правильно и хорошо описывает основные особенности работы фланцевых соединений. [c.111]

В заключение отметим, что модели фланцев в виде круглых пластинок-использовались и ранее для упрощенных расчетов фланцевых соединений (без решения контактной задачи). [c.114]

РАСЧЕТ УСИЛИЙ В БОЛТАХ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ [c.140]

В заключение отметим, что решение этой задачи можно использовать при расчете фланцевого соединения, работающего при внешней изгибающей нагрузке. [c.200]

Дополнительной проверке при расчетах по номинальным напряжениям подвергались устойчивость элементов под действием продольных сил и внешнего давления, компенсационная способность трубопроводов, затяг фланцевых соединений с прокладками и без них. [c.29]

Последующим этапом (конец 50-х начало 60-х годов) в развитии методов расчета прочности атомных реакторов был переход к уточненному анализу местной механической и термической напряженности [3, 4] при сохранении указанного выше порядка выбора основных размеров. В первую очередь этот анализ выполнялся на основе рационального выбора расчетной схемы. При этом сложные конструктивные элементы реакторов представлялись в виде набора оболочек (цилиндрические, сферические, конические), пластин, колец, стержней с заданными краевыми условиями. На рис, 2.1 схематически показано [5] фланцевое соединение корпуса ВВЭР, а на рис. 2.2 соответствующая ему расчетная схема. [c.30]

Поверочный расчет вьшолняется для режимов гидравлического испытания, затяга шпилек главного разъема и фланцевых соединений патрубков и трубопроводов, пуска и останова, стационарного режима и др. Кроме нормальных условий эксплуатации, рассматриваются некоторые отклонения от этих условий и аварийные ситуации. В качестве расчетных случаев рассматривается сочетание силового и теплового нагружения, которое может привести элемент конструкции в предельное состояние. Основными расчетными нагрузками являются внутреннее или наружное давление, [c.44]

Корпусные конструкции энергетических установок, помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов, требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано в гл. 3, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возможные пределы их изменения (допуски на [c.127]

Из этих данных видно, что при отсутствии или ограничении проскальзывания в точке А (условия 3,4) нажимное кольцо ограничивает деформации и напряжения в крышке. С другой стороны, выбирание зазора в посадочном соединении крышки с корпусом (условие 2 в точке В) ускоряет в процессе затяга рост меридиональных напряжений в крышке. Большой диапазон изменения рассматриваемой величины напряжения показывает, что произвольный выбор при расчете какого-либо одного условия взаимодействия узлов фланцевого соединения из условий 1-4, например наиболее просто учитываемого при расчете (как это принято в нормах и в расчетной практике), может дать результаты, весьма далекие от действительных. Вместе с тем, отсюда следует, что сопоставление данных тензометрических натурных или стендовых исследований напряжений и деформаций с рядом расчетных вариантов может позволить определить по совокупности характерных точек конструкции действительные условия взаимодействия и именно при этих данных проводить дальнейшую отработку расчетных схем и методов. [c.132]

Метод расчета напряженно-деформированных состояний фланцевых соединений корпусов и сосудов при переменных режимах нагружения позволяет определять величины контактных давлений и перемещений на поверхностях фланцев и прокладок, величину раскрытия стыка и догрузку шпилек после нагружения сосуда внутренним давлением. Метод применяется при проектировании и проверочном расчете фланцевых соединений осесимметричных корпусов и сосудов. [c.121]

Расчет жесткости. В некоторых случаях от конструкции или ее элементов требуется большая жесткость, характеризующаяся способностью конструкции незначительно изменять форму под действием приложенной нагрузки. Требованию большой жесткости должно удовлетворять, например, фланцевое соединение, размеры которого выбирают с расчетом обеспечения его плотности при эксплуатации. Иногда, напротив, конструктивные элементы должны обладать большой податливостью (способностью значительно изменять первоначальную форму без нарушения при этом прочности). Примером могут служить трубопроводы, работающие в условиях самокомпенсации тепловых удлинений и различного вида компенсационные устройства (линзовые и торовые компенсаторы, сильфоны). [c.243]

Шиманского метод расчета коэффициентов концентрации 418 Шлейфы осциллографов 497 Шлицевые соединения — Коэффициент концентрации 458 Шпильки фланцевого соединения паропровода — Напряжения затяжки — Пример определения 293 Штаермана метод определения изгибных напряжений для оболочек вращения 207 [c.563]

Напряжения затяжки шпильки фланцевого соединения водопровода — Пример расчета 287 [c.636]

С использованием приведенных в таблице коэффициентов был выполнен расчет по методу [9] верхней части корпусной конструкции (см. рис. 2.1) на усилие затяга фланцевого соединения (особенности расчета по этому методу, вызванные наличием зон контакта, зависят в основном от условий взаимодействия в этих зонах, а не от вида нагружения). Ввиду частого расположения щпилек передаваемая ими осевая нагрузка считается равномерно распределенной по окружности. Здесь также принято, что в стыке крышки с корпусом имеется радиальное проскальзывание, а в стыке фланца крышки с нажимным кольцом коэффициент трения равен 0,2. [c.137]

РД 26-15-88. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность и герметичность фланцевых соединений.— М. НИИХИММАШ, УкрНИИХИММАШ, ВНИИнефтемаш, 1990.-64 с. [c.359]

Трубопроводы служат каналами, по которым энергия от насосов поступает к гидродвигателям. В зависимости от условий работы применяют жесткие и гибкие трубопроводы. Чаще всего в качестве трубопроводов гидроприводов применяют круглые стальные бесшовные трубы и иногда трубы из алюминиевых сплавов и чугуна. Гидравлический расчет трубопроводов производится по формулам гидравлики применительно к течению вязкой жидкости, Соединения труб и присоединение их к элементам и узлам гидроприводов должны быть прочными и гер-. метичными. При соединении стальных труб применяют сварку, фланцевые соединения. Соединение труб небольшого диаметра производится накидными гайками с развальцовкой соединяемых концов труб для высоких и сверхвысоких давлений используют ниппельное соединение. [c.364]

В связи с задачами о термонапряженности с учетом температурных зависимостей упругих и дилатометрических свойств, а также пластических деформаций, развиваюш ихся во времени, была разработана их трактовка в интегральных уравнениях, позволившая использовать методы итерации (повторения) и средства вычислительной техники и тем самым получить решения при сложных конструктивно заданных граничных условиях и экспериментально определенных уравнениях состояния. На этой основе были разработаны способы расчета на прочность и ползучесть с учетом температурных градиентов дисков и лопаток газовых и паровых турбин, трубопроводов и фланцевых соединений, толстостенных корпусов и несущих оболочек и других неравномерно нагретых конструкций. [c.40]

Учитывая, что фторопласт-4 при нагрузках и особенно повышенных температурах обладает большой текучестью, при использовании его фланцевые соединения выполняют специальной конструкции типа шип — паз . Однако и в этом случае во избежание разгерметизации соединения необходимо соблюдать определенные соотношения между размерами прокладки и внутренним давлением в аппарате. И. А. Шупляк и Н. И. Таганов рекомендуют при расчете на плотность соединений с прокладками [c.218]

Значительные возможности в использовании методов строительной механики в расчетах напряженных состояний осесимметричных несущих элементов ВВЭР открьшаются в связи с расширением применения вычислительной техники в практике проектирования. Матричная запись и решение соответствующих дифференциальных уравнений на ЭВМ позволили в компактной и единообразной форме при сравнительно небольших затратах машинного времени (измеряемого десятками секунд) получать распределение напряжений в таких сложных зонах корпусов реакторов, как фланцевое соединение главного разъема [9, 10, 12]. В таком расчете представляется возможным учесть ступенчатое изменение толщин, несовпадение средних радиусов оболочек, условия взаимодействия между элементами. Увеличение числа сопрягаемых элементов и уменьшение их высоты (до долей толщин) позволяет заменить сложный профиль в зоне сопряжения ступенчатым и получить напряжения, характеризующие концентрацию напряжений. Вводя в такие расчеты интегральные функции пластичности или переменные параметры упругости, можно получить данные о перераспределении напряжений в упругопластической области [12, 15]. [c.35]

Учет местной податливости в зонах контакта. В работе [9] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком при расчете конструкции методом строительной механики оболочек и колец. При этом были использованы коэффициенты местной податливости, полученные в [10] численным методом осесимметричной теории упругости. Применительно к корпусной конструкции с фланцевым соединением, содержащим два нажимных кольца, стянутые длинными шпильками, было показано, что пренебрежение контактными моментами приводит к существенному занижению жесткости корпусных оболочечных конструкций и завышению изгибных напряжений в галтель-ных переходах фланцев. Метод учета контактных податливостей для нераскрытых стьпсов, предложенный в работе [9], так же как и полученный в ней вывод о погрешности упрощенного расчета, применимы к рассматриваемой здесь конструкции (см. рис. 2.1). [c.132]

Учет продольной жесткости шпилек в затянутом фланцевом соединении. Выше рассматривался расчет конструкции на затяг фланцевого соединения, для которого усилия в шпильках были заданными, и потому податливости шпилек могли не учитываться. Напряженное и деформированное состояние от затяга шпилек считается начальным состоянием для последующих расчетов на внешнюю нагрузку, например затяг нажимных винтов узла уплотнения, внутреннее давление в корпусе, нагрузки от неравномерного нагрева конструкции. При действии этих нагрузок в шпильках возникают дополнительные неизвестные усилия АР, а контактные сопряжения становятся зависимыми аналогично сопряжениям (см. рис. 3.2). В сопряжениях А к В кв точке С имеются неизвестные разрывы AQ , А и АР. Осевое усилие АР создает в точке С неизвестный внешний изгибающий момент ДЛ1 =ЛРбк> вызванный переносом осевого усилия с радиуса / ш на радиусЛд. При выводе формулы (3.2) было показано, что для определения неизвестных разрывов А , Ад , AAf должны рассматриваться зависящие от них величины Af и Здесь И к - радиальное перемещение нажимного кольца в точке А от распорного усилия AQ , момента АМ , вызванного дополнительным усилием АР в шпильках, и внешней нагрузки . Л/ — изгибающий момент, возникающий после указанного выше переноса усилия АР и равный [c.138]

Сравнение расчетов с экспериментами. В работе [31] для определения деформаций и напряжений во фланцевом соединении сосудов без нажимных колец использовались также два расчетных метода. Приближенный метод осуществлялся путем разбиения фланцевого соединения на базисные элементы - кольца, оболочки, балки. Поперечные силы и моменты в местах их соединений определялись из уравнений равновесия и совместности деформаций. Второй подход использует метод конечных элементов, для чего применялась программа MAR для ЭВМ /5Л/-370. Наличие в программе специальных люфтовых элементов позволяет моделировать нелинейную контактную задачу, связанную с локальным смыканием и (или) раскрытием зазора между поверхностями фланцев и проклад- [c.153]

Расчет по методу конечных элементов при упругой модели материала описывает деформации фланцев с той же точностью, что и при упругопластической модели. Однако так как нелинейная контактная задача, связанная с процессом смыкания зазоров между фланцами, требует пошагового решения (в приращениях), имеет смысл использовать упруго-пластическую модель материала. Трение между кольцами фланцев ока-зьшает незначительное влияние на общую картину деформирования фланцевого соединения. [c.154]

Упругопластический расчет по предлагаемому методу выполняется для осесимметричных корпусных конструкций и узлов энергетического оборудования, сосудов под давлением, фланцевых соединений, патрубков и других деталей, рассматриваемых как многократно статически неопределимые составные системы из элементов оболочек, пластин, кольцевых деталей и стержней. Различные типовые особенности этих конструкций, такие, как жесткие и упругие закрепления и опоры, шарнирные соединения, разъемные соединения с разнообразными условиями контактирования соединяемых деталей и узлов, разветвления меридиана и тд., рассматриваются как разрьтные сопряжения (см. 1 гл. 3). В каждом приближении упругопластического расчета вьшолняется упругий расчет по следующим рекуррентным матричным формулам метода начальных параметров [2] линейным соотношениям между перемещениями и усилиями на краях рассматриваемых элементов [c.206]

Расчет фланцевого соединения с прокладкой ведется на рабочую нагрузку и усилие деформации прокладки, а при расчете соединения с упругим кольцом учитывается только рабочая нагрузка. Это прив0)1ит к значительному уменьшению габаритов и веса узлов, а также к упрощению операций сборки и разборки. [c.182]

Из-за снил<ения напряжений в шпильках уменьшается удельное давление на прокладку фланцевого соединения, и возникает опасность нарушения плотности. Чтобы избежать этого, шпильки после определенного срока работы подтягивают. После каждого последующего подтягивания релаксационная кривая идет более полого, и напряжения в шпильках снижаются не так быстро. Время до последующего подтягивания может быть значительно большим, чем до предыдущего. Чем выше рабочая температура, тем ниже релаксационная стойкость стали. Колебания температуры резко снижают релаксационную стойкость, и ее снижение зависит от марки стали, колебания температуры и продолжительности цикла. При расчете деталей, работающих в условиях релаксации напряжений при изменяющихся температурах, следует ориентироваться на верхнюю температуру цикла. [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...