Деформация при пределе текучести

Расстояние зон пластичности от нейтральной оси можно определить, положив деформацию на границе упругой и упруго-пластической зон равной деформации при пределе текучести. [c.31]

Форма зон пластической деформации, полученная численным решением соответствующих краевых задач для весьма глубокой односторонней трещины в поле равномерного растяжения, показана на рис, 4, где приведены изолиний равных. касательных деформаций, отнесенных к деформации при пределе текучести y/Yt [24, 36, 59]. На рис. 4, а даны изолинии при плоском напряженном состоянии для идеально-пластичного металла (модуль упрочнения т — 0), на рис. 4, б для плоской деформации для такого же металла, на рис. 4, в для упрочняющего металла. В последних двух случаях, при большем стеснении пластической деформации, области равных пластических деформаций вытягиваются в направлении растягивающих напряжений основного поля, в то время как для плоского напряженного состояния и при отсутствии упрочнения эти области вытянуты в направлении продолжения трещины. [c.232]

Ру. — деформация при пределе текучести металла для стали [c.183]

По методу твердости определяется условный предел текучести ст , соответствующий 0,2% остаточной деформации. По 0,2% остаточной деформации определяется предел текучести для тех сталей, у которых нет явно выраженной площадки текучести. Для тех сталей, у которых есть площадки текучести при растяжении образцов, предел текучести определяется по площадке текучести при растяжении образцов, которая, как правило, соответствует 0,2 % остаточной деформации. Поэтому независимо от того, обладает металл пло- [c.318]

Таким образом, предел текучести — это напряжение, при котором начинает появляться остаточная деформация. Практически пределы текучести и упругости совпадают, хотя резкого перехода от упругого к пластическому поведению обычно не наблюдается. [c.128]

При испытании легированных сталей площадка текучести обычно не проявляется. В этом случае определяется условный предел текучести, который считается найденным, если в образце появилось 0,2% остаточной деформации. Обозначается предел текучести как оо,2. [c.54]

При симметричном цикле нагружения ширина петли в первом полуцикле зависит от величины начальной деформации и предела текучести St и, как показывают эксперименты, может быть представлена выражением [c.686]

Особенно сильно сказывается скорость деформации на пределе текучести материала. При очень быстром нагружении образца величина предела текучести может получиться выше, чем предел текучести, полученный при [c.40]

Из рассмотрения полученных результатов следует, что холодная деформация повышает пределы текучести и прочности и снижает пластичность (относительное удлинение) и вязкость надрезанных образцов (о /ов) как при комнат- [c.279]

Поскольку размах упругих деформаций за цикл температурной нагрузки, превышает деформации, соответствующие пределу текучести материала, в переходной зоне рассматриваемых оболочечных элементов при интенсивном циклическом нагружении реализуется процесс неизотермического циклического упругопластического деформирования. [c.199]

Аналитическую связь между напряжениями и деформацией за пределом пропорциональности в точном виде установить не представляется возможным, вследствие чего исследование процесса правки приходится вести упрощённым путём, считая изгибаемый материал за идеальное упруго-пластичное тело, допуская при этом, что при деформациях ниже предела текучести материал будет идеально упругим, а при более высоких деформациях — идеально пластичным. Этим самым мы принимаем пределы пропорциональности и упругости равными пределу текучести и пренебрегаем упрочнением материала в пределах тех пластических деформаций, которые возникают при правке металла. [c.993]

На рис. 5 (кривая 1) приведены результаты аппроксимации диаграммы деформирования образца из стали 22 К с использованием вышеизложенной теории (е — относительная деформация Ст — предел текучести). Там же показаны результаты, получающиеся при использовании степенной (кривая 2) и билинейной аппроксимации (кривая 3) в предположении, что экспериментальная кривая, совпадающая с 1, задана без погрешности. Исходная кривая деформирования и аппроксимации кривых 2 ж 3 взяты из работы [4]. [c.97]

Вид диаграмм деформации кристаллических и аморфных металлов и изменения формы образца при растяжении вплоть до разрушения схематично показан на рис. 8.8. В случае кристаллических металлов обычно наблюдается значительное деформационное упрочнение, при этом после достижения предела текучести деформация распространяется за счет одновременного протекания скольжения в различных частях образца. При напряжениях, превышающих предел текучести, пластическая деформация и необходимое для ее протекания напряжение существенно возрастают — происходит упрочнение. После достижения максимума напряжений в образце происходят явления, вызывающие локальное сужение (образование шейки) и уменьшение напряжения вплоть до разрушения образца. В случае же аморфных металлов, как материалов, не претерпевающих деформационного упрочнения, максимальное напряжение, достигаемое с ростом деформации, равно пределу текучести, после чего происходит скольжение путем перемещения групп атомов в направлении максимального касательного напряжения. Однако, поскольку при скольжении деформационное упрочнение отсутствует, деформация начинается и развивается в одной й той же части образца, а именно в плоскости максимального Касательного напряжения. В этой же плоскости происходит и разрушение. Вследствие крайне неоднородной по образцу деформации диаграммы де- [c.230]

Рис. йб. Кинетика восстановления предела текучести деформированных образцов железа при различных температурах >(/ — Л) — доля прироста предела текучести сохранившего ся после возврата R = (о —ар/<а —Оо). где — предел текучести после деформации, а . — предел текучести после возврата, Оо — то же, в полностью отожженном состоянии [c.184]

Другим типом препятствий для движения дислокаций является трение решетки, изменяющееся по периодическому закону и связанное с силами Пайерлса. Атомы растворенного вещества также оказывают тормозящее влияние на процесс скольжения дислокаций. Наконец, дисперсные частицы второй фазы в большей мере препятствуют движению дислокаций, если они не перерезаются дислокацией. В этом случае скользящая дислокация может двигаться при условии, что линия дислокаций способна огибать препятствия. Введение препятствий повышает количество дислокаций, задерживаемых в сплаве в единицу времени, т.е. повышает энтропию системы. Поэтому необходима оптимизация структуры с точки зрения плотности включений второй фазы. Критерием такой оптимизации служит отношение объемной плотности энергии деформации к пределу текучести Это отношение, как установлено, инвариантно к температуре при сохранении одного и того же механизма разрушения [И]. Плотность энергии деформации W является показателем достижения [c.243]

Сжатие. Метод испытания (ГОСТ 4651—78) состоит в определении разрушающего напряжения сжатия предела текучести при сжатии условного (сме-щепного) предела текучести напряжения при заданной относительной деформации ся атия относительной деформации сжатия при разрушении относительной деформации при пределе текучести сжатия. Метод не распространяется на ячеистые пластмассы. Испытания производятся на образцах в виде цилиндра, трубки или параллелепипеда. Их размеры и способы изготовления регламентированы ГОСТ 4651—78. [c.239]

Рис. 5.5. Температурная зависимость деформации при пределе текучести при растяжении полиметилметакрилата (О). поликарбоната на основе бисфенола А <л), полифе-ниленоксида ( ) и полисульфона < ) [6].

В отечественных стандартах величина допуска пластической деформации при пределе текучести установлена в 0,2%. Соот-ретствующее обозначение условного предела текучести — Сто.2- Заграницей пользуются и другими допусками пластической деформации при пределе текучести, например 0,1 и 0,5% (соответствующие обозначения предела текучести СТо,1 и о о.б- Чем больше величина допуска при пределе текучести, тем больше значение этой характеристики. [c.48]

Понижение температуры практически не изменяет сопротивления отрт.шу 5от (разрушающего напряжения), но повышает сопротивление пластической деформации о.,. (предел текучести). Поэтому металлы, вязкие при сравнительно высоких температурах, могут при низких температурах разруи1аться хрупко. В указанных условиях сопротивление отрыву достигается при напряжениях меньших, чем предел текучести. Точка / пересечения кривых и а,., соответству-юп ан температуре перехода металла от вязкого разрушения к хрупкому, получила название критической температуры хрупкости или порога хладноломкости (/п. х)- Чем выше скорость деформации, тем больше склонность металла к хрупкому разрушению. Все концентраторы напряжений способствуют хрупкому разрушению. С увеличением остроты и глубины надреза склонность к хрупкому разрушению возрастает. Чем больше размеры изделия, тем больше вероятность хрупкого разрушения (масштабный фактор). [c.53]

Понятие равнопрочности применимо и к нескольким деталям и к конструкции в целом. Равнопрочными являются конструкции, детали которых имеют одинаковый запас надежности по отношению к действующим на них нагрузкам. Это правило ра,спространяется и йа детали, выполненные из различных материалов. Так, равнопрочными являются стальная деталь с напряжением 20 кгс/мм при пределе текучести СТо,2 = 60 кгс/мм и деталь из алюминиевого сплава с напряжением 10 кгс/мм при с о,2 = 30 кгс/мм . В обоих случаях коэффициент надезкности равен 3. Это значит, что обе детали одновременно придут в состояние пластической деформации при повышении втрое действующих на них нагрузок. Независимо от этого каждая из сравниваемых деталей может еще обладать равнопрочностью в указанном выше смысле, т. е. иметь одинаковый уровень напряжений во всех сечениях.- — [c.107]

Мяркое нагружение. Диаграмма циклического деформирования при мягком нагружении в случае одноосного растяжения — сжатия (рис. 599) построена в относительных координатах ст = ст/от e=e/ej. Здесь в качестве предела текучести От обычно принимают предел пропорциональности в исходном полуцикле, обозначаемом нулевым вт — относительная деформация, соответствующая пределу текучести (пропорциональности). Для описания последующих полу-циклов удобн.о пользоваться координатами S=S/Ot ё = е/( т, начала которых берутся в точках, соответствующих началу разгрузки в каждом полуцикле. [c.683]

При расчетах инженерных конструкций обычно считают недопустимым либо появление значительных пластических деформаций, либо разрушение всей конструкции в целом или ее отдельных элементов. Характерное напряжение, при котором пластический материал приобретает заметную пластическую деформацию, называется пределом текучести и обозначается От. Хрупкие материалы ведут себя практически упруго вплоть до момента разрушения, которое происходит при достижении напряжением значения Ов, так шазываемого предела прочности или временного сопротивления. Понятие о пределе текучести От было введено [c.54]

ТОТЫ характеризуется отсутствием зуба и площадки тeкyчe т , низким пределом текучести (рис. 79), малым упрочнением при деформации, слабым влиянием скорости деформации на предел текучести (рис. 80), отсутствием деформационного старения, более быстрой и полной релаксацией напряжений, заметной скоростью ползучести при 20 °С. В таком [c.151]

С повышением скорости деформации обеспечение заданной равномерности деформации по длине образца связано с возрастающими трудностями. Поэтому естественной является попытка исследователей определить кривую деформирования материала при высоких скоростях деформации на основе анализа неравномерной деформации материала при распространении упругопластических волн нагрузки. Для этой цели используются закономерности распространения продольных, крутильных и из-гибных волн в тонких стержнях (нитях) [25, 66, 126, 227, 228]. Так, величина предела текучести определяется из анализа распределения остаточных деформаций в коротком стержне после его соударения с жесткой преградой [119, 251, 389, 395], по амплитуде упругой части фронта волны в стержне [209], по скорости распространения изгибной волны в полосе [73, 306, 307]. Методы экспериментального определения полной кривой деформирования разработаны [228], однако исследования с использованием анализа волновых процессов в основном ограничиваются изучением влияния скорости деформации на предел текучести. Несмотря на использование скоростей удара до тысячи [c.13]

Рис. 81. Влияние холодной деформации на предел текучести и сопротивление КР алюминиевого сплава, содержащего Mg 5,16%, Мп 0,11%, Сг 0,11%, Си 0.09%, в виде листа толщиной 1,6 мм, состаренного в течение I пед при 100 С. Образцы из листов были напряжены путем изгиба при постоянной деформации в специальном приспособлении (скобе) и испытывались в растворе 3,5% N301 при переменном погружении [51] (т — долговечность)

На практике наряду с определением предела прочности при растяжении и относительного удлинений при разрыве большое значение имеет определение предела тёкучести при растяжении и удлинения в начале течения. При переходе через предел текучести происходят недопустимо большие деформации материала. Предел текучести определяет то напряжение, до которого возможна работа полимера в конструкциях. Для полиэтилена НД оно составляет (220ч-260) 10 Н/м . Полиэтилен НД обладает более высокой теплостойкостью по сравнению с полиэтиленом ВД. [c.52]

Здесь 6.J. - деформация, соответствующая пределу текучести на диаграмме деформирования материала при растяжении — предельное jmpyroe перемещение полугофра сильфона. [c.158]

В начальной стадии пластического деформирования наиболее интенсивно происходит перераспределение напряжений по сечению деталей, приводящее к увеличению несущей способности детали. По мере роста пластических деформаций, когда они в два-три раза превосходят деформации, соответствующие пределу текучести материала, процесс перераспределения напряжений ослабевает. Несущая способность детали повышается медленнее и в основном вследствие упрочнения материала. При отсутствии упрочнения нарастание деформаций существенно опережает рост нагрузки. Так как при указанном уровне пластических деформаций в зонах краевого эффекта они, как правило, охватывают все сечение детали, этот уровень является в данной работе исходным для проверки сходимости метода расчета. Как показали приведенные расчеты, сходимость предложенного метода является весьма быстрой. Как правило, достаточным оказывается вьшолнение четырех-пяти приближений. Время расчета при этом составляет для ЭВМ типа БЭСМ-6 несколько секунд. [c.214]

Большой цикл испытаний проведен для определения влияния деформаций и напряжений на коррозионное поведение сталей и сплавов в среде N2O4 при высоких температурах и давлениях. Исследования образцов после испытаний в N2O4 с деформациями, превышающими предел текучести, показали, что ни один из испытанных материалов при температурах 200, 300, 400 °С и давлениях 50—150 бар не обнаружил усиления коррозии под напряжением или коррозионного растрескивания [1.19, 2.17]. [c.48]

При действии статических напряжений сопротивление мате-риала малым пластическим деформациям характеризуется пределами текучести при растяжении aj и сдвиге ту, а также соответствующими диаграммами деформирования (см, гл. I), полученными при однородном напряженном состоянии (растяжение, кручение тонкостенной трубы), Для большинства материалов начальный участок диаграммы деформирования схематизируется (фиг. 1) в виде двух прямых. Ордината точки перелома диаграммы является пределом текучести а-р, величина большинства конструк-(кроме сталей высо- [c.429]

При действии статических напряжений сопротивление материала малым пластическим деформациям характеризуется пределами текучести при растяжении и сдвиге Tj., а также соответствующими диаграммами деформирования (см. гл. I), полученными при однородном напряженном состоянии (растяжение, кручение тонкостенной трубы). Для большинства материалов начальный участок диаграммы деформирования схематизируется (фиг. 1) в видедвух прямых. Ордината точки перелома диаграммы является пределом текучести а-р, величина которого для большинства конструкционных сталей (кроме сталей высокой прочности с > 80 кГ1мм ) соответствует пределу текучести, определяемому по 1опуску пластической деформации (0,2% остаточной деформации при растяжении). Величина напряжения а , соответствующая деформации е, по схематизированной диаграмме, отнесенная к равна [c.471]

При использовании указанных подходов в целях получения обобщенных зависимостей кривая циклического деформирования в к-м полуцикле рассматривается в относительных координатах 3 = 5/сТт и е = е/йт с началол координат в точке, соответствующей началу разгрузки в каждом полуцикле. Здесь От и — напряжения и деформации, соответствующие пределу текучести (пропорциональности) на исходной диаграмме растяжения. [c.40]

К прочностным свойствам относят также и сопротивление нластич. деформации. Обычно нластич. деформацию характеризуют напряжениями, необходимыми для достия епия нек-рой заданной величины остаточных деформаций. Так, предел текучести определяет напряжения, вызывающие при растяжении пластич. деформация 0,2% (обозначается Со,з), [c.130]

Влияние углерода на механические свойст-в а. Механические свойства сплавов Т1—N1 очень сильно отличаются в исходной и в мартенситной фазах. В отличие от сталей напряжение течения высокотемпературной фазы очень высокое. На рис. 2.30 схема тично показаны диаграммы напряжение — деформация исходной и мар тенситной фаз. В исходной фазе предел текучести не выражен в дост<1 точной степени отчетливо, поэтому для анализа использовали напряжение По,2. соответствующее деформации 0,2%. Закалка сплавов Т)—N1 дуговой выплавки и сплавов Т)—N1—С высокочастотной выплавки осуществлялась в воде после отжига при 700 °С в течение 2 ч, затем по результатам испытаний на растяжение при 19°С и 145 °С определялись предел текучести а , деформация на пределе текучести у, разрушающее напряжение о , деформация до разрушения (рис. 2.31 и 2.32). Зависимость [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...