Напряжение безразмерное

Эпюры напряжений безразмерных 130, 131, 166 [c.219]

Алгоритм применялся прежний. Результаты расчета показаны на рис. 98, Перемещения имеют размерность мм, а все напряжения безразмерные, т. е. деленные на О. [c.213]

Введем в рассмотрение, так же как и в теории напряжений, безразмерный параметр [c.36]

Ниже приведены результаты вычислений по формулам (13.63) и (13.64) в безразмерных переменных с характерным напряжением Безразмерные значения р + с в зависимости от безразмерных значений с для различных значений п от 1,2 до 2,0 через равные интервалы 0,2 изображены на рис. 240. [c.430]

Этот безразмерный критерий систематически в литературе не использовался, и мы предлагаем здесь назвать его первым упругим числом и обозначить символом El . Стоит заметить, что при анализе численных задач неньютоновской гидромеханики, основанных на конкретных реологических соотношениях, как нормальные напряжения, так и инерционные силы часто исключаются из рассмотрения на том основании, что они пропорциональны квадрату скорости возможность пренебречь той или другой величиной оценивается при атом величиной числа El . [c.269]

Приведем это выражение к безразмерному виду, для чего в правую часть введем соответствующие масштабы преоб )азования. В качестве последних для плотности, скорости, времени, касательного напряжения трения и геометрического размера выберем рп. Ип, Тп, и I, т. о. соответствующие величины, характеризующие дисперс- [c.16]

Модуль упругости второго рода имеет размерность напряжения, так как относительный сдвиг является величиной безразмерной. Величины модулей упругости первого и второго рода связаны следующей формулой, вывод которой здесь не приводится [c.186]

Выразив нормальную и тангенциальную компоненты тензора напряжений и через безразмерную функцию ф, после интегрирования находим [c.29]

Коэффициент пропорциональности Е называется модулем упругости, и его значение выражается в единицах напряжения, так как е — величина безразмерная. [c.163]

Введем безразмерное напряжение [c.310]

На рис. 14.11, б представлены эпюры касательных напряжений в безразмерном виде. [c.312]

Введем безразмерные напряжения [c.338]

Следовательно, спиральный режим распространения трещины возможен только при отрицательных значениях продольного напряжения. Из (46.22) и (46.23) вытекает, что безразмерная скорость лежит в интервале [c.345]

Определить напряженно-деформированное состояние кольца, нагруженного распределенным крутящим моментом Ць приложенным, как показано на рис. 5.22. Безразмерные координаты начала и конца участков, где приложены моменты, равны , = 0,25, 62=0,5 и Ез=0,75, 4=1. [c.228]

Модуль сдвига также считается положительным, так что напряжение совпадает со знаком сдвига. Определив из опыта О, можно по заданным деформациям сдвига найти напряжение, и наоборот. Обе введенные нами упругие константы Е и О имеют размерность напряжения (так как е и у — безразмерные величины), т. е. в системе GS измеряются в дн/см . Значения этих констант для некоторых распространенных материалов приведены в таблице. В этой же таблице приведены и напряжения t k , соответствующие пределу упругости материала. [c.470]

Отметим, что в изученном интервале изменения безразмерного касательного напряжения В влияние последнего на коэффициент массоотдачи мало и им можно пренебречь, т.е. а = 1. [c.63]

Вводя безразмерный коэффициент теплоотдачи (число Стантона St) и выражая напряжение трения Гш через коэффициент [c.295]

Составим безразмерные комбинации Л для линейных размеров I, а, Ь, характерной скорости v, плотности р жидкости, перепада Ар давления, касательного напряжения т, ускорения g свободного падения, динамического коэффициента вязкости р., поверхностного натяжения а, модуля упругости жидкости [c.129]

Безразмерные параметры Лд и Ль, очевидно, характеризуют геометрию потока, л,, — число Эйлера Ей 1/л и 1/лд — соответственно числа Фруда и Рейнольдса. Параметр л, выражает в безразмерном виде напряжение, обусловленное силами трения величину f — 2лт называют обычно коэффициентом трения. Величины [c.130]

Составим безразмерные комбинации Я для списка параметров I, а, Ь — линейные размеры, V — характерную скорость, р — плотность жидкости. Ар — перепад давления, т — касательное напряжение, д — ускорение свободного падения, р — вязкость, о — поверхностное натяжение, Г — упругость жидкости. [c.139]

Параметр выражает в безразмерном виде напряжение, обусловленное силами трения величину f—2л называют обычно коэффициентом трения. Величины [c.140]

В гидродинамике вместо касательного напряжения То употребляют безразмерную величину, называемую коэффициентом местного трения и определяемую по формуле [c.156]

Величина О носит название модуля сдвига или модуля упругости второго рода. Ввиду того, что относительный сдвиг — величина безразмерная, модуль сдвига имеет размерность напряжения, т. е. измеряется в МПа. [c.104]

Выведите общие соотношения для индуцированных скоростей дискретного подковообразного вихря в случае малых чисел Струхаля, т. е. при небольшой частоте колебаний напряженности присоединенного вихря (р =рЬ/Уос 0). Найдите числовые значения безразмерных функций, определяющих инду- [c.248]

В соответствии с (9.75) напряжения свободных вихрей можно представить в виде функций от безразмерных параметров -с = = х/Ьц / = ИЬ [c.295]

Рис. 7. Изолинии октаэдрического касательного напряжения (безразмерного) для бороалюминиевого композита, а = 34%. прямоугольная укладка (по "Адамсу [2]). а —шаг № I приращения нагрузки с = 8098 фунт/дюйм = с = 8597 фунт/дюйм = 1,06 ст, в — шаг № 5

Рис. 8. Изолинии наибольшего из главных напряжений (безразмерного) для бороалюминиевого композита, U =34%, прямоугольная укладка (по Адамсу [2]). а — шаг № 1 приращения нагрузки с = 8098 фунт/дюйм-= 1,00о- б — шаг №2 с 0 = 8597 фунт/дюйм = 1,Об0 б — шаг № 5 с = = 12 470 фунт/дюйм = 1,54а

По кривым, приведенным на рис. 21, находим максимальные температурные напряжения. Безразмерное приращение времени Ат = K tly R%. Для низколегированных сталей в интервале температур 425—540° С коэффи-Щ10НТ Kj составляет приблизительно 0,0028 м /ч. Этот переход занимает [c.101]

На стадии линеаризации возникают новые проблемы. Действительно, поскольку уравнение состояния тоже нелинейно, на этой стадии предполагается не только пренебречь членом pVv -v, как и в ньютоновском случае, но и линеаризовать член, описывающий напряжение. Как установлено Портеусом и Денном [50], такая линеаризация соответствует введению некоторой реологической гипотезы. Действительно, в предельном случае малых значений безразмерного критерия El = жидкость [c.298]

Определим теперь коэффициент сопротивления, которое газовый пузырек оказывает набегающе.л1у на него потоку жидкости. Будем считать, что полное сопротивление складывается из сопротивления, вызванного вязким пограничным слоем жидкости на поверхности пузырька, и сопротивления, обусловленного изменением распределения давления вдоль поверхности пузырька. Первый из названных вкладов в коэффициент сопротивления обо значим через сл . Его можно определить, интегрируя безразмерную тангенциальную компоненту тензора напряжений по поверхности пузырька газа. Поскольку вязкий пограничный слой не существует в области, где происходит отрыв пограничного слоя [c.74]

II ней, по и для суждения о прочности материала в этой точке, так как большинство критериев наступления опасного состояния выражается именно через компоненты напряженного состояния. Для многих тел и схем нагружения определение напряженного состояния в опасной точке сводится к вычислению коэффициентов концентрации напряжений. Эти коэффициенты представляют собой отношение максимального значения какой-либо компоненты тензора напряжений к соответствующему номинальному ппаченшо и, таким образом, вырангаются безразмерными числами. [c.73]

Считается, что в уравнение (2.58) входят безразмерные величины. Стержень нагружен распределенным крутящим моментом fii i, распределенной нагрузкой 92в2 и сосредоточенной силой Рзез. Найдем напряженно-деформированное состояние стержня, ограничившись уравнениями нулевого приближения, которые для данного примера принимают следующий вид (считая нагрузку следящей) [c.73]

На рис. 6.45 показано распределение напряжений в точках г = О по высоте сечения от приложения силы Р на площади круга малого радиуса с = 0,25 б [35, с. 87]. Оно получено без использования гипотез тонких пластин с учетом объемного напряженного состояния. Все напряжения указаны в безразмерной форме — они отнесены к величине ао = Р/(лД ) так, = fr/ao Tq = ae/oo q = qloa, = Ог/Од. Пунктиром показано линейное распределение напряже- [c.192]

В теории пристенной турбулентности принимают, что распределение местной скорости определяется величиной касательного напряжения на стенке т , плотностьюр, кинематической вязкостью V и расстоянием от стенки у. Эта функциональная зависимость выражается в безразмерной форме [c.77]

Наличие градиента давления во внешнем потоке, а значит, и в пограничном слое, значительно усложняет задачу расчета последнего. Но ввиду практической значимости вопроса он привлекает внимание многих исследователей, и в настоящее время разработаны разнообразные методы решения, опирающиеся на приближенные допущения и эмпирические зависимости. В последние годы получили развитие численные методы решения дифференциальных уравнений (9.3), которые дополняются выражениями турбулентных напряжений согласно одной из полуэм-пирических теорий. Для приведения полученной таким путем системы уравнений к виду, удобному для численного решения, используют безразмерные переменные. При этом в некоторых методах применяют специальные преобразования координат для создания более равномерного распределения параметров потока по толщине в принятых переменных формулируют граничные условия и систему решают на ЭВМ одним из конечно-разностных методов (например, методом сеток или прямых). [c.374]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...