П параметр» критический механические

С помощью (7.20) определяется профиль (форма) сопла. Особенность приведенного способа расчета сопла состоит в том, что параметры в /-М сечении расходящейся части сопла приведены к параметрам в критическом, а не во входном сечении, а также в том, что сами критические параметры определены с помош 1Ю зависимости (3.17) для показателя изоэнтропы к. В [55] путем сопоставления с многочисленными экспериментальными данными показано, что предложенная для к зависимость может быть использована для определения критических параметров, критического расхода и критической скорости истечения адиабатно вскипающей жидкости различных веществ при истечении ее через каналы различной геометрии. Кроме того, показано, что зависимостью (3.17) можно воспользоваться и для определения выходных параметров сверхзвукового потока, если фазы в выходном сечении канала находятся в состоянии, близком к механическому и термическому равновесию. [c.153]

Для формулировки эволюционных уравнений для скоростей развития поврежденности во второй фазе также необходимо связать эти скорости с некоторыми механическими параметрами, критическое значение которых определяет момент полного разрушения элементарного объема со = со/. Наиболее общим механическим параметром является энергая, затрачиваемая непосредственно на образование дефектов в материале (часть энергии диссипации, затрачиваемой на повреждение материала). Основной трудностью данного подхода является выделение этой энергаи из общей энергии диссипации [Ю]. В настоящее время имеются экспериментальные и теоретические результаты [10], позволяющие утверждать, что энергия разрущения при малоцикловой усталости и ползучести (энергия, затрачиваемая на образование рассеянных в материале дефектов) в первом приближении на макроскопическом уровне связана с работой тензора микронапряжений pij при соответствующих необратимых деформациях и [c.380]

Из табл. 4.3.1, 4.3.2 видно, что в рассмотренной области геометрических и механических параметров критические усилия Г, Т, 7 близки между собой. Так, вводя равенствами [c.116]

Для анализа критических параметров и характера разрушения материала при длительном статическом и циклическом нагружениях целесообразно суммировать рассмотренные здесь механические и физические особенности процесса разрушения в виде схемы, приведенной на рис. 3.2, где линия 1 соответствует внутризеренному характеру разрушения по механизму, свойственному данному виду нагружения. При этом критические параметры (количество циклов до разрушения Nf при циклическом нагружении или пластическая деформация Zf при статическом нагружении) не зависят от скорости деформирования Кривая 2 соответствует межзеренному разрушению, для которого характерна чувствительность критических пара- [c.153]

Изложенные здесь основные закономерности межзеренного разрушения в условиях длительного статического и циклического нагружений положены в основу рассматриваемой ниже физико-механической модели. Анализ влияния скорости деформирования на критические параметры, контролирующие предельное состояние материала, может быть выполнен исходя из схемы, приведенной на рис. 3.2. Для этого значения критической деформации е/ или долговечности Nf при межзеренном накоплении повреждений, рассчитанные по предлагаемой ниже модели, должны сравниваться с аналогичными параметрами, полученными в предположении внутризеренного характера зарождения макроразрушения по одной из ранее разработанных методик (см. гл. 2). [c.155]

Важное свойство открытых систем, как уже отмечалось, - взаимосвязь параметров, контролирующих точки неравновесных фазовых переходов (точки бифуркаций). Это расширяет возможности прогнозирования фундаментальных механических свойств материала на основе измерений критических парамет- [c.232]

Особенностью механического сопла является то, что параметры торможения проходят в его критическом сечении через минимум. В самом деле, уравнение теплосодержания для механического сопла можно записать следующим образом [c.205]

Из приведенных рассуждений вытекают следующие выводы. В случае водородного роста трещин можно выделить три состоя-, ния, которым отвечают три интервала изменения коэффициента К [374, 435]. Первое состояние характеризуется тем, что физикохимические процессы в данной системе металл — водород не обеспечивают выполнение условий начала роста трещины. Этому состоянию соответствует интервал изменения К S К,л, где K,h — пороговый коэффициент интенсивности. Второе состояние характеризуется медленным докритическим подрастанием трещин при Kth < К < /Сн, когда рост трещины тормозится процессами доставки водорода в очаг разрушения. Здесь Кся — критический коэффициент интенсивности в условиях водородного охрупчивания материала. Наконец, третье связано с закритическим ростом трещины при К > Ксн, обеспечиваемым при данном распределении водорода в системе чисто механическим фактором — уровнем нагружения. В последнем случае развитие трещины по своему характеру (но не по микромеханизму роста) близко ее развитию при статических испытаниях в обычных условиях. При этом параметр трещиностойкости по физическому смыслу наиболее близок к характеристике обычной вязкости разрушения Ki (хотя, вообще говоря, ей не тождествен). [c.326]

Из картины изменения прогибов ротора в зависимости от оборотов следует, что величина наибольших прогибов определяется не величиной сил демпфирования для системы, которые являются нестабильными величинами и трудно вычисляемыми теоретически, а величиной механических параметров нелинейного демпфера. Это обстоятельство является очень важным для конструкции роторной машины, на которую будет установлен нелинейный демпфер критических режимов. [c.88]

Конечно, результаты исследования устойчивости могут качественно меняться в зависимости от некоторого характерного параметра механической системы. Физический смысл названного параметра определяется существом задачи. Например, для вращающихся валов и роторов таким параметром служит угловая скорость вращения, для самолетного крыла — скорость набегающего потока, для аппарата на воздушной подушке — высота парения и т. д. Если при постепенном изменении характерного параметра происходит изменение качественных свойств состояния равновесия и совершается переход от устойчивого равновесия к неустойчивому (или обратный переход), то соответствующее значение параметра называется критическим значением. [c.156]

Зависимости (74) и (75) справедливы только для простых слоистых пластиков. Результирующие механические свойства сложного слоистого пластика зависят от свойств и расположения отдельных слоев. В таких случаях перед определением критических напряжений устойчивости необходимо определить положение нейтральной оси, величину общего модуля упругости и радиус инерции. Эти параметры находят из следующих зависимостей. [c.129]

Одним из решающих факторов выбора того или иного вида уравнения повреждений является степень сложности лабораторных исследований материала. Постепенно совершенствуются физические и механические методы исследований, дающие представление о кинетике рассеянных повреждений в каждом отдельном образце. Наибольшее развитие получил метод измерения параметров петель упругопластического гистерезиса в условиях не только малоцикловой, но и многоцикловой усталости металлов [87, 881. Этот метод позволяет оценивать состояние повреждений, если критические параметры петель гистерезиса к моменту разрушения известны, путем сопоставления с обычными кривыми длительной прочности. Существует ряд других механических и физических методов оценки повреждений, например, снятие характеристик сигналов акустической эмиссии [211, регистрация [c.96]

В обычном серийном производстве испытания проводятся также без разрушения изделий. Но там, где должна быть обеспечена высокая надежность, эти испытания дополняются испытаниями с разрушением образцов, отбираемых через определенные временные интервалы на технологической линии. В таких случаях часто бывает достаточным проверять при испытаниях без разрушения только критические параметры каждого изделия, а при испытании отобранных образцов контролировать менее критические параметры. Таким образом достигается определенная экономия на проведение испытаний благодаря тому, что один и тот же образец подвергается некритическим испытаниям без разрушения и с разрушением. Эта методика испытаний хорошо подходит к сложным системам, содержащим электронные, гидравлические и механические функциональные элементы, для которых стоимость проведения испытаний составляет значительную часть всей их стоимости. [c.165]

Скорость относительного движения детали по притиру при предварительной доводке назначают в пределах 50 — 250 м/мин, при окончательной — 15—30 м/мин, при тонкой — 2 — 10 м/мин в зависимости от требуемой производительности, параметров качества обработанной поверхности и физико-механических свойств абразива и неабразивных составляющих паст и суспензий. С увеличением давления и скорости производительность обработки увеличивается до некоторого критического соотношения скорости и давления, а далее резко снижается. [c.447]

Подробный алгоритм итерационного метода нахождения критического расхода приведен в следующем параграфе. Что касается скорости звука, которая в двухфазной среде может оказаться на 1—2 порядка ниже, чем в жидкости или паре (газе), то она меняется в широких пределах в зависимости от структуры потока и степени термического и механического равновесия фаз при одних и тех же параметрах торможения, принимает значения от минимального, равного термодинамически равновесной скорости звука, до того максимального, которое устанавливается в выходном сечении канала. Если изменение параметров потока внутри трубы происходит таким образом, что на конечном ее участке непрерывно увеличивающаяся скорость потока оказывается в каждом сечении близкой к непрерывно возрастающей к выходному срезу канала локальной скорости звука, то на указанном конечном участке трубы возможна реализация режима течения, близкого к звуковому. [c.124]

Краткое содержание. В статье представлены результаты теоретиче- ского исследования гидродинамики и теплообмена при движении вязкой жидкости в подогреваемых снизу вертикальных каналах с учетом подъемных сил. Решения получены в явной форме для различных граничных условий. Теплотой трения пренебрегали. Решения зависят от безразмерного параметра (критерия Релея), который, как это было показано раньше, является фактором, определяющим устойчивость и характер течения жидкости в горизонтальных щелях, нагреваемых снизу. Для рассматриваемой задачи получены характеристики устойчивости и критические значения критерия Релея такого же порядка, как и для горизонтальных щелей. Показано, что в качестве механической аналогии рассматриваемой задачи можно использовать задачу об устойчивости вращающегося вала. Показано, что при больших значениях критерия Релея профили скоростей трансформируются в типичные профили скоростей пограничного слоя. [c.189]

Рост рабочих параметров турбоагрегатов и, в первую очередь, их единичных мощностей связан с необходимостью увеличения абсолютных размеров сечений и длины несущих частей корпусов и роторов. Масса роторов турбин при различных вариантах их исполнения повышается от 30—50 до 80—150 т. При этом для цельнокованых роторов низкого давления используют уникальные слитки массой от 100 до 550 т. Такое увеличение размеров исходных заготовок и готовых роторов, вызванное рядом технологических факторов (видом заготовки — отливка или поковка, термообработкой и т. п.), может привести к повышению неоднородности механических свойств материала уменьшению пластичности на 20—50 %, ударной вязкости на 40—60 %. Для зон роторов, находящихся под действием циклических нагрузок, существенное значение имеет эффект абсолютных размеров, состоящий в уменьшении на 40—60 % пределов выносливости (при базовом числе циклов 10 —10 ) с переходом от стандартных лабораторных образцов к реальным роторам. Неблагоприятное влияние увеличения абсолютных размеров сечений подтверждается также результатами испытаний образцов на трещиностойкость. Различие в критических температурах хрупкости в центральной части поковок по сравнению с периферийной может достигать 40—60 °С абсолютные значения критических температур для сталей в ряде случаев составляют 60—80 °С, а для высокотемпературных роторов из r-Mo-V сталей 120—140 °С. Это имеет существенное значение для роторов турбин при быстрых пусках, когда температура металла ротора может оказаться ниже критической. [c.6]

Для оценки того, насколько применение покрытия гарантирует достижение желаемого улучшения стойкости материала к воздействию окружающей среды без неприемлемого риска ухудшения механических и физических свойств покрытого суперсплава, каждое покрытие должно пройти определенный комплекс испытаний. Такие испытания следует проводить в условиях, как можно более близких к реальным при ошибочном выборе покрытия или недостаточном учете влияния любого из критически важных параметров долговечность детали с покрытием может быть ниже, чем без покрытия, даже если это покрытие и повышает стабильность поверхности. Однако слишком жесткие условия проведения испытаний могут приводить к излишне строгому отношению к покрытиям, которые при любых других условиях вполне удовлетворяют всем требованиям. Как всегда в таких случаях возникает противоречие между необходимостью проводить испытания покрытий в реальных условиях и стоимостью и длительностью таких испытаний. [c.101]

Для узлов, подвергающихся в процессе работы воздействию высоких механических напряжений, так же как и для деталей, для которых критически важными параметрами являются сопротивление разрушению или предел усталости, важное значение имеет исключительно высокая чувствительность порошковых сплавов к наличию даже небольшого количества дефектов, обусловленных присутствием загрязняющих примесей, и связанная с ними деградация эксплуата- [c.219]

Надежность работы КС ГТУ обеспечивается запасом значений параметров по отношению к критическим значениям тепловых или механических нагрузок материалов пламенных (жаровых) труб и корпусов. Задают относительно небольшую неравномерность поля температуры газа на выходе из камеры сгорания [c.58]

Решение проблемы авторы настоящей работы связывают с использованием идей синергетики, учитывающей закономерности самоорганизующихся структур. Критические точки, контролирующие переход системы через кризис, содержат уникальную информацию о свойствах материала, которая до сих пор использовалась недостаточно. Это делает необходимым определение механических свойств именно вблизи точек неустойчивости системы, обладающих свойством автомодельности и универсальности [11]. Высокая информативность и инвариантность к внешним условиям параметров, контролирующих точки бифуркаций, позволяет осуществлять многопараметрическую оптимизацию механических свойств сплавов [230] и обеспечивать благоприятное сочетание сопротивления материала пластической деформации и разрушению. [c.130]

В развиваемом подходе внешние факторы учитываются с помощью соотношений, связывающих критические параметры подобных точек бифуркаций. Показана возможность резко повысить информативность результатов испытаний на кратковременное растяжение, усталость и ползучесть с определением степени деградации материала при заданных условиях службы на основе параметрических карт механического состояния сплава. Установленная возможность определения свойств материала в автомодельных условиях в зависимости только от одного параметра — структуры (в данном случае динамической) — явилась основой для разработки принципов управления диссипативными свойствами сплавов. [c.130]

Многолетние механические испытания выявили зависимость критической температуры хрупкости, типа образца, выбранного параметра для установления перехода в критическое состояние, скорости деформирования и других факторов. Это означает, что экспериментальные данные по ударной вязкости и критической температуре хрупкости трудно использовать в условиях, отличных от эксперимента [304]. [c.181]

Уравнение (].1) характеризует в зависимости от природы материала начало пластического течения (критерий текучести) либо момент разрушения (критерий разрушения). В последнем случае в качестве расчетных параметров могут быть использованы в рамках классических теорий прочности характеристики механических свойств (а — предел текучести а — временное сопротивление — сопротивление разрыву), а в области механики разрушения — характеристики трещиностойкости (критические значения коэффициентов интенсивности напряжений К ., раскрытия трещины 5 , J-интеграла J ., коэффициента интенсивности деформаций в упругопластической области К е(, и Т.Д.). [c.11]

Большое значение имеют механические характеристики, оценивающие сопротивление материала развитию в нем трещин. Это введенный Ирвиным параметр вязкости разрушения, т. е. критические коэффициенты интенсивности напряжений Кс — для плоского напряженного состояния, Ki — для плоской деформации и пропорциональные им соответствующие значения поверхностной плотности энергии разрушения и Gi , называемые также вязкостью разрушения критическое раскрытие трещины или разрушающее смещение ударная вязкость образца с трещиной <2ту, введенная Б. А. Дроздовским [15]. [c.10]

Механикой разрушения называют механику, выражающую одним параметром механические величины, такие как напряжение и деформация вблизи вершины трещины (однопараметрическое представление). Такими параметрами являются, например, коэффициент интенсивности упругих напряжений К., коэффициент высвобождения энергии G, размер пластической зоны у вершины трещины О), критическое раскрытие трещины б ( OD), коэффициент интенсивности пластических напряжений Ка, -интеграл. Эти параметры не всегда являются критериями разрушения реальных материалов при различных условиях, а скорее характеризуют способ обработки данных с помощью механики сплошных сред, чтобы рационально представить явления разрушения. В этом смысле механику разрушения можно называть механикой трещин . [c.186]

Сжижение газов имеет для народного хозяйства весьма важное значение. Чтобы превратить в жидкость какой-либо газ, необходимо его температуру сделать ниже параметров критической точки. Только в этом случае возможно одновременное равновесное сосуществование жидкой и газообразной фаз. Сжижение газов м0Ж110 осуществить при помощи машины, совершающей обратный или холодильный цикл. Теоретически наименьшая механическая работа будет затрачена в обратимом цикле. [c.337]

При вязком разрушении по механизму образования, роста и объединения пор критической величиной служит, как правило, пластическая деформация е/ в момент разрыва — образования макроразрушения. Для расчета е/ Томасоном, Макклинтоком, Маккензи и другими исследователями предложен ряд моделей, в которых критическая деформация при зарождении макроразрушения связывается с достижением некоторой другой эмпирической критической величины, например с критическим расстоянием между порами, с критическими напряжениями в перемычках между порами, с критическим размером поры и т. п. Альтернативным подходом к определению ef, не требующим введения эмпирических параметров, является физико-механическая модель вязкого разрушения, использующая понятие микро-пластической неустойчивости структурного элемента. В модели предполагается, что деформация sf отвечает ситуации, когда случайное отклонение в площади пор по какому-либо сечению структурного элемента не компенсируется деформационным упрочнением материала и тем самым приводит к локализации деформации по этому сечению, а следовательно, к потере пластической устойчивости рассматриваемого элемента без увеличения его нагруженности. [c.147]

Один из наиболее трудных и наименее разработанных вопросов механики материалов — прогнозирование типа разрушения (внутризеренного или межзеренного) и условий перехода от внутризеренного, менее опасного разрушения, к межзерен-ному, приводящему к снижению критической деформации и долговечности материала. В настоящей главе предложен подход к анализу типа разрушения в зависимости от условий испытаний. Суть подхода заключается в параллельном анализе накоплений повреждений в теле зерна и по его границам тип разрушения будет определяться тем процессом, который дает меньшие значения параметров предельных состояний материала Nf и е/). Такой анализ может проводиться на основании физико-механических моделей кавитационного внутризеренного или усталостного разрушения, рассмотренных в гл. 2, и модели кавитационного межзеренного разрушения, представленной в данной главе. [c.187]

Рассмотрены обладающие свойством универсальности принципы макротермодинамики, синергетики и фрактальной физики. На базе этих принципов развита междисциплинарная методология анализа механического поведения материалов в критических точках, позволившая установить универсальные связи параметров, контролирующих эти точки, с фрактальной размерностью структуры среды вблизи неравновесных фазовых переходов. [c.2]

Известный интерес представляет оценка долговечности по числу циклов переменного нагружения на стадии роста трещины (т. е. определение числа циклов при увеличении длины трещины от начального значения U ДО критического 1с). С теоретической точки зрепия изучение параметров, ответственных за процесс роста трещины и входящих в расчетные уравнения, позволяет глубже вникнуть в механическую природу процессов, происходящих в окрестности растущей трещины. С практической точки зрения оценка долговечности важна для приложений, нанример, при расчете ресурса изделий. [c.258]

В книге рассмотрены влияние давления на критические точки некоторых металлов и сплавов, фазовые равновесия и параметры кристаллизации, а также газоусадочные процессы в сплавах и литых заготовках. Показаны особенности затвердевания, протекания усадочных процессов, формирования структуры и свойств металлов и сплавов в слитках и отливках при кристаллизации под всесторонним газовым и механическим давлением. [c.2]

Исследование зависимости т, от таких факторов, как чистота металла, температура, скорость де юрмации и других переменных параметров испытания, дает важную инс юрмациюо механических свойствах металла. Так, на рис. 1.6 представлены типичные значения критических приведенных касательных напряжений в температурном интервале О—500 К- Точные значения зависят от физической и химической чи- [c.16]

Из механических свойств материала трудно выделить какое-то одно, преимущественно влияющее на способность материала иметь нераспространяющиеся трещины или хотя бы на область их существования. Однако можно подобрать некоторый, комплекс факторов, по которому в первом приближении можно определить хотя бы один из параметров этой области. Так, X. Оушида, анализируя результаты экспериментов по развитию усталостных трещин в сталях, обнаружил, что критический радиус при вершине надреза можно выразить через размер пластической зоны в вершине усталостной трещины [c.100]

Значение Ra.3 при напряжении, равном пределу выносливости, является константой для данного материала, так как может быть выражено непосредственно через его механические характеристики. Измерения показали, что для практических целей с достаточной степенью точности можно принять / кр 5/ л.з (см. табл. 15). Таким образом, прочностные свойства материала,, влияющие на размер пластической зоны в вершине трещины,, определяют и критический параметр Гкр, ограничивающий область существования нераспространяющихся усталостных трещин. Если принять некоторые допущения, то в первом приближении можно пользоваться соотношением Гкр 450а7 - [c.100]

В связи с трудностями определения характеристик трещиностой-кости для пластичш,1х материалов (отсутствие испытательного оборудования, большие габариты образцов, сложная методика) предложено много методов опреде.тепия трещиностойкости мета.тлов К с) - через механические характеристики и параметр структуры [2—4], по результатам испытаний на усталость при круговом изгибе [5], по критической длине трещины при испытаниях на усталость [1, 5, 7], по скрытой теплоте плавления и размерам ямок [7], по параметрам зоны вытяжки, определяемой методами количественной фрак-тографии [81, и др. В работе [4] приведен краткий обзор взаимосвязи характеристик трещиностойкости с другими характеристиками. [c.195]

Наличие подкрепляющего элемента на внутреннем контуре открытых в вершине оболочек существенно влияет на напряженно-деформированное состояние и критическую нагрузку. На рис. 43 приведены результаты численного анализа изгиба и устойчивости пологой открытой и подкрепленной в вершине сферической оболочки. Параметры геометрии и механических свойств, условия опнрания и нагружения соответствуют параметрам, приведенным на рис. 40. Подкрепляющее кольцо имеет квадратное поперечное сечение (кк = Ьк = 3 мм) и выполнено из того же материала, что и оболочка. Критическая нагрузка (<7кр) для такой оболочки (как видно при сопоставлении рис. 43 и 40) возрастает почти в 4 раза. На рис. 43, б—г показано распределение прогибов, усилий и моментов при внешней нагрузке, близкой к величине в сравниваемом примере (штриховые линии) и к критической (сплошные линии). [c.79]

Ранее [17] установлено, что при критическом истечении однофазной жидкости влияние сжимаемости ок ывается определяющим при протекании процесса в области, автомодельной по числу Рейнольдса (Re), при этом влияние диссипативных сил в околозвуковой области течения становится исчезающе малым вследствие вырождения турбулентности. Однако практическое использование этого эффекта в трубах при движении в них однофазных сред проблематично, прежде всего, из-за большой скорости звука в таких средах. Кроме того, влияние этого эффекта при движении однофазной среды реализуется лишь на очень коротком участке трубы, примыкающем к выходному сечению трубы, так как скорость звука в адиабатном канале постоянного сечения при движении в нем однофазной среды достигается лишь один раз на выходе из канала. Иначе обстоит дело со скоростью звука в двухфазном потоке как показано в [55], при одних и тех же параметрах торможения в зависимости от структуры двухфазного потока и степени термического и механического равновесия фаз в нем скорость звука может меняться в очень широких пределах. Кроме того, в настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенном соотношении фаз может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе. Таким образом, трансзвуковой режим течения может быть достигнут на конечном участке длины трубопровода при умеренных значениях скорости звука (несколько десятков и даже несколько метров в секунду). В этом случае коэффициент сопротивления является функцией не только вязкости потока, но и его сжимаемости, определяемой числом Маха. Более того, при движении с околозвуковой скоростью влияние wi nnaTHBHbLX сил становится исчезающее малым вследствие вырождения турбулентности. Уменьшение потерь на трение при больших массовых расходах отмечалось в опытах при движении двухфазной смеси в замкнутых контурах циркуляции [32]. Таким образом, при критическом истечении влияние сжимаемости [c.119]

Анализ течения вскипающих потоков в коротких каналах приведен во многих работах. При этом установлен факт влияния термического и механического неравновесия на критические параметры смеси и критический расход. На основе развитых выше идей в настоящей главе приводится достаточно корректный и точный способ оценки степени неравно-весности двухфазного потока в выходном сечении короткого канала. [c.161]

В общем случае при достаточно высокой начальной влажности критическое сечение сопла Лаваля не совпадает с его минимальным сечением. При начальной влажности г/о>0 положение критического сечения определяет механическое взаимодействие фаз. Смещение критического сечекия по потоку подтверждается распределением давлений при различных начальных и конечных параметрах потока (рис. 12.23,а). При уо=0,22 и ус—0,7 зафиксированы два различных режима течения в сопле. В первом случае при еа—0,25 статическое давление после скачка конденсации падает. Во втором случае давление вдоль сопла падает монотонно, причем во всех точках давление выше, чем для уо—0,22. Последующее повышение до 0,53 приводит к бесскачковому изменению давлений вдоль сопла (г/о=0,7) эти результаты подтверждают, что при г/о=0,7 течение в сопле дозвуковое, а при г/о=0,22 — сверхзвуковое за минимальным сечением. [c.358]

Оценка работоспособности по механическим свойствам. Коэффициент работоспособности. В реальных изделиях часто наблюдается случайность в распределении прочности конструкции и действующей нагрузки. Случайность в распределении прочности обусловлена допусками на физико-механические свойства материала и геометрические параметры конструкции. Случайность в распределении нагрузки вызвана нестабильностью эксплуатационной ситуации (окружающей среды). Расчет сводится к оценке истинных гипотез коь инированных событий и нахождению случайности в распределении событий параметрического прогнозирования. Оба события (распределение нагрузки и прочности конструкции) являются истинными, и совместность их проявления оценивается коэф-фшщентом работоспособности. Если принять, что наблюдается нормальное распределение, то в критическом случае выбора показателя работоспособности происходит наложение площадей, ограниченных кривыми рассеяния нагрузки и прочности полученная ситуация отображена на рис. 6.9. Область наложения площадей кривых 5 соответствует вероятности отказа. Показанная на рис. 6.9, а ситуация с использованием вероятностей значительно отличается от случая, когда учитывается лишь запас прочности. Вероятность отказа может быть совершенно различной при одном и том же запасе прочности, при разных формах кривых (или разных средних квадратических отклонениях), нагрузки и прочности материала. Существенно новый подход к формированию качества изделий с учетом надежности требует учитывать вероятностное распределение свойств нагрузки и конструкций. Гарантией надежной работы изделия служит тот случай, когда математическое ожидание прочности превьинает математическое ожидание нагрузки при этом допускается некоторое наложение площадей кривых распределения, вычисляемых с помощью нормальной функции распределения Ф ( ) ис. 6.9, б). Известно, что [c.246]

V = onst фундаментальные характеристики механических свойств в критической точке связаны единой зависимостью, инвариантной к условиям нагружения, а влияние условий нагружения на параметры разрушения можно учесть с помощью коэффициента масштаба. Автомодельность состоит в том, что макроразрушение отрывом на всех масштабных уровнях [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...