Состояние первое

Ранее при анализе деформирования материала в вершине трещины было сделано допущение об однородности НДС по структурному элементу. Анализ НДС с учетом этого допущения приводит к двум возможным состояниям первое — при циклическом нагружении обратимая пластическая деформация отсутствует в структурном элементе второе — зона обратимой пластической деформации равна структурному элементу или больше его. При введенном определении структурного элемента такой подход достаточно обоснован. Дело в том, что если раз- [c.214]

Для бесконечно малого изменения состояния первый закон термодинамики записывается в виде [c.15]

В настоящее время сложилось два направления в теории предельных состояний. Первое, наиболее старое, направление связано с отысканием возможно более точных гипотез, не доказываемых, но оправдываемых последующими экспериментами. Основные из этих гипотез будут рассмотрены в следующем параграфе. [c.261]

Вычисляют первоначальный показатель долговечности Гд р, то есть средний ресурс силового элемента с момента ввода конструкции в эксплуатацию до достижения им предельного состояния первого типа [c.210]

Вычисляют ГПР Тс момента ввода конструкции в эксплуатацию до достижения предельного состояния первого типа [c.211]

Вычисляют конечный показатель долговечности, то есть остаточный средний ресурс конструкции Гост.ср момента проведения последнего контроля до достижения предельного состояния первого типа [c.212]

Рассмотрим изолированную систему из двух материальных точек в инерциальной системе отсчета. Состояние первой точки пусть будет Г1, VI, а второй — Г2, У2. Когда эти точки взаимодействуют, то изменение скоростей этих точек не будет одинаковым. Вместе с тем, согласно многочисленным экспериментальным данным, можно каждой материальной точке сопоставить такую скалярную постоянную т, > О, (г = 1,2), называемую массой, что будет выполнено равенство [c.160]

Указание. Суммарное состояние стержня можно получить путем наложения двух состояний первого — при и = О и, следовательно, N = [c.29]

Существование энтропии. Пусть имеются две подсистемы, находящиеся в тепловом равновесии. Состояние первой подсистемы определяется параметрами а , а t, состояние второй — параметрами bi, /, состояние всей системы — параметрами [c.58]

Прочность — это гарантия против появления таких предельных состояний первой группы, как [c.4]

Различают три вида предельных состояний. Первое наступает тогда, когда исчерпывается несущая способность конструкции. При втором появляются затруднения в эксплуатации конструкции вследствие больших деформаций. При третьем предельном состоянии возникают чрезмерные местные деформации (например, возникновение трещины). [c.72]

Расщепление уровнен первого возбужденного состояния. Первое возбужденное состояние атома водорода (п = 1) четырехкратно вырождено ( = 4), квантовые числа / и т принимают значения (0,0), (1,0), (1,1), [c.255]

В случае простого радиального напряженного состояния первое уравнение равновесия (6.1) обратится в тождество, а второе уравнение равновесия и уравнение сплошности (6.3) значительно упростятся [c.84]

На рис. 5-14 точка А изображает состояние первого количества вещества, а точка fi — состояние второго количества вещества перед смешением. Тогда в соответствии с уравнением (5-75) состояние смеси при обратимом смешении изобразится точкой М, лежащей на прямой АВ, называемой прямой смешения . [c.188]

На рис. 2-2 приведены четыре основных типа диаграмм состояний первого, второго, третьего и четвертого рода и соответствующие им изменения свойств матери - [c.34]

Легко убедиться в справедливости следующего положения если на тело действует статически силовой винт / , вызывающий упругое перемещение тела по винту, Ф, то при статическом дей ствии силового винта R", взаимного с винтом Ф, упругое пере мещение тела произойдет по винту Ф", взаимному с винтом / Для доказательства рассмотрим состояния первое и второе, со ответствующие действию сил R и и составим выражение ра бот внешних сил первого состояния на перемещениях второго со стояния. Имеем [c.249]

В первом приближении, которое совпадает с первым приближением в методе переменных параметров упругости, решается упругая задача при отсутствии дополнительных деформаций. Определяются значения компонентов напряжений Т1у(1),... и деформаций s d,..., интенсивности напряжений зц1). В плоскости To So состоянию первого приближения соответствует точка 1 (см. р/ис. 7.6, б). [c.132]

В координатах рТх можно изобразить эти поверхности, которые называются равновесными поверхностями одна представляет собой совокупность состояний первой фазы, другая — второй фазы. Поскольку при равновесии температуры и давления обеих фаз одинаковы, то каждой точке одной поверхности будет соответствовать точка другой поверхности, лежащая на перпендикуляре к плоскости координат рТ, проведенном из первой точки. [c.160]

В этом случае точка на i—rf-диаграмме, характеризующая состояние смеси, расположена на прямой, соединяющей точки, которые характеризуют состояния первого и второго потоков влажного воздуха, так как при этом имеет место соотношение [c.173]

Точка смешения делит отрезок между точками, характеризующими состояния первого и второго потоков, в отношении I, I,. [c.173]

Консервирующие смазки наносятся на обработанные поверхности в разогретом или в холодном состоянии. Первым способом, дающим более надежные результаты, наносятся такие консервирующие смазки, как пушечная смазка и антикоррозионная смазка № 59. Смазка АМС и жировой солидол не допускают разогрева и наносятся в холодном состоянии. [c.73]

В [1] предложен подход к оценке массопереноса и отложения продуктов коррозии железа в первых контурах АЭС с кипящими реакторами, основанный на определенных модельных представлениях о механизме отложения продуктов коррозии и дающий удовлетворительное согласование с экспериментальными данными. Перенос радионуклидов, определяющих радиационное состояние первого контура АЭС с водным теплоносителем при остановленном реакторе, неразрывно связан с переносом продуктов коррозии [2]. Поэтому из подхода [I] можно получить зависимости для расчета констант осаждения радионуклидов продуктов коррозии (ПК). В модельных представлениях, лежащих в основе подхода [1], предполагается, что продукты коррозии железа (ПКЖ) в реакторной юде находятся в двух физикохимических формах растворенной и нерастворенной. Продукты коррозии обеих форм могут откладываться на поверхностях контура АЭС, но механизмы отложения неодинаковы и описываются различными формулами. [c.128]

Если жидкость удовлетворяет релаксационному уравненин> состояния первого порядка, оказывается возможным решить, по крайней мере в принципе, ряд задач, которые не могут быть поставлены в рамках теории простой жидкости. Для примера рассмотрим задачу об истечении струи жидкости из фильеры (сопровождаемом, вообще говоря, хорошо известным явлением разбухания). Измеряя силу, можно измерить напряжение в сечении фильеры. Если жидкость удовлетворяет уравнению состояния релаксационного типа, этой информации вполне достаточно для оценки напряженного состояния в струе. При этом не обязательна знать предысторию деформирования до достижения выходного сечения фильеры. [c.236]

Рассмотрим возможность прогнозирования зависимости S (x) по уравнению (2.22), исходя из следующей процедуры. Коэффициенты с с и Лд в (2.22) будем определять на основании.экспериментальных данных по статическому разрыву одноосных образцов в исходном состоянии (первая серия испытаний), а сравнение аналитической зависимости S (x) проведем с экспериментальными данными, полученными в третьей серии испытаний (циклический наклеп с последующим растяжением в области низких температур). На рис. 2.12 выполнено такое сравнение зависимости 5с(и), рассчитанной по уравнению (2.22) ( i = 2,27. 10- МПа-2 С2 = 4,03- 10 MHa Лд=1,87) с экспериментальными значениями 5с для стали 15Х2НМФА. Условия предварительного циклического деформирования и характеристики последующего хрупкого разрушения образцов приведены в табл. 2.1 и 2.2. [c.81]

В силу принятой нзотермпчности уравнение состояния первой фазы годится и для газа (в этом случае Ppi —Р )- [c.243]

Таким образом, теория Ван-дер-Ваальса, дополненная соображениями устойчивости, показывает, что при температурах и давлениях, ниже некоторых критических, которые определяются положением вершины К кривой АКБ, все однородные состояния вещества распадаются на две группы, одна из которых находится левее кривой Л КВ, а другая — правее этой кривой. Видно, что в состояниях первой группы плотность вещества больше, а сжимаемость гораздо меньше, чем в состояниях второй группы. Иначе говоря, различие между ними точно такое же, как различие между С0СТ05ШИЯМИ жидкой и газообразной фаз. [c.139]

Рассмотрим состояние (первое) тo-ro тела в некоторый момент вре . сни ни (рис.42.1). Тело в этом состоянии не находится в равновесии, олнако дальнейшие формальные преобразования на основании принципа Далам-бера можно проводить также как и для состояния равновесия, добавив -рЛ1.гЦ ) объемные силы инерции - рйц к каждому элементарному объему тела. Цифровой индекс указывает номер состояния. Внешняя нагрузка gi(t) задана на поверхностях тела I и начальной трещины So. а также и на достигнутой поверхности трешины к моменту рассмотрения S - So. В объеме V тела задана объемная сила [c.324]

Исходя ил полученных уравнен1гй, выведем уравнение, определяющее в явном виде изменение давления смеси р. Из уравнения состояния первой фазы, пренебрегая массой газа в смеси (р = Pi i), получим [c.106]

Об уравнениях состояния железа. Рассмотренные выше модель и схема расчета использовались для исследования нестационарного движения, когда материалом ударника и мишени является железо, в котором, как известно, за ударной волной достаточной интенсивпости происходит превращение Бе Fe , а в разгрузке Fe< Fe . В невозмущенном состоянии материал находится в состоянии первой (Fe ) фазы (аю = 1). Фазовая диаграмма для железа в рГ-координатах приведена на рис. 3.4.1, где также нанесена ударная адиабата OAiA . Далее фаза Fe будет называться и отмечаться индексом как вторая фаза. [c.274]

НТМО от ВТМО является задержка охлаждения аустенизиро-ванной стали в надмартенситной области температур и деформирование аустенита в метастабильном состоянии. Первые исследования [102—105] показали, что при таком способе обработки удается резко увеличить прочность стали и сохранить удовлетворительные пластические свойства. [c.60]

Модель вязкоупругого тела, описываемого уравнениями состояния (1.10), отражает одновременно влияние двух видов неоднородности упругоползучего тела на его напряженно-деформированное состояние. Первая из них — возрастная неоднородность — присуща только стареющим материалам. Неоднородность же второго вида может иметь место и в нестареющих телах. [c.17]

В [191 показано, что холодная пластическая деформация не меняет качественной картины развития разрушения в стали, т.е. в эксплуатационных условиях разрушение происходит порообразованием. Однако количественные характеристики повреж-денности исходного и деформированного металла заметно отличаются друг от друга. Так, в металле с феррито-карбидной структурой при ползучести в области температур 560—600 °С в деформированном состоянии первые поры появляются при меньшей деформации ползучести, чем в недеформированном металле. [c.27]

Остановимся на наиболее простой программе нагружения — периодическом нагреве и охлаждении элемента 1 (см. рис. 1) при постоянной внешней нагрузке. Поскольку согласно принятой. программе Р = onst, изменение координат точек, отвечающих состояниям первого и второго элементов, при теплосме-нах должно соответствовать уравнениям [c.13]

Другой выход указал автор этой книги. Цель нового способа измерения удельной поверхности пористых тел заключается в том, чтобы наблюдать противоположный предельный случай движения газа через пористое тело, при котором средняя длина пробега велика по сравнению с просветами пор. Такое течение можно осуществить, если заставлять течь через пористую перегородку воздух, засасываемый обычным водоструйным или форвакуум-ным насосом, и вследствие этого разреженный в 100 — 1000 раз по сравнению с нормальным состоянием. Первый прибор разработан для этой цели совместно с Р. М. Фридлянд в Институте физической химии АН СССР и в Агрофизическом институте ВАСХНИЛ. Этот прибор в дальнейшем был значительно усовершенствован Н. Н. Захаваевой и М. В. Талаевым и внедрен в практику многих лабораторий и заводов (рис. 36). [c.78]

В связи с изложенным было решено исследовать влияние аустенитной вставки на температурное состояние поршня двигателя М-50. Выбранная для исследования вставка, равная по размерам уточняемому участку, имела коэффициент теплопроводности ) , = 16 ккал1м -ч °С. Поскольку предполагается, что вставка соединена с основной массой поршня и имеет идеальный контакт с ним, изломы изотерм на границе раздела наблюдаться не должны. Рассчитанное на ЭЦВМ температурное поле вставки приведено на рис. 5, г. Судя по некоторым литературным источникам, подобная вставка должна не только предохранять от износа канавку, но и снижать температуру кольца. Расчеты на сеточной модели и ЭЦВМ показали, что температура в центре днища возросла на 22° С при практически неизменном температурном состоянии первого кольца и при более низкой температуре второго. Насколько можно судить по изотермам участка, поток тепла фактически минует первые два кольца и отводится остальными и юбкой поршня, температура которых возросла. Заметно вырос и градиент температур в исследуемой области. [c.256]

Задача оптимального быстродействия будет состоять в отыскании такого управления U,(t) и и2( ), для каторого объект совершает переход из состояния первого фазового во второе фазовое состояние за минимальное время. [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...