Влияние условий нагружения

ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ НАГРУЖЕНИЯ НА МАЛОЦИКЛОВУЮ ДОЛГОВЕЧНОСТЬ [c.89]

ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ НАГРУЖЕНИЯ НА МАЛОЦИКЛОВУЮ ДОЛГОВЕЧНОСТЬ СПЛАВОВ В КОРРОЗИОННОЙ СРЕДЕ [c.114]

Влияние условий нагружения на кинетику трещин [c.362]

Изучение влияния условий нагружения на характер изменения остаточных напряжений II рода показало [34], что при упруго-пластическом деформировании железа (выше предела выносливости) в воздухе уже при малой базе числа циклов нагружения (10 — 5 10 циклов) остаточные напряжения растут до 300—350 МПа и при дальнейшем увеличении базы испытания изменяются мало. В присутствии такой поверхностно-активной среды, как 2 %-ный раствор олеиновой кислоты в вазелиновом масле, характер изменения остаточных напряжений существенно меняется. При малых базах испытания уровень напряжений ниже, чем при испытании в воздухе, а при больших базах — значительно выше и достигает 900 — 950 МПа. Отсюда следует, что поверхностно-активные среды уменьшают энергию выхода на поверхность дислокаций и при напряжениях, превышающих предел выносливости, упрочнение металла происходит медленнее, но степень упрочнения с увеличением числа циклов нагружения значительно выше, чем при испытании в воздухе. При этом по данным рентгеновского анализа зерна феррита в поверхностно-активных средах более интенсивно дробятся на различно ориентированные субзерна, что выражается в большой степени наклепа. При низких уровнях напряжений вследствие охвата пластическим течением большого количества зерен поверхностно-активная среда разупрочняет металл. [c.16]

Гла а VI. ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ НАГРУЖЕНИЯ [c.114]

Влияние условий нагружения на усталостные характеристики слоистых пластиков [c.141]

Экспериментальные результаты, подобные приведенным, позволяют оценивать влияние условий нагружения на живучесть деталей в эксплуатационных условиях. [c.182]

На нее оказывают влияние условия нагружения уровень приложенных напряжений, асимметрия и частота цикла, характер напряженного состояния образца, величина средних напряжений цикла, перегрузки и недогрузки большое значение имеют конструктивные факторы и внешняя среда, в которой происходит испытание. [c.230]

Махутов Н. А. Влияние условий нагружения на разрушение корпусной низколегированной стали. — Конструкционная прочность легких сплавов и сталей , МАТИ, вып. 61, 1964, с. 152—167. [c.253]

В данной главе будет показано, что с помощью критериев подобия локального разрушения влияние условий нагружения на трещиностойкость можно свести к учету изменения микромеханизма разрущения, контролирующего скорость движения трещины. В этом случае упрощается определение трещиностойкости материала, так как уровни критических значений К с в спектре, отвечающем спектру микромеханизмов разрушения, взаимосвязаны. Это позволяет по одному из известных значений Ki в спектре, рассчитывать уровни К с во всем спектре значений К с, реализуемых при нормальном отрыве при изменении внешних условий нагружения. [c.46]

ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ НАГРУЖЕНИЯ НА СКОРОСТЬ РОСТА УСТАЛОСТНОЙ ТРЕЩИНЫ НА СТАДИИ II [c.144]

В настоящей главе рассмотрена возможность учета влияния условий нагружения (напряженного состояния, частоты нагружения и температуры) на скорость роста трещины путем введения поправочной функции в соотнощение, связывающее 1) размер зоны пластической, деформации с коэффициентом интенсивности напряжения 2 скорость роста трещины с размахом коэффициента интенсивности напряжений при сохранении постоянным параметра п — показателя степени при АК- [c.144]

В соответствии со сказанным в основу изучения и толкования процессов деформирования и разрушения, определения и использования механических свойств твердых тел в настоящем издании положен принцип неразрывной и тесной взаимосвязи свойств материала, особенностей конструкции и влияния условий нагружения. [c.16]

Следует указать, что натурные испытания не могут являться основным способом решения проблемы высокой прочности. Испытание сложной детали в сложных условиях дает ответ хотя и практически ценный, но имеющий лишь частное значение. Иногда при небольшом изменении условий нагружения (или свойств материала) результаты таких испытаний могут неожиданно сильно измениться. Поэтому наряду с натурными испытаниями деталей необходимы систематические испытания образцов для получения закономерностей достижения высокой конструкционной прочности при простом и сложном нагружении и влияния условий нагружения, близких к условиям эксплуатации, на конструкционную прочность. [c.260]

Влияние условий нагружения на упруго-гистерезисные [c.38]

То обстоятельство, что прн известных условиях возможно хрупкое разрушение тела при статическом нагружении на низком уровне напряжения по сравнению с прочностью и при способности металла к значительным пластическим макродеформациям, было известно еще в прошлом столетии. Результаты испытаний образцов с острым надрезом при з даре показывали, что при температуре материала ниже известного предела количество энергии, необходимой для разрушения образца, существенно уменьшается, и излом приобретает хрупкий характер. Однако, в то время не были известны закономерности хрупкого разрушения и не существовало объяснения явления хрупкости материала. Представления о статической прочности (например, Баха или Мора) основывались на результатах испытаний гладких образцов при растяжении и сжатии и на рассмотрении материала как однородной среды. При таком рассмотрении не представлялось возможным создать модель возникновения и распространения трещины с учетом влияния условий нагружения на характер разрущения тела. [c.452]

Отметим, что при построении различных моделей разрушения и формулировке критериев хрупкого разрушения во многих случаях исходят в общем из априорного постулирования преобладающего значения того или иного процесса. Так, например, в работах [149, 150] предполагалось, что критическое напряжение хрупкого разрушения 5с в поликристаллических материалах с различной структурой при разных температурно-деформационных условиях нагружения определяется только одним условием — переходом зародышевых микротрещин к гриффитсов-скому (нестабильному) росту. Условия распространения микротрещины как через границы зерен, так и через любые другие барьеры, возникающие при эволюции структуры в результате пластического течения, игнорировались. При этом сделана попытка объяснить увеличение S с ростом пластической деформации гР уменьшением длины зарождающихся в процессе деформирования микротрещин за счет уменьшения эффективного диаметра зерна [149, 150]. Такая модель не позволила авторам удовлетворительно описать зависимость S eP), что привело их к выводу о существенном влиянии деформационной субструктуры на исследуемые параметры. Следует отметить, что, рассматривая в качестве контролирующего разрушения только процесс страгивания микротрещины и не учитывая условия ее распространения, практически невозможно предложить разумную концепцию влияния пластической деформации на критическое напряжение S . [c.61]

К разрушениям второго типа, которые могут происходить также при различных схемах нагружения, следует отнести разрушения, для которых критические параметры существенно зависят от времени нагружения в том или ином виде. Типичным примером является разрушение, получившее в литературе название разрушение при взаимодействии ползучести и усталости [240, 341] при циклическом нагружении в определенном температурном интервале долговечность при одной и той же амплитуде деформации зависит от скорости деформирования, значительно уменьшаясь при малых эффективных скоростях деформирования, в частности при циклировании с выдержками. На стадии развития усталостного повреждения также известны многочисленные экспериментальные данные о влиянии частоты нагружения в определенных условиях, особенно в коррозионной среде, на скорость роста усталостных трещин [199, 240, 310, [c.150]

Наиболее простой способ уменьшения деформаций заключается в уменьшении уровня напряжений. Однако этот путь нерационален, так как он сопряжен с увеличением массы конструкции. В случае изгиба рациональным способом уменьшения деформаций является целесообразный выбор формы сечений, условий нагружения, типа и расстановки опор. Поскольку влияние линейных параметров системы при изгибе велико [формула (51)], то в данном случае имеются эффективные способы увеличения жесткости, позволяющие уменьшить деформации системы в десятки раз по сравнению с исходной конструкцией, а иногда практически полностью ликвидировать изгиб. [c.206]

Движение звеньев механизма происходит под влиянием действующих на них сил. Их величины, характер воздействия и точки приложения циклически изменяются по трем основным причинам изменение нагрузок сопротивления как на рабочем органе, так и в самом механизме изменение движущих сил, обусловленных процессами, происходящими в двигателе машины изменение положения звеньев за цикл работы механизма. Совокупное изменение условий нагружения приводит к ускорениям или замедлениям движения звеньев, что вызывает инерционные воздействия на них и, как следствие,— изменение скоростей. Следован ел ьно, кинематические параметры звеньев — функции внешних сил. Они зависят от масс звеньев и их распределения по ним с учетом конкретной формы и размеров. Задача определения закона движения звеньев о определенной геометрической формой, размерами и массой при известных внешних силах и моментах сил и законов их изменения во времени решается на основе обидах принципов теоретической механики и называется динамическим расчетом. [c.278]

В большинстве случаев коррозионного роста трещин процессы адсорбции, водородного охрупчивания и коррозионного растворения взаимосвязаны между собой и протекание одних обуславливает проявление других. Взаимосвязь этих процессов усложнена еще и влиянием структуры металла, вида напряженного состояния, внешних условий нагружения. Изучение этой взаимосвязи составляет предмет коррозионной механики разрушения — научного направления на стыке механики разрушения, металловедения и химического сопротивления материалов. [c.370]

Механические свойства сталей и сплавов определяются их химическим составом, структурой и отсутствием или наличием различного типа дефектов. Вьппе бьши рассмотрены основные типы и виды дефектов, характерные для сварных соединений. В настоящем разделе остановимся на рассмотрении ряда особенностей, связанных с неоднородностью химического состава и структуры сварных соединений, которые определяют механические характеристики металла шва, зоны термического влияния, зоны сплавления и других локальных участков. При этом необходимо иметь в виду, что развитие дефектов происходит именно в данных участках, а работоспособность сварных соединений определяется комплексом сложных процессов, связанных с механическими характеристиками металла различных зон, геометрическими размерами последних, видом и условиями нагружения, типом дефекта и др. [c.13]

Расчет статора совместно со спиральной камерой и бетоном здания [44], запрограммированный на ЭВМ Минск-22 , позволяет учесть действительные условия нагружения, однако при этом большие трудности представляет определение взаимных связей спирали со статором и бетоном. Существует метод расчета статора совместно с бетоном, но от ельно от спиральной камеры [46], также запрограммированный на ЭВМ Минск-22 . В нем влияние спирали учитывается приближенно — как внешняя нагрузка. [c.78]

Увеличение частоть нагружения от 8 до 50 Гц не оказывает влияния на предел выносливости образцов диаметром 5 мм в воздухе и несколько снижает его в коррозионной среде (табл. 18). У образцов диаметром 45 мм заметного влияния условий нагружения на выносливость не обнаружено, возможно, из-за большого разброса экспериментальных данных от опыта к опыту. При наличии напрессовок выносливость образцов в воздухе уменьшается с повышением частоты нагружения от 8 до 50 Гц, а также с увеличением диаметра образца от 5 до 45 мм примерно на 40 %. При наличии насаженной втулки разупрочняющее влияние коррозионной среды возрастает тем больше, чем выше частота нагружения. [c.148]

Таблица 18. Влияние условий нагружения на предел выносливости а-титанового сплава в воздухе и в 3 %-ном растворе Na I (Л/ = 5 10 цикл)

V = onst фундаментальные характеристики механических свойств в критической точке связаны единой зависимостью, инвариантной к условиям нагружения, а влияние условий нагружения на параметры разрушения можно учесть с помощью коэффициента масштаба. Автомодельность состоит в том, что макроразрушение отрывом на всех масштабных уровнях [c.168]

В связи с указанным является актуальным дальнейшее развитие исследований по совершенствованию методов оценки напряженно-деформированного состояния В в. ршине трещины с учетом пластичности и структурных особенностей сплава, что-особенно важно для мелких трещин, и по разработке методов учета влияния условий нагружения и других факторов на критерии стабильного и нестабильного развитие тоещии. [c.3]

Трикритическая точка помимо автомодельности обладает свойством масштабной инвариантности и универсальности, т. е. в этой точке механические свойства сплавов на одной и той же основе связаны универсальной зависимостью сопротивления разрушению, определяемого параметром Р =a G/W , от коэффициента масштаба. Параметр Р объединяет фундаментальные свойства кристаллической фазы (aj, квазикристаллической (W ) и деструктивной (Gt )-Это показывает, что оценка сопротивления разрушению с помощью только одного параметра К с или Ою недостаточна. Как было по1сазано в гл. II, введение коэффициента масштаба позволяет учитывать влияние условий нагружения на пороговые значения энергии на единицу длины трещины. Целесообразно поэтому оценивать динамическую трещиностойкость параметром / jo, циклическую — параметром К"IS, а статическую — параметром /(i - Их взаимосвязь определяется коэффициентом масштаба ir [c.130]

На характер разрушения жаропрочных материалов большое влияние оказывают величина зерна и наличие разнозернистости. В отдельных случаях влияние названных факторов может перекрыть влияние условий нагружения. Так, в аустенитной стали, длительно нагружаемой при 650 и 700° С, было замечено [21], что практически вне зависимости от уровня напряжения доля разрушения по телу зерен увеличивалась по мере укрупнения зерна. Для образцов с разнородным зерном характерным было межзеренное разрушение в области малых зерен и внутрнзерен-ное — по более крупным кристаллитам. [c.365]

Существенным этапом в понимании влияния асимметрии нагружения на СРТ были исследования В. Элбера [315, 316, 373], который установил, что закрытие трещины (контакт ее берегов) происходит в растягивающей части полуцикла, трещина раскрыта только при напряженных, превышающих Оор. Очевидно, что трещина при о < Оор не работает как концентратор напряжений и деформаций и, следовательно, при указанном условии повреждение материала у вершины трещины практически отсутствует. Поскольку повреждение материала у вершины трещины связано с изменением уровня ее нагруженности за цикл, определяемым параметром АК, Элбер для учета эффекта закрытия трещины вводит эффективный размах КИН Кец = [c.190]

Исследования показали, что на участках поверхностей, поврежденных фретгинг-коррозией, наблюдаются схватывание, абразивное разрушение, усталостные процессы, сопровождающиеся окислением и коррозией. В зависимости от условий нагружения, свойств материалов и окружающей среды один из перечисленных процессов является преимущественным и оказывает сущее тненное влияние на долговечност ь работы соединения. [c.94]

В книге излагаются основные заиономерности механики замедленного циклического и быстропротекающего хрупкого разрушения материалов в зависимости от условий нагружения, вида напряженного состояния, механических свойств и структуры материала, рассматриваются соответствующие модели процессов деформирования я возникновения разрушения в вероятностной трактовке, а также кинетика развития трещин. Влияние нестационарной атружеяности на разрушение анализируется иа основе гипотез о накоплении повреждения. Предложен расчет а прочность по критерию сопротивления усталостному и хрупкому разрушению в связи с условиями подобия и учетом температурно-временных факторов, дается оценка вероятности. разрушекия. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...