Вязкость потока

Из таблиц стандартной атмосферы [51] для высоты Я = 10 км находим Vj, = = 3,523- Ю 5 мЧс. По условию задачи, IJl = 10. Подсчитываем кинематическую вязкость потока в трубе = 0,4037- 10 м /с. [c.85]

По температуре = 293 К определяем динамическую вязкость потока в трубе, используя (3.22) р = 1,812-10 Па-с. [c.85]

По температуре = 89,17 К определяем динамическую вязкость потока в рабочей части аэродинамической трубы, используя (3.22). Подставляя данные, получаем = 0,7339-10 Па-с. [c.86]

Таким образом, число -псевдоожижения будет варьировать прямо пропорционально изменению кинематического коэффициента вязкости потока. Значит, в области высоких температур потока газо в число псевдоожижения будет выше. При псевдоожижении капельной жидкостью, наоборот, в области более высокой температуры потока число псевдоожижения будет ниже. [c.65]

При вычислении критериев Nu и Re теплопроводность X к кинематическая вязкость потока v определяются по средней температуре потока. Скорость W определяется в узком сечении, проходящем по осям поперечного ряда труб. Сечение в этом месте можно вычислить по формуле [c.92]

В соответствии с результатами экспериментальных работ последних лет по сопротивлению и теплообмену в пучках труб принято относить кинематическую вязкость потока при вычислении Не к средней температуре потока на данном участке. Именно при этой температуре даны плотность и коэффициенты кинематической вязкости дымовых газов в табл. 3-1. [c.58]

Рассмотрим решетку, составленную из пластин, расстояние между которыми много меньше их длины (рис. 2.3). На решетку набегает поток несжимаемой жидкости, направленный под углом, отличающимся от угла направления пластин. На острых кромках пластин происходит отрыв потока, а затем под влиянием вязкости поток выравнивается и течет между пластинами по всему сечению. [c.25]

Конкретный режим зависит от многих факторов, среди которых главным, по-видимому, является соотношение мел<-ду силами инерции и силами вязкости, характеризуемое числом Рейнольдса. При сравнительно низких его значениях ламинарное течение оказывается устойчивым, и все возмущения, вносимые в пограничный слой как со стороны внешнего потока, так и со стороны обтекаемой поверхности, быстро затухают. В этом случае вязкость потока играет стабилизирующую роль. Однако с приближением к некоторому критическому числу Рейнольдса можно наблюдать периодическое нарушение ламинарного режима. Внутри пограничного слоя образуются небольшие области (турбулентные пятна), где разрушается слоистое течение за счет возникающего поперечного переноса массы. Турбулентные пятна появляются через неправильные промежутки времени и весьма неравномерно распределены по пограничному слою. С увеличением Re растет как число этих пятен, так и частота их следования, пока все течение в пристеночной области не приобретает гомогенной структуры. Мгновенные скорости в этом случае меняются с течением времени по очень сложному закону, но среднестатистические их значения от времени не зависят. Этот новый тип течения получил название турбулентного. [c.164]

Сопоставим расчеты по формулам (X, 18) и (X, 33), характеризующим лобовую силу в условиях ламинарного и турбулентного пограничных слоев. Лобовые силы Т лд и / лт зависят от одних и тех же величин от плотности р и вязкости потока v, скорости свободного потока Ооо, диаметра прилипших частиц d и положения прилипших частиц относительно длины обдуваемой поверхности х. Однако значения показателей степеней при этих величинах различны, что обусловливает различные значения этих сил. [c.309]

Определяем число Рейнольдса, являющееся безразмерным критерием гидродинамического подобия потоков и представляющее собой отношение сил инерции к силам вязкости потока. Число Рейнольдса Ке для трубопроводов диаметром О при известном расходе сухого газа в нормальном состоянии мОжно рассчитать по формуле [c.66]

Кроме того, определение кривизны и угла установки профилей в методе, основанном на испытании решеток, построено на использовании эмпирических коэффициентов и дает хорошие результаты в пределах параметров испытанных решеток. Этих недостатков лишен метод, построенный на теоретических характеристиках реше(гок, обтекаемых потенциальным потоком, но он требует введения поправки на вязкость потока. [c.842]

Результаты расчетов по этим формулам практически совпадают. Во многих гидромеханических преобразователях области автомодельности по числу Ке — нормальные диапазоны работы здесь коэффициент преобразования не зависит от вязкости потока. Для расчета Я в случаях, когда 20й/А. < Ке <500 /А, можно использовать формулу Альтшуля [c.112]

Здесь % — коэффициент теплопроводности т] — динамическая вязкость потока d — диаметр трубопровода (характеристический размер в критериях подобия). С учетом (XI.41) уравнение (XI.40) можно переписать в виде [c.376]

Для того чтобы продвигать твердое тело в газовом потоке, необходимо производить некоторую работу, которая расходуется на преодоление силы сопротивления. Эта работа превращается в кинетическую энергию вихрей, распадающихся под влиянием вязкости потока. [c.346]

В приведенных уравнениях независимыми переменными являются d p, АР, л, Шц, р, — соответственно диаметр трубы, перепад давления в направлении движения потока, коэффициент динамической вязкости потока, расходная скорость потока, плотность потока и радиус закругления трубопровода. [c.365]

V — коэффициент кинематической вязкости потока, м2/с [c.103]

V и ц—кинематическая и динамическая вязкости потока. [c.185]

Это соотношение будет для каждого прибора постоянным при любых расходах, при условии, что вязкость потока будет сохраняться постоянной. [c.762]

Пусть есть две взаимопроникающие заряженные жидкости (в частности, это могут быть два электронных или ионных потока), взаимодействие которых определяется общим продольным электрическим полем пространственного заряда Е з. Подобно тому, как мы поступили при анализе ЛБВ, будет считать среды консервативными, пренебрегая силами трения (вязкостью). Потоки, бесконечно широкие, движутся либо в одном по X направлении (попутные пучки), либо навстречу друг другу (встречные пучки) с разными по модулю постоянными скоростями г>01 и г>02 - [c.164]

Действительные жидкости обладают вязкостью, поэтому не может быть полного (плавного) обтекания. В результате влияния сил вязкости поток реальной жидкости оказывает телу сопротивление. Это происходит потому, что слой, непосредственно прилегающий к цилиндру, не скользит свободно, а как бы прикипает к стенке, в результате чего возникают тангенциальные [c.46]

Однако, несмотря на неучет фактора вязкости потока, расчетные значения потерь тяги сопла, так же как и экспериментальные, где эффект вязкости присутствует, в целом имеют тенденцию к возрастанию с увеличением степени понижения давления тг в связи с отмеченным выше изменением характера течения на поверхности обечайки газогенератора. [c.189]

В VII и IX главах рассматривалось движение контура отмеченных частиц, играющего роль контура нефтеносности. Поскольку для воды и нефти не делалось различия в параметре, характеризующем определенное физическое свойство (например, различия в вязкости), поток был установившимся. Однако в реальных условиях невозможно пренебрегать этим различием, которое обусловливает нестационарность фильтрационного потока при неизменных давлениях на границах пласта. [c.241]

Основным, носящим творческий характер, является первый этап, так как получаемые результаты зависят от того, насколько правильно и полно представление исследователя о физической природе процесса. Другими словами, насколько функциональная зависимость (13.12) правильно и полно учитывает все параметры, влияющие на изучаемый процесс. Любая ошибка здесь неизбежно приводит к ошибочным выводам. В истории науки известна так называемая ошибка Рэлея . Суть ее в том, что изучая задачу о теплообмене при турбулентном течении, Рэлей не учел влияние вязкости потока, т.е. не включил её в зависимость (13.12). В результате в конечные соотношения, полученные им, не вошло число подобия Рейнольдса, играющее исключительно важную роль в теплообмене. [c.114]

Заключение. Получены компактные и удобные для анализа и расчетов формулы для потерь удельного импульса из-за вязкости потока по параметрам двухмерного потока в выходном сечении. Показано, что эти потери могут быть вычислены и без использования интегралов по выходному сечению, а только по значениям параметров на контуре сопла. Исследовано влияние продольной кривизны на уравнение сохранение импульса в пограничном слое и на потери из-за вязкости, вычисляемые вдоль контура сопла. Для прямолинейного и криволинейного сопел дифференциальные уравнения сохранения осевой составляющей импульса пограничного слоя имеют одинаковый вид. Показано на примере течения с идеальным одномерным ядром существенное влияние центробежной силы на потери из-за вязкости и полное совпадение этих потерь, вычисляемых вдоль контура сопла и по выходному сечению. [c.189]

Интересное применение метода расчета решеток при дозвуковых сжимаемых течениях [3.15] в направляющих аппаратах центробежных компрессоров описано в работе [3.16]. И хотя расчетное значительное повышение давления практически достигалось в области передних кромок лопаток, скорости оказались большими, следствием чего является повышенная чувствительность венца к изменению угла атаки. Некоторые исследователи используют плоские решетки и соответствующие экспериментальные данные при проектировании радиальных насосов и компрессоров. Однако условия их работы часто находятся за пределами обычного диапазона данных по решеткам и, кроме того,, поток на входе часто бывает сильно неравномерным. В результате из-за радиальных градиентов давления в таких машинах можно ожидать проявления эффектов вязкости потока в значительно большей степени, чем в соответствующих, осевых решетках. [c.74]

Сравнение экспериментальных и расчетных (без учета вязкости потока) данных [3.32, 3.33] показывает, что расчетные методы могут успешно применяться только при безотрывных течениях. Однако есть два теоретических подхода, которые оказались многообещающими. [c.76]

Кинетическая энергия основного течения частично переходит в завихренность вторичного тока, и, зная поле вторичного течения, можно рассчитать эти потери. Для этого можно применить также треугольное построение [3.51], при котором используется вид уравнения (3.8) за пределами пограничного слоя. Однако потери, определенные таким образом (без учета вязкости потока), во много раз меньше действительных вторичных потерь. [c.81]

Поскольку рассматриваемое течение часто происходит с отрывом (в угловых или других зонах), очень трудно реализовать логическую схему первоначального расчета поля течения и последующего вычисления потерь с учетом вязкости потока. Изучение трехмерных пограничных слоев и отрывных течений, возможно, позволит в будущем проводить такой расчет. Пока же насущная необходимость в таких данных для проектирования турбомашин заставляет обратиться к эмпирическим выражениям потерь. [c.81]

Метод решения задачи может быть различным в зависимости от числа угловых точек на профиле. Общим случаем является такой, в котором нет ни одной угловой точки и, следовательно, нет особенностей в поле течения. Лопатки компрессоров и турбин часто бывают именно такими из соображений прочности и технологичности в производстве. Если особенности отсутствуют, то решение для потенциального течения в решетке становится неопределенным. В этом случае условия течения и перед решеткой, и за ней должны быть заданы. Однако это нельзя считать недостатком теории. Напротив, так должно быть при любом точном моделировании формы лопатки и поля течения. Так, например, задача для профилей со скругленными задними кромками не имеет единственного решения, если не учитывать вязкость потока. [c.121]

Хотя описанный случай заостренных профилей обычно не соответствует действительности, с его помощью можно быстро получить решение для профилей простых форм без учета вязкости потока. [c.122]

В результате последних усовершенствований точного метода расчета становится ясно, что условие Жуковского—Кутта в общем случае потенциального поля течения вокруг профиля в решетке не имеет смысла, поскольку сам угол выхода потока становится независимой переменной. Такой общий случай профилей со скругленной задней кромкой будет рассмотрен в разд. 5.2.2. Очевидно, что в реальном течении никакого неопределенного состояния не существует, и условие для определения угла выхода потока (или точки его схода) должно получаться в результате учета эффектов вязкости потока. Эти вопросы будут рассмотрены в гл. 7. [c.136]

Многочисленными опытами установлено, что полное давление с помощью трубки измеряется правильно в том случае, когда Re J=WxH v больше 60—250. При меньших значениях Reн в измеренные результаты необходимо вводить поправку, обусловленную влиянием вязкости потока. В соответствии с рекомендациями, приведенными в [7], истинное гсист и измеренное гДизм значения скорости связаны между собой уравнением [c.204]

Из таблиц стандартной атмосферы [51] для Я = 10 км находим Vj, = 3,523х X 10" mV . По условию задачи, lJl — 20. Подсчитываем кинематическую вязкость потока в трубе = 0,1113- 10 mV . [c.86]

Вязкость потоков в значительной степени определяется их составом и температурой. Для метана, например, при том температурном диапазоне, в котором большую часть вре- мени находится трубопровод, вязкость составляет около ЮОмкПа-с. У сырой нефти вязкость изменяется в таких широких пределах, что для нее невозможно сделать никаких обоб-. щений. Некоторые сорта нефти, так называемые тяжелые нефти, сохраняют вязкость и не имеют текучести не только при комнатной тем- [c.239]

Полученное выражение (437) позволяет рассчитать в первом приближении профиль амплитуды колебания скорости по сечению канала, при условии, что турбулентная вязкость известна. Для малоамплитудных колебаний, когда влияние колебаний не сказывается на осредненное движение (турбулентные характеристики потока), значение турбулентной вязкости может быть определено в первом приближении по параметрам осредненного движения, например, согласно модели Прандтля. В случае сравнительно больших значений амплитуд колебания скорости можно предложить следующую нелинейную модель влияния колебаний на структуру турбулентного движения. Для этой цели обобш,им модель Прандтля на случай высокочастотных колебаний, полагая, что колебания скорости потока приводят к изменению вязкого слоя, что, в свою очередь, вызывает изменение турбулентной вязкости потока. [c.202]

Ранее [17] установлено, что при критическом истечении однофазной жидкости влияние сжимаемости ок ывается определяющим при протекании процесса в области, автомодельной по числу Рейнольдса (Re), при этом влияние диссипативных сил в околозвуковой области течения становится исчезающе малым вследствие вырождения турбулентности. Однако практическое использование этого эффекта в трубах при движении в них однофазных сред проблематично, прежде всего, из-за большой скорости звука в таких средах. Кроме того, влияние этого эффекта при движении однофазной среды реализуется лишь на очень коротком участке трубы, примыкающем к выходному сечению трубы, так как скорость звука в адиабатном канале постоянного сечения при движении в нем однофазной среды достигается лишь один раз на выходе из канала. Иначе обстоит дело со скоростью звука в двухфазном потоке как показано в [55], при одних и тех же параметрах торможения в зависимости от структуры двухфазного потока и степени термического и механического равновесия фаз в нем скорость звука может меняться в очень широких пределах. Кроме того, в настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенном соотношении фаз может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе. Таким образом, трансзвуковой режим течения может быть достигнут на конечном участке длины трубопровода при умеренных значениях скорости звука (несколько десятков и даже несколько метров в секунду). В этом случае коэффициент сопротивления является функцией не только вязкости потока, но и его сжимаемости, определяемой числом Маха. Более того, при движении с околозвуковой скоростью влияние wi nnaTHBHbLX сил становится исчезающее малым вследствие вырождения турбулентности. Уменьшение потерь на трение при больших массовых расходах отмечалось в опытах при движении двухфазной смеси в замкнутых контурах циркуляции [32]. Таким образом, при критическом истечении влияние сжимаемости [c.119]

В качестве системной единицы лзмерсния кинематической вязкости в СИ применяют квадратный метр на секунду (mV ) — кинематическую вязкость потока, имеющего динамическую вязкость в 1 (H- )/m и плотность в 1 кг/м [c.15]

Другой эффект стреловидности, который недостаточно оцеяен. представляет собой влияние вязкости потока. Согласно уравнениям Навье-Стокса наклонный вязкий по>гок, рассмотренный в сечении, перпендикулярном оси крыла, окажется зависящим от числа Рейнольдса и угла атаки, вычисленных для составляющей [c.77]

Если допустить, что ни сила тяжести, ни инерция не вовлечены в это явление, обычный прием приведет к соотношению /(d, L, t, 0, М-)=0. которое поочередно даст два П-члена. При этих условиях получить решение с помощью известных средств невозможно. С другой стороны, если признать, что сопротивление вязкости потоку при прохождении его через щели характеризуется постоянной величиной числа Пуазейля d dpldx)l iV, а через капилляры — постоянной величиной параметра d pla, то эти две величины можно объединить путем исключения давления [c.23]

Из формулы. (7-7а) следует, что подвод. кислорода к реагирующей поверхности твердого топлива определяется константой скорости диффузии и разностью концентраций кислорода в потоке и на реагирующей поверхности. В свою очередь константа скорости диффузии зависит от относительной скорости обтекания потока твердых частиц топлива, их размера и физических констант (главным образом кинематической вязкости) потока. Чем меньше размеры частиц и вьше от- [c.103]

В ракетном двигателе осповнуЕО роль играет конвективный теплообмен. Частицы газа в своем движении вдоль стенки передают ей часть имеющейся у иих энергии. Но в конвективном обмене участвует, понятно, не весь объем газа, а только слой, расположенный Е1епосредственно у стенки. Его называют пограничным слоем (рис. 4.16). Характер изменения температуры в пограничном слое, его структура и толщина зависят от вязкости потока и скорости его течения — вообще, от меры турбулентности. Но не углубляясь в этот весьма специальный вопрос, будем рассматривать пограничный слой лишь как некоторую передаточную ступень, как некоторый фильтр для теплового потока, поступающего от газа к стенке. [c.188]

Увеличиваюгцееся расхождение расчетных и экспериментальных данных по распределению давления с ростом тг связывается в работе [50] с возраста-югцим влиянием вязкости потока, которое проявляется в вытеснении потенциального течения пограничным слоем на поверхности обечайки газогенератора и в наличии зоны смешения на границе струи. Эти факторы в работе [50] не учитывались. [c.189]

В работе [3.56] сделана попытка на основе полуэмпириче-ской модели без учета вязкости потока рассчитать вторичные потери для различных расстояний между вихрями вторичных течений. Получены удовлетворительные результаты для очень густых решеток. Однако и этот метод не является настолько надежным, чтобы его можно было рекомендовать для применения при проектировании. Для грубой оценки вторичных потерь более надежное выражение получено в работе [3.57] [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...