Коэффициент пороговый

Использование рассмотренных уравнений для оценки долговечности конструкций с существенно неоднородными полями напряжений связано со значительными трудностями, так как эти поля изменяют характер деформирования материала у вершины трещины. Например, в сварных тавровых соединениях остаточные напряжения приводят к ситуации, когда при действии циклической эксплуатационной нагрузки с коэффициентом асимметрии, равным нулю, коэффициент асимметрии нагружения материала в вершине трещины по мере ее развития изменяется от 0,8 до О, при этом КИН может принимать значения от пороговых до близких к критическим [198]. Следовательно, оценка долговечности такого рода конструкций может выполняться только с помощью уравнений, учитывающих переменную вдоль траектории развития трещины асимметрию нагружения в широком диапазоне СРТ. Как видно из выполненного обзора, такие уравнения являются в основном эмпирическими, содержащими большое количество взаимосвязанных параметров, определяемых только экспериментально на основании статистической обработки данных, что приводит к значительной сложности в получении и использовании этих зависимостей. Поэтому [c.192]

Усиление, обеспечиваемое рабочим веществом, должно превышать некоторое пороговое значение, зависящее от коэффициента отражения полупрозрачного зеркала. Чем меньше этот коэффициент, тем больше должно быть пороговое усиление, обеспечиваемое рабочим веществом, иначе генерируемое рабочим веществом излучение затухнет. [c.120]

С учетом соотношения (4.35) при Uq =Uq пороговое значение Kth при коэффициенте асимметрии цикла R=0 выразится как [c.307]

Здесь под ао( ) понимается значение коэффициента усиления при малых интенсивностях, т. е. без учета эффекта насыщения (так называемый ненасыщенный коэффициент усиления). В том случае, когда соотношение (225.1) превращается в равенство, говорят о достижении пороговых условий генерации. [c.781]

Таким образом, плотность генерируемого излучения пропорциональна превышению ненасыщенного коэффициента усиления над его пороговым значением если ао((а) // , то генерация [c.782]

Генерация может возникать, разумеется, лишь для тех частот из бесконечного набора (228.3), которые принадлежат спектральному интервалу, где выполняется условие достижения порога генерации (228.1). Сказанное иллюстрируется рис. 40.12, где сплошная кривая изображает зависимость ненасыщенного коэффициента усиления ао(ш) от частоты, а пунктирная линия отсекает на оси ординат отрезок, равный пороговому значению коэффициента усиления порог = fIL. Генерация, следовательно, возможна лишь для тех частот со , которые расположены внутри интервала [c.798]

В области частот, превышающих пороговую (v>vo), частотная зависимость коэффициента поглощения имеет вид [c.368]

Каков физический смысл порогового коэффициента интенсивности напряжений АК 1, [c.99]

Генерация лазера возникает, когда усиление в активной среде достигает уровня потерь. Поэтому (6.32) определяет также и пороговое значение ненасыщенного коэффициента усиления на один проход К°. [c.292]

Для расчета нестационарной генерации рубинового ОКГ надо составить диференциальные уравнения, которые определяют изменение во времени инверсной населенности АЫ и плотности излучения в резонаторе и. Решение этих уравнений, полученное на электронно-вычислительной машине, представлено на рис. 114. Генерация возникает, когда под действием излучения накачки достигается пороговое значение инверсной населенности АМ ор, при котором коэффициент усиления К равен коэффициенту потерь Кп- Однако плотность излучения и вначале невелика и скорость вынужденных переходов 1С верхнего уровня еще меньше, чем скорость его заселения под действием накачки. Поэтому в течение некоторого времени (-- 1 мкс) АЫ продолжает возрастать, несколько превышая ЛЛ/дор. Если пренебречь незначительным вкладом спонтанного излучения, то [c.297]

Пороговое значение амплитуды 11 ао тем больше, чем больше утечка и чем меньше коэффициент нелинейности емкости р. [c.381]

Из приведенных рассуждений вытекают следующие выводы. В случае водородного роста трещин можно выделить три состоя-, ния, которым отвечают три интервала изменения коэффициента К [374, 435]. Первое состояние характеризуется тем, что физикохимические процессы в данной системе металл — водород не обеспечивают выполнение условий начала роста трещины. Этому состоянию соответствует интервал изменения К S К,л, где K,h — пороговый коэффициент интенсивности. Второе состояние характеризуется медленным докритическим подрастанием трещин при Kth < К < /Сн, когда рост трещины тормозится процессами доставки водорода в очаг разрушения. Здесь Кся — критический коэффициент интенсивности в условиях водородного охрупчивания материала. Наконец, третье связано с закритическим ростом трещины при К > Ксн, обеспечиваемым при данном распределении водорода в системе чисто механическим фактором — уровнем нагружения. В последнем случае развитие трещины по своему характеру (но не по микромеханизму роста) близко ее развитию при статических испытаниях в обычных условиях. При этом параметр трещиностойкости по физическому смыслу наиболее близок к характеристике обычной вязкости разрушения Ki (хотя, вообще говоря, ей не тождествен). [c.326]

Таким образом, к числу инвариантных параметров пока можно отнести лишь пороговый коэффициент Kth [48, 4351. [c.327]

Настройка дефектоскопов с проходными ВТП состоит в регулировании коэффициента передачи измерительного канала и тока возбуждения ВТП с целью достижения необходимой чувствительности к пороговому дефекту. Если в дефектоскопе предусмотрено подавление влияния мешающего фактора, то после установки чувствительности прибор настраивают так, чтобы при изменении мешающего фактора в заданных пределах эффект на выхо ,е прибора был минимальным. Например, в приборах, выполненных по схемам, приведенным на рис. 67, б—г, соответствующим образом настраивают фазорегулятор. В заключение устанавливают порог срабатывания устройств обработки информации. Указанные регулирования осуществляют при прохождении через ВТП участки с пороговым дефектом. [c.139]

Современным критерием оценки склонности титановых сплавов к коррозионному растрескиванию являются пороговый уровень коэффициента интенсивности напряжений (вязкость разрушения в коррозионной среде или ниже которого развитие трещин не про- [c.32]

При одинаковой концентрации ионов галогенов наибольшее влияние на коррозионное растрескивание оказывают ионы хлора, -меньшее — ионы брома, еще меньшее —ионы иода, а ионы фтора не вызывают растрескивание в обычном понимании. При повышении концентрации пере численных ионов увеличивается скорость развития коррозионных трещин (см. рис. 23) [22]. Минимальная скорость распространения трещин составляет 10" — 1СГ см/с. Влияние концентрации ионов на пороговый уровень коэффициента интенсивности напряжений более сложное, так как оно в большой степени определяется составом сплава и его структу-34 [c.34]

В низкоуглеродистых сталях и других деформационно стареющих материалах наблюдается четкий предел выносливости, т. е. ниже некоторого значения приложенного напряжения усталостная долговечность образцов неограниченно велика. Важность деформационного старения подтверждается так называемым эффектом тренировки образец в течение длительного времени подвергают циклическому нагружению при напряжениях ниже предела выносливости, после чего его усталостная долговечность существенно повышается благодаря увеличению напряжения течения в результате деформационного старения. Ранее считалось, что предел выносливости является характери-ристикой, отражающей сопротивление материала зарождению разрушения (т. е. зарождению усталостной трещины). В настоящее время взгляд на предел выносливости несколько трансформировался. Показано, что усталостная трещина может зарождаться и прорастать через поверхностные слои образца при напряжениях меньше предела выносливости, но не развивается в глубь образца и не приводит к разрушению [263, 423]. Таким образом, наличие предела выносливости не является следствием невозможности зарождения трещины, а скорее неспособности ее распространения в материале при данном уровне напряжений [152]. Данная закономерность позволяет связать предел выносливости с пороговым значением коэффициента интенсивности напряжений AKth, характеризующим отсутствие развития трещины при АК < А/Сгл- Указанный подход был нами использован при прогнозировании влияния асимметрии нагружения на предел выносливости. Подробное изложение полученных по данному вопросу результатов будет приведено в подразделе 4.1.4. [c.128]

На основании полученного деформационно-силового уравнения усталостного разрушения (2.111) в гл. 4 выполнено моделирование кинетики усталостных макротрещин в перлитных сталях, в частности, рассмотрено влияние асимметрии нагружения на пороговое значение коэффициента интенсивности напряжений AKth- [c.145]

Муто, Радхакришнан. Влияние предела текучести и размера зерна на пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений и предел выносливости//Теор. основы инжен. расчетов.— 1986.—№ 2.— С. 75—82. [c.372]

Из механики разрушения известен параметр Kth - пороговое значение коэффициента интенсивности напряжений К . Если Ki < Kth, трещина в конструкции не распространяется при любом достаточно большом числе циклов Hai py-жения, например, 10 -10 . Подобный параметр имеет место при испытаниях в коррозионных средах Kis - Если Ki < Kis , трещина также не распространяется. Аналогичное можно сказать и о других дефектах. [c.363]

Дальнейший аналгаз экспериментальных данных показал, что пороговое значение коэффициента интенсивности напряжения Kq, при котором достигается пределыюе состояние (обусловленное переходом к сколу), и время до разрушения связан соотношением [c.268]

Отражение света, происходящее из-за нелинейности среды и пространственного периодического изменения амплитуды поля, позволяет расширить наши представления о воз1 южных способах реализации положительной обратной связи в квантовых генераторах. До сих пор мы полагали, что положительная обратная связь между полем излучения и активной средой, необходимая для превращения усиливающей системы в автоколебательную (см. 225), осуществляется с помощью зеркал, отражающих волны обратно в резонатор. Рассмотренное выше нелинейное отражение света служит физической основой для иного способа реализации положительной обратной связи, применяющегося в некоторых лазерах. Пусть кювета К представляет собой активную среду (см. рис. 41.3). В направлении оси л имеет место периодическая неоднородность среды за счет нелинейных эффектов. Интерферирующими пучками / и //, создающими оптическуро неоднородность, могут быть пучки возбуждающего излучения. Следовательно, в данном случае отражение будет происходить в результате модуляции коэффициента усиления активной среды. Спонтанное излучение среды, испущенное в направлении оси х, будет отражаться от неоднородности и возвращаться в активную среду, что и соответствует обратной связи. Для некоторых частот обратная связь будет положительной, и при выполнении пороговых условий возбудится генерация излучения в направлении оси х. [c.828]

Таким образом, к числу инварпантных параметров пока можно отнести лишь пороговый коэффициент K,h [48, 435]. [c.351]

Коррозионная трещипостойкость металлов и сплавов при циклическом нагружении оценивается, как правило, на основании кинетических диаграмм усталости, на которых, как и в случае испытаний в инертных средах, скорость распространения трещины выражается как функция амплитудных значений коэффициента интенсивности напряжений АК (иногда максимального значения коэффициента интенсивности напряжений за цикл нагружения Kmmi). Из начального участка кинетической диаграммы определяют амплитудное пороговое значение исследуемой пары металл — среда для определенных условий испытания (коэффициент асимметрии, частота и форма цикла нагружения). [c.362]

Для аморфных веществ коэффициент поглощения а заметно спадает при некоторой пороговой частоте vo, близкой к красной границе междузонного поглощения света в кристаллическом материале. При этом в зависимости от условий приготовления аморфного полупроводника наблюдается два типа поведения [c.368]

В отличие от активных модуляторов добротности, у которых момент выключения потерь определяется в)1еш-ними факторами, включение добротности пассивными модуляторами полностью определяется плотностью излучения внутри резонатора и их оптическими свойствами. В качестве пассивных модуляторов (или пассивных затворов) могут использоваться просветляющиеся фильтры, пленки, разрушающиеся под действием излучения, полупроводниковые зеркала с коэффициентом отражения, зависящим от интенсивности света, органические красители и т. д. Особое место среди пассивных затворов занимают затворы на основе просветляющихся фильтров. Исключительная простота таких затворов в сочетании с высокими параметрами получаемых с их помощью моноимпульсов излучения обеспечила им весьма широкое распространение. В основе работы этих затворов лежит способность просветляющихся фильтров обратимо изменять коэффициент поглощения под действием интенсивных световых потоков. Введение в резонатор пассивного затвора (рис. 35.10) приводит к увеличению порогового уровня накачки, в результате чего к моменту начала генерации па метастабилышм уровне накапливается значительное число активных частиц. При возникновении генерации лазерное излучение, проходящее через затвор, резко уменьшает его потери и запасенная энергия излучается в виде мощного импульса. Длительность этого импульса почти такая же, как и в режиме мгновенного включения добротности. Применение этих затворов значительно упрощает конструкцию генератора и позволяет получить параметры выходного импульса, близкие к предельным. [c.284]

На К)(УР выделяют две основные характеристики циюшческой трещи-ностойкости АК,к - пороговый размах коэффициента интенсивност и напряжений, ниже которого усталостная трещина не распространяется, и критический размах коэффициента интенсивности напряжений ДК , при котором происходит усталостное разрушение. [c.20]

Явление насыщения усиления было рассмотрено выше для простого случая, когда генерация осуществляется на одной частоте. В Не—iNe-лазере, за исключением пороговой области, в генерации обычно участвует несколько продольных мод и часто также несколько поперечных мод. При длине резонатора 1 м частотные интервалы между соседними модами невелики, вследствие чего происходит значительное перекрытие провалов на кривой коэффициента усиления. Это соответствует случаю так называемого квазиоднородного насыщения усиления. Теоретическое рассмотрение насыщения усиления при этом оказывается достаточно сложным. Однако общий характер зависимости коэффициента усиления от плотности излучения остается неизменным. Если принять, что мощность насыщения Рц остается постоянной независимо от условий возбуждения активной среды, Рн = onst, то можно по-казать, что средняя мощность излучения в резонаторе ОКГ Р зависит от отношения К°1Кп [c.305]

Функциональные модули можно условно разделить на пять основных групп. К первой группе — входных модулей относят АЦП, устройства приема цифровых и сигнальных данных, счетчики, синхронизаторы. Ко второй группе относят выходные модули, управляющие соленоидами, двигателями, печатающими и перфорирующими устройствами, цифровыми и аналоговыми индикаторами и т. п. к третьей группе — соединительные модули, магнитные устройства памяти, телетайпы и т. п. к четвертой группе — быстродействующие коммутаторы аналоговых сигналов, усилители с изменяемым коэффициентом усиления, пороговые дикриминаторы и т. п. к пятой группе — преобразователи двоичного в двоично-десятичный код, устройства умножения и деления, арифметические устройства, работающие с плавающей запятой. [c.337]

Зависимость коэффициента сопротивления X от числа Re для течений в трубе с добавками полимера (полиакриламида) при концентрации от 10 до 5-10 приведена на рис. XIII.9. Легко видеть, что добавки полимеров приводят к снижению коэффициента сопротивления, которое начинается в точках Я,-, называемых пороговыми точками. Видно, что с увеличением концентрации пороговые значения Я, п, следовательно, пороговые скорости уменьшаются. [c.345]

Здесь Со, q — эмпирические велрь чины, Ktk — пороговый коэффициент интенсивности напряжений ), Kj — вязкость разрушения нрн доломе (полном разрушении). [c.259]

Влияние температуры на интенсивность коррозии металла связано с характером температурной зависимости константы скорости химической реакции и коэффициента диффузии. Эти обе величины подчиняются экспоненциальным законам, подобным закону Аррениуса. Такая закономерность по молекулярно-кинетнче-ской теории вещества выражает зависимость относительного количества частиц от температуры, обладающих энергией выше некоторого порогового значения (энергия активации). Названная закономерность выражается зависимостью коэффициента Ах в формуле (2.21) от температуры следующим образом [c.61]

Основными параметрами, которые могут быть определены с помощью КДУР, являются 1) с, п — параметры уравнения Пэриса— степенной зависимости скорости роста трещины, аппроксимирующей среднеамплитудный участок КДУР 2) пороговый коэффициент интенсивности напряжений — максимальное значение тах при котором трещина не развивается на протяжении заданного количества циклов 3) критический коэффициент интенсивности напряжений (циклическая вязкость разрушения) KJ — значение АГтаи при котором наступает долом образца. [c.145]

В процессе исследований контролируются количество циклов нагружения и длина усталостной трещины. Наиболее трудоемким процессом является определение порогового коэффициента интенсивности напряжений. В этом случае наибольшую нагрузку цикла Ртах понижают и находят ее значение, при котором трещина не растет на протяжении lO Aimin циклов (AZmin—минимальный, поддающийся измерению прирост трещины, мм). Для определения циклической вязкости разрушения Kf испытания проводят с увеличивающимся наибольшим коэффициентом интенсивности напряжений цикла Атах, фиксируя нэгрузку И длину трещины, соответ- ствующие началу долома образца. [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...