Усилие на плоском элементе

Введение (86).— 42. Усилие на плоском элементе (86). — 43. Усилия на поверхности и массовые силы (87). — 44. Уравнения движения (87). — 45. Равновесие (88). — 46. Равновесие усилий, приложенных к поверхности элемента объема (89).—47. Характеристика напряженного состояния в данной точке (89).— 48. Единицы напряжения (91).— 49. Преобразование компонентов напряжения (91).— 50. Поверхность напряжения (92).— 51. Различные типы напряжения (92).— 52. Разложение любого напряжения на всестороннее равномерное растягивающее и срезывающее напряжения (94).— 53. Дополнения (95).— 54. Уравнения движения и равновесия, выраженные в компонентах напряжения (96). — 55. Постоянное и равномерно изменяющееся напряжение (97).—56. Замечания, относящиеся к уравнениям в компонентах напряжения (98). — 57. Графическое представление напряжений (99).—58. Уравнения в компонентах напряжения в ортогональных криволинейных координатах (100). — 59. Частные случаи уравнений в компонентах напряжения в криволинейных координатах (102). [c.8]

Усилие на плоском элементе, 87 —на поверхности объемного элемента, 89, [c.673]

При расчете конструкций деревянных мостовых сооружений усилия в элементах и соединениях допускается определять в предположении только упругой работы материала, а пространственные конструкции расчленять на плоские элементы. [c.24]

Двумя смежными сечениями выделим из стержня элемент длиной ds (рис. 356). В общем случае для плоского изгиба действие удаленных частей стержня на оставленный элемент выражается равнодействующими осевыми силами Л/, поперечными Q и изгибающими моментами М. Эти усилия, показанные на чертеже сплошными линиями, по отношению к выделенному элементу являются внешними. [c.364]

Для расчета рамной системы на прочность необходимо определить усилия в ее элементах. В сечении любого элемента плоской рамы могут возникать продольная сила Л/, поперечная сила Q и изгибающий момент М. Наглядное представление О величине и характере усилий в элементах рамной системы дают [c.454]

Конструкция тактильного датчика с жесткой рабочей поверхностью имеет металлическую пластину /, свободно подвешенную на плоских пружинах 2 (рис. 14.18). Отсутствие трения в направляющих и возможность плавной регулировки 3 натяжения пружины позволяют измерять малые усилия, а благодаря упорам 4 датчик может выдерживать значительные перегрузки. Чувствительные элементы расположены в нескольких точках по периметру рабочей поверхности, благодаря чему суммарный сигнал не зависит от места приложения усилия Р. [c.441]

Для измерения действующих на образец растягивающих усилий служат плоские упругие элементы, изготовленные в виде пластин с шириной рабочей части 24 мм (рис. 59, а). К головкам этих пластин прикреплены накладки, предназначенные для размещения упругого элемента в захватах. Упругие элементы изготовлены из стальной пружинной ленты различной толщины. Нагрузки в диапазонах О—250 и О—500 кгс измеряют с помощью упругих элементов толщиной б = 0,5 и 1 мм соответственно. [c.123]

Измерительную головку устанавливают на столе шлифовального станка. Для автоматического подвода скобы в положение измерения и возврата в исходное положение при установке и снятии обрабатываемой детали используется гидравлический цилиндр //, управляемый от гидросистемы станка. Для крепления головки к гидроцилиндру предусмотрена направляющая 38 типа ласточкин хвост . Два сменных измерительных щупа/б и 20, оснащенных сферическими алмазными наконечниками 17 и 19, прикреплены к двум параллельно расположенным кареткам 22 и 37, подвешенным к корпусу прибора на параллелограммах из плоских пружин 14 и 24. Измерительное усилие обеспечивается упругими элементами 25, натяжение которых регулируется при помощи винтов 26 и 3/. К нижней части каретки 37 прикреплен индуктивный датчик 12, якорь 13 которого установлен на каретке 22, несущей верхний измерительный щуп. Взаимное перемещение измерительных щупов в процессе обработки детали на шлифовальном станке вызывает изменение воздушного зазора в датчике и, следовательно, изменение его индуктивного сопротивления. Возникающий в результате этого переменный электрический сигнал усиливается и поступает к показывающему прибору и в блок командных реле. При достижении определенного, заранее установленного размера обрабатываемой детали, срабатывают соответствующие реле, коммутируются внешние электроцепи и подаются команды для управления автоматическим циклом обработки. [c.182]

Принцип действия разработанного управляющего элемента заключается в следующем. При отсутствии входного сигнала в катушках управления протекают равные токи. Входной управляющий сигнал в виде разности токов в первой и во второй катушках вызывает появление двух, различных по величине магнитных потоков. Проходя по магнитопроводу, якорю, паразитному и рабочим зазорам, эти магнитные потоки образуют два отдельных замкнутых контура. Под действием магнитных потоков на конических поверхностях магнитопровода и якоря в рабочих зазорах возникают силы взаимного притяжения. Силы, возникающие в паразитном зазоре на цилиндрических поверхностях магнитопровода и якоря, в создании полезного аксиального усилия не участвуют. При равенстве магнитных потоков в обоих замкнутых контурах и равенстве рабочих зазоров (якорь установлен в среднем положении) усилия на концах якоря будут одинаковы и направлены в противоположные стороны. Результирующее усилие при этом будет равно нулю и якорь останется в среднем положении. При нарушении равенства токов в обмотках на оси якоря возникает разностное усилие, направленное в сторону контура, обтекаемого большим током. Под действием этого усилия якорь стремится сдвинуться из среднего положения. Перемещению якоря противодействуют плоские пружины его подвески, деформация которых создает силу, пропорциональную смещению якоря. В точках равенства электромагнитной силы и усилия пружин наступает состояние механического равновесия и якорь занимает новое положение, отличное от среднего (нейтрального). Если на якорь воздействует нагрузка, то положение равновесия определяется равенством [c.334]

Аналогичные доводы остаются в силе и для условий равновесия. Силы в узлах статически эквивалентны поверхностным силам или распределенным нагрузкам. В плоском случае, как показано на рис. 2.5(ё), имеются две компоненты поверхностных усилий — нормальная компонента и —касательная компонента. Представим себе (см. рис. 2.5 (ё)), что нормальные усилия и прилежащих элементов А м В постоянны вдоль соприкасающихся сторон и каждое распределение усилий определяется параметрами, заданными в вершинах соответствующих элементов. Следовательно, поверх- [c.43]

Настоящее пособие состоит из четырех разделов. В его первом разделе рассматриваются методы расчетов прямолинейных стержней и стержневых систем, элементы которых работают на растяжение - сжатие. Вычислению геометрических характеристик плоских фигур посвящен второй раздел пособия. Методы решения типовых задач на кручение брусьев круглого и некруглого сечений разбираются в третьем разделе, там же дается понятие о расчете тонкостенных брусьев на кручение. Примеры расчетов балок на прочность и определение их деформаций, а так же метод построения эпюр внутренних усилий в плоских рамах рассматриваются в четвертом разделе пособия. [c.4]

Ее величина может быть найдена с помощью метода сечений она численно равна алгебраической сумме проекций на ось бруса всех внешних сил, приложенных к брусу по одну сторону от рассматриваемого сечения.Методы нахождения внутренних усилий, действующих в элементах плоских стержневых систем, подробно рассматриваются в приложении. Действующая в поперечном сечении продольная сила N равномерно распределяется по всему сечению. [c.6]

Расчетные усилия, возникающие в отдельных элементах крановых мостов, должны определяться исходя из расчега мостов как пространственных систем. Однако часто ведут расчет по упрощенной схеме путем расчленения моста на отдельные плоские элементы (главная балка или ферма, вспомогательные фермы, концевые балки), но в этом случае надо ввести коэффициент неполноты расчета т, принимаемый равным [c.382]

Вал токосъемника установлен на двух шариковых подшипниках и с одной стороны (на рис. 16.2 справа) имеет посадочное место для соединения через муфту е валом вращающегося объекта, а с другой стороны расположена муфта 2 е клеммником, к элементам которого припаивают провода от датчиков электрических сигналов, расположенных на вращающемся объекте, и медные провода 3 от контактных колец 6. Медные контактные кольца отделены от вала изоляционными втулками. Медно-графитовые втулки 7 установлены на двух плоских основаниях и медными проводами соединены со штепсельным разъемом 1. Щетки прижимаются к кольцам с помощью изолированных от них поршеньков 5, которые подвергаются воздействию сжатого воздуха через эластичную диафрагму 4. Оптимальные усилия прижатия щеток достигаются при давлении воздуха в камерах 8, равном 30— 40 кПа. [c.319]

В поперечных сечениях элемента плоской системы в общем случае действуют внутренние усилия осевая сила N. поперечная сила р и изгибающий момент М. Разрезав ригель, устраняем три внутренние связи. На рис. 15.2.1,6 представлена эквивалентная система, на которой показаны неизвестные усилия Х1, Хг, Хз, Х4 взамен устраненных связей. [c.261]

Вычислим теперь возможную работу внутренних сил состояния а на перемещениях, вызванных нагрузкой состояния Ь. С этой целью рассмотрим произвольный элемент стержня длиной ds в обоих состояниях. Для плоского изгиба действие удаленных частей на элемент выражается системой усилий N а, Qa, Ма (рис. 367, а). Внутрен- [c.391]

Устройство для измерений усилий, возникающих в образце при его растяжении, состоит из плоского упругого элемента, установленного в шарнирно закрепленных захватах, один из которых связан с массивной стальной скобой (не показанной на рассматриваемой схеме), которая закреплена на корпусе рабочей камеры, а второй — с неподвижной тягой, введенной через вакуумное уплотнение в рабочую камеру, связанную с растягиваемым образцом 1. [c.119]

Рельефы на плоских элементах закладных деталей выштамповы-ваются с применением прессов развивающих усилие не менее 500 кН (50 т), с использованием штампов, дающих возможность получить необходимые размеры рельефа (см. табл. ХХП.5). [c.583]

Усилие иа плоском элементе. Пусть будет 5 площадь некоторой части плоскости, содержащей точку О, лежащую внутри тела. Обозначим чгрез V нормаль к плоскости, проведенную в некоторую определенную сторону, и представим себе, что часть тела, расположенная с той стороны плоскости, куда направлена нормаль V, развивает силы, действующие на другую часть и приложенные в точках плоскости. Предположим, что силы, приходящиеся на площадь 5, статически эквивалентны силе 7 , приложенной к точке О, и некоторой паре О. Если мы будем каким-либо образом непрерывно уменьшать площадь 5, оставляя все время точ О внутри нее, то сила / и пара О будут стремиться к нулю, а направление силы — к некото- [c.86]

При решении двумерных плоских задач методом конечных элементов прежде всего необходимо рассматриваемую область (рис. 3.1) разбить на конечные элементы. Вершины элементов носят названия узлов. Выберем на рис. 3.1 для рассмотрения какой-либо элeJ Ieнт (pи . 3.2). На этот элемент действуют внешние силы и Yv, под действием которых происходит деформация элемента, рассматриваемого как упругое тело. В данном случае можно соответствующим образом установить узлы конечных элементов и определить усилия, действующие в узлах, полагая, что внешние силы, действующие на элементы, передаются лишь через узлы. Форма элементов, на которые разбивают тело, может быть самой разнообразной. Часто используют элементы треугольной формы, три вершины которых выбираются в качестве узлов (рис. 3.3). [c.52]

Рычажные захваты передают усилие от приводного элемента к губкам через рычажную систему. Рычажиые захваты используют, как правило, для крепления плоских образцов из металла, пластмассы, резины. Они рассчитаны на испытательные нагрузки, не превышающие 10 кН. Рычажные захваты обычно самозатягнвающиеся. [c.320]

В середине 70-х гг. методом граничных элементов широко пользовался Круз с сотрудниками [62—66]. В этом подходе поверхность трехмерного тела, включая поверхность трещины, моделируется двумерными (поверхностными) элементами, внутри которых интерполируются перемещения и усилия. Эти поверхностные (граничные) элементы могут иметь произвольную форму, например они могут быть двумерными изопараметриче-скими криволинейными. Далее, плоские элементы, одна из сторон которых совпадает с отрезком фронта трещины, могут принадлежать к такому типу изопараметрических элементов, которые содержат описания перемещений в функции г (где г — нормальное радиальное расстояние от фронта трещины) [64, 65, 67, 68]. Пользуясь методом граничных элементов, который приводит к уравнению типа (4.14), перемещения и усилия рассчитывают для узлов, находящихся на границе твердого тела и, следовательно, на поверхности трещины. Коэффициент К определяют экстраполяцией, пользуясь величинами перемещений узлов, находящихся вблизи фронта трещины [67, 68]. В работе [68] приведено впечатляющее исследование полуэллип-тического поверхностного дефекта в пластине, подвергнутой такому нагружению, что нормальные напряжения в зоне трещины могут быть представлены полиномами вплоть до четвертого порядка по толщине пластины, т. е. по направлению t, причем эти напряжения аппроксимируются в пластине без трещины. В этой работе представлены результаты для различных отношений глубины трещины к толщине пластины ajt отмечено, что точность расчетов составляет порядка 5%. В [67, 68] была использована методика подконструкций, благодаря которой вблизи поверхности трещины применялась более мелкая сетка из работы [c.207]

Для рассматриваемой в этом примере замкнутой оболочки граничные условия в полюсе, т. е. в точке О на рис. 4, требуют особого рассмотрения. В некоторых решениях по методу конечных элементов для этой области оболочки применяется специальный плоский элемент. Другие авторы, например Сен и Гоулд [8], используют специальные элементы — шапочки . В излагаемом здесь подходе используется обычный элемент. Однако некоторые члены, входящие в выбранные для решения задачи выражения перемещений и обобщенных усилий, и члены соответствующих уравнений содержат величину 1/г, и их нельзя вычислить в полюсе. Тем не менее граничные условия в полюсе могут непосредственно дать достаточную информацию о константах, входящих в функции формы. [c.118]

Приборы для измерения усилий резания. 11ринципиальные кинематические схемы устройства динамометров основаны на одновременном измерении одной или нескольких слагающих усилия резания, действующих на режущие элементы инструмента. Работа всех известных динамометров для измерения усилий резания основана на упругой деформации их основных рабочих элементов круглых стержней, витых или плоских пружин в механических приборах манометрических трубок в гидравлических приборах металлических мембран, металлических или прессованных угольных стержней в различного рода электрических приборах. От пружинящих свойств этих основных рабочих элементов в значительной мере зависит точность показаний динамометров. [c.617]

Самоустановка скобы по контролируемой детали осуществляется благодаря ее подвеске к основанию на плоских пружинах 7. Левый наконечник прижимается к детали с помощью пружины 8. Контакт правого наконечника с деталью обеспечивается прулсп-ной 9. Благодаря подвеске измерительного штока 15 на плоских пружинах 14 чувствительный элемент преобразователя II защищен от боковых усилий. Перемещение штока 15 от изменения размера детали совпадает с направлением перемещения чувствительного элемента преобразователя. Преобразователь, в свою очередь, подвешен на плоских пружинах 10 и прижимается к микровинту 13 пружиной 12. С помощью микровинта обеспечивается плавная настоойка и поднастройка измерительной позиции на контролируемый размер. [c.272]

Статический расчет металлических конструкций кранов производят методами строительной механики. При расчете используют принцип независимости действия сил. С целью повышения точности расчета усилия, возникающие в элементах металлоконструкции крановых дюстов, должны определяться, как для пространственной системы. Однако возможно применение упрощенного метода расчета, основанного на расчленении пространственной металлоконструкции на отдельные плоские системы (главная балка или главная ферма, концевые балки, вспомогательные фермы и т. п.), каждая из которых рассматривается под действием сил в соответствующих плоскостях. [c.241]

Решетчатые башни состоят из вертикальных или наклонных стоек (поясов), расположенных в вершинах мн-ка, образующего поперечное сечение башни, и решетки, соединяюп1ей между собой стойки (фиг. 1). Каждая грань башни представляет собой плоскую сквозную ферму, а потому конструирование и расчет элементов башни в основном аналогичен конструированию и расчету плоских сквозных ферм (см. Фермы). Определение усилий в элементах решетчатых башен производится по методу разложения на плоские фермы. Для решетчатых башен применяют бревна и пластины или же брусья и доски. В целях уменьшения числа стыков следует применять длинномерный материал. Основной вид сопряжений — болты, скобы и врубки. Для водонапорных решетчатых башен д. б. соблюдено условие [c.207]

Компонент не равен Ее в силу того, что Х , Уу не равны нулю. Силу и пару, соответствующие напряжению на элементах поперечного сечения, можно выразить через постоянные задачи, не прибегая к решению задачи о плоской деформации. Результирующее нормальное усилие на поперечном сечении равно продольной силе, растягивающей балку. Результирующие моменты тех же усилий относительно осей хиу, проходящих через центр тяжести сечення, носят название изгнбающих момен тов для данного сечення. [c.376]

Напряжения в изогнутой пластинке или оболочке. Упругие усилия и моменты в изогнутой оболочке или пластинке, при значительном изгибе последней, могут быть определены тем жг приемом, которым мы пользовались в 294 для случая малой дгформации пластинки. Пусть будет кривая, проведенная на деформированной средней поверхности, V — нормаль к этой кривой, лежащая в касательной плоскости к поверхности и проведенная из точки в ту или другую сторону, выбранную определенным образом. Мы предположим, что положительное направление на кривой выбрано таким образом, что нормаль V, касательная к 5, и нормаль к поверхности, проведенная из Р в направлении, выбранном для нее за положительное, образуют правую систему. Через касательную к 5 в ЯJ проведем нормальное сечение деформированной средней к поверхности и отметим на нем плоский элемент, ограниченный нормалью к поверхности в точке и нормалью к (плоской) кривой, получающейся в сечении, в соседней ее точке P . Усилия, приложенные к этому элементу и развиваемые частью оболочки, находящейся по ту сторону от х, куда направлена нормаль V, на остальную часть, могут быть приведены к силе, приложенной в /э,, и паре. Средние значения этой силы и пары на единицу длины дуги Р Р1 получаются делением величин силы и пары на эту длину. Пределы этих средних значений суть упругое усилие и момент, отнесенные к кривой 5 в точке Р . Мы обозначим их так жг, как в 294, через Т, 5, Л/, //, О. Для того чтобы их определить, возьмем временно оси х, у, г, направленные соответственно по нормали V, касательной к кривой 5, и нормали 1 средней поверхности в точке PJ, и через Л ,,. .. обозначим компоненты напряжения относительно этих осей. Тогда, обозначая через / радиус кривизны нормального сечешя, плоскость которого проходит через-касательную к 5 в имеем [c.554]

Хотя соединения строительных элементов обычно могут передавать как снлы, так н моменты, здесь мы рассмотрим только плоскую шаринрно-соедннениую ферму (рнс. 1.1). Предполагается, что ферма собрана без предварительного напряжения, а нагрузки приложены в узлах, как это указано на рисунке. Силы р2 и Рз, действующие в шарнирах на типовой элемент ев, представлены на рнс. 1.2 в виде нх проекции Р,2, Р 2 и Р , Р з на оси X, у соответственно. Смещения узлов элемента от их исходного положения (до приложения усилий к ферме) обозначим ба и бз с компонентами 6 2, бу2 и бхз, б з соответственно. В матричной форме силы н смещения описываются соответственно выражениями [c.10]

НКСд, а элементов губок 43,5—49,5 НКСд. На плоском участке зажимной части губок пассатижей, плоскогубцев и круглогубцев сделана прямая или крестообразная насечка. Усилие для раскрытия губок не превышает 9,8 Н. Защитно-декоративное покрытие шар-нирно-губцевого инструмента выбирают в зависимости от условий эксплуатации. [c.160]

Прежде всего определим вектор эффективных напряжений V, полагая, что поверхностные усилия, действуюгцие на поврежденный плоский элемент и эквивалентный неноврежденный элемент с сокрагценнымп геометрическими размерами, равны [c.437]

Статический расчет крановых металлических конструкций производят методами строительной механики. При этом расчете используют принцип независимости действия сил. Расчетные усилия, возникающие в элементах металлоконструкции крановых мостов, определяют как для пространственных систем. Однако возможно применение упрощенного расчета путем расчленения пространственной металло-констру1 ции на отдельные плоские системы (главная балка или главная ферма, вспомогательные фермы, концевые балки и т. п.), и каждую из этих систем рассматривают под действием сил, возникающих в соот- [c.367]

Пластина испытывает плоское напряженное состояние. Условия равновесия элемента пластины abed (рис. 82), на который действуют усилия dMr [c.130]

Указание. Для определения усилия Т расчлените треугольник в точке В и рассмотрите движение стержня BD. Для вычисления сил инерции выделите элемент стержня длиной dh на расстоянии h от точки А. Система сил инерции элементарных частиц стержня / "д представляет плоскую систему параллельных сил. Точка приложения К равнодействующей этой системы (центр параллельных сил) лежит на той же горизонтали, что и центр тяжести площади соответствующего треугольника, т. е. а = з созф. [c.408]

Формула (8.86) носит общий характер, хотя и получена на примере плоской задачи. Чтобы ею воспользоваться, необходимо построить только две матрицы, а именно матрицу закона Гука D, связывающую напряжения и деформации (или усилия и деформации), и матрицу В, которая позволяет перейти от перемещений к деформациям в элементе. Это иллюстируется далее на примере задачи изгиба пластины. [c.266]

Практически в больщинстве случаев плоской задачи используется лищь один член формулы перемещений. Именно, если рассматриваются сооружения, преимущественно работающие на изгиб (балки, рамы, а часто и арки), то в формуле перемещений с соблюдением вполне достаточной точности можно оставить только интеграл, зависящий от изгибающих момеггтов. При расчете сооружений, элементы которых работают в основном на центральное растяжение и сжатие (например, ферм), можно не учитывать деформации изгиба и сдвига в соответствии с этим в формуле перемещений оставляется лишь член, содержащий продольные силы. В случае пространственной задачи формула перемещений (интеграл Мора) содержит не три члена (как в случае плоской задачи), а шесть — в соответствии с числом внутренних усилий, которые могут возникать в поперечных сечениях элементов. Эта формула имеет вид [c.438]

Основная, пожалуй, задача, на которой были сосредоточены в последние годы усилия ученых-механиков, занимающихся практическими приложениями механики разрушения к оценке прочности крупногабаритных изделий,— это задача о нахождении условий равновесия или распространения большой трещины в достаточно пластичном материале. Пластическая зона впереди трещины велика настолько, что для нее можно считать справедливыми соотношения макроскопической теории пластичности, рассматривающей среду как сплошную и однородную. Для плоского напряженного состояния модель Леонова — Панасюка — Дагдейла, заменяющая пластическую зону отрезком, продолжающим трещину и не имеющим толщины, оказывается удовлетворительной. В частности, это подтверждается приводимым в этой книге анализом соответствующей упругопластической задачи, которая ре- шается численно методом конечных элементов. С увеличением числа эле-ментов пластическая зона суживается и можно предполагать, что в пределе, когда при безграничном увеличении числа элементов решение стремится к точному решению, пластическая зона действительно вырождается в отрезок. Заметим, что при рассмотрении субмикроскопических трещин на атомном уровне многие авторы принимают гипотезу о том, что нелинейность взаимодействия между атомами существенна лишь в пределах одного межатомного слоя, по аналогии с тем, как рассчитывается так называемая дислокация Пайерлса. Онять-таки, как и в линейной теории, возникает формальная аналогия, но здесь она носит уже искусственный характер, и суждения об относительной приемлемости модели в разных случаях основываются на совершенно различных соображениях степень убедительности приводимой Б защиту ее аргументации оказывается далеко неодинаковой. [c.10]

Узел трения состоит из неподвижного элемента (станины) и подвижного (стола), оеремещающегося возвратно-поступательно по направляющим комбинированного типа (одна плоская и одна V-образная). В качестве внешних сил, действующих на узел, приняты вес подвижных частей, силы резания, действующие в горизонтальной и вертикальной плоскостях, и тяговые усилия для перемещения подвижного элемента узла трения. [c.362]

Узел крепления плоских призматических образцов испытательного комплекса, установленного в Лаборатории ИГД СО АН СССР представлен на фото 16. Образцы нагружаются по схеме трехточечного изгиба (рис. 8.6). Усилие, приложенное к образцу, передается через кольцо 2 на четырехлепестковый упругий элемент i и с помощью тензодатчиков 6 преобразуется в электрический сигнал, который через тензометрический усилитель воспроизводится по координате У двухкоординатного самопишущего прибора. Показания тензодатчика нагрузки тарируются с помощью динамометра сжатия. Величина прогиба образца в точке приложений силы фиксируется тензодатчиком 4, наклеенным на упругую пластину, 5. Тарировка датчика производится микрометрическим глубиномером с точностью 0,01 мм. С помощью микроскопа 5 осуществляется визуальный контроль за процессом разрушения. [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...