Коэффициент динамический действительный

Модель стальной балки на шарнирных опорах, изготовленная из той же стали в 1/5 натуральной величины, была испытана на удар сосредоточенной нагрузкой, в 5 раз меньшей, чем динамическая нагрузка в действительной балке. Высота падения этой нагрузки также была уменьшена в 5 раз по сравнению с действительной. Определенный опытным путем (из сравнения статической и динамической деформации модели балки) динамический коэффициент оказался равным 6. Определить величину динамического коэффициента в действительной балке. [c.316]

Начиная с некоторого предельного значения и = решающим воздействием уже является полезный сигнал, а помехи составляют лишь ничтожную величину по сравнению с ним. Поэтому чувствительность машины за пределами области Я переходит в линейную зависимость согласно выражению (21), что и наблюдается в действительности при снятии экспериментального графика чувствительности машины. Угол наклона прямой N к оси абсцисс (фиг. 8) определяет чувствительность машины чем меньше этот угол, тем меньше чувствительность машины и больше протяженность области %, определяемая и р. Из выражений (21), видно, что чувствительность машины, которая определяется углом наклона прямой N, зависит от величины разности коэффициентов динамического влияния и, уменьшается в зависимости от увеличения дробной части выражений при Uj и и . [c.68]

Определить величину динамического коэффициента в действительной балке в двух вариантах а) пренебрегая при расчете собственным весом балки, составляющим 70% веса падающего груза, и [c.396]

В настоящее время имеются теоретические и экспериментальные исследования, позволяющие более точно определять величину коэффициента динамической нагрузки на зуб, а следовательно, и действительную величину полной нагрузки на зуб. [c.471]

Для учета действительных условий работы передачи в расчетную формулу для клиновых ремней вводят соответствующие корректирующие коэффициенты кд — коэффициент динамической нагрузки и режима работы передачи, значения которого приведены в табл. 15, и ка — коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата ремнем меньшего шкива, значения которого даны в табл. 19. [c.193]

Чаще всего в гидравлике используют уравнение Бернулли вида (3.8). Уравнение (3.8) справедливо для элементарного потока идеальной жидкости. Если рассматривать установившийся плавно-изменяющийся поток конечных размеров реальной жидкости, то местные скорости (и) в разных точках живого сечения будут различные. Динамический напор (или удельную кинетическую энергию) в этом случае можно подсчитать по значению средней скорости (у). Однако аналитические расчеты и опыт показывают, что кинетическая энергия потока в живом сечении, подсчитанная по действительному закону распределения скоростей, всегда больше кинетической энергии, подсчитанной по средней скорости. Поэтому средняя скорость при подсчете динамического напора берется с некоторым поправочным коэффициентом а (см. 4.2) при ламинарном режиме движения а=2, при турбулентном — а= 1,09—1,1. [c.28]

Управляемость как степень восприимчивости объекта управления к воздействию рулей и устойчивость, характеризующая как бы невосприимчивость к подобному воздействию, являются в известном смысле противоречивыми понятиями. Действительно, чем более устойчив летательный аппарат, снабженный мощным хвостовым оперением, тем труднее осуществить его поворот при помощи руля. Правильный выбор соответствующей аэродинамической схемы, конкретной конструкции летательного аппарата, его органов управления и стабилизации с точки зрения обеспечения наивыгоднейшей управляемости и устойчивости составляет важнейшую задачу современной аэродинамики, в частности аэродинамической теории управления и стабилизации. При этом обеспечение управляемости и устойчивости связано с исследованием динамических свойств такого аппарата, описываемых указанной системой уравнений возмущенного движения. Их коэффициенты определяются компоновочной схемой, которой соответствуют определенные аэродинамические и геометрические характеристики, а также параметры движения по основной траектории. В результате решения этих уравнений выбирают наиболее рациональную динамическую схему летательного аппарата и соответствующую ей конструктивную компоновку, которая бы удовлетворяла баллистическим, технологическим и эксплуатационным требованиям, а также заданной управляемости и устойчивости. [c.6]

Динамический коэффициент Л имеет действительные значения лишь при условии [c.79]

Динамическая скорость выражается через среднюю скорость течения v и коэффициент гидравлического трения X. Действительно, сравнив выражения (171) и (193), получим [c.160]

Действительная ширина водослива 433 Деление потока 205 Депрессионная воронка 556 Деформационное движение 78 Диаметр гидравлический 167 Диафрагма 194 Динамика жидкости 9 Динамическая скорость 154 Динамический коэффициент вязкости я 125, 135, 138 [c.655]

В действительности явление не вполне соответствует этой схеме. <оэффициент динамического трения всегда несколько (а иногда даже значительно) меньше коэффициента статического трения. Кроме того, он остается приблизительно постоянным до тех пор, пока речь идет о малых скоростях (не превышающих 4 или 5 м/сек) и не слишком больших давлениях, затем медленно уменьшается при возрастании скорости и при увеличении давления. [c.53]

Заметим, что точка на циклоиде, для которой ф = 0, является границей зоны возможного равновесия частицы (в предположении одинаковости коэффициентов статического и динамического трения). Действительно, [c.232]

Для этого прежде всего заметим, что динамический коэффициент 8[7 ( f)] неравномерности движения имеет ограниченную полную вариацию в промежутке [tpo, V P fo и, следовательно, в любом положении ф фо главного вала выражение (4.62) имеет смысл. Действительно, в силу соотношения (4.6) [c.173]

Пользуясь полученными выражениями, можно определить величину весового коэффициента по заданному допускаемому значению амплитуды динамической ошибки по скорости v on (нри возмущении вида (21.35)). Действительно, из (21.36) имеем [c.322]

В процессе рационального динамического синтеза законов движения при учете влияния колебаний ведомого звена возникает задача с противоположными тенденциями влияния длительности переходного участка диаграммы ускорений. Действительно, включение в диаграмму ускорений переходного участка в виде линейной или гармонической характеристики уменьшает так называемый коэффициент заполнения и тем самым увеличивает экстремальное значение-идеальных ускорений (см. п. 1). В то же время введение этого участка уменьшает дополнительные ускорения, вызванные колебаниями, поэтому при выборе параметров закона движения отмеченные факторы должны быть учтены совместно. [c.111]

Если коэффициент жесткости соединения 12, s, связывающего центральное кольцо 12 с опорным звеном s, удовлетворяет неравенству (52), то динамическая схема замкнутого дифференциального редуктора может быть упрощена. В этом случае эквивалентный планетарный ряд 1 может быть представлен в динамической схеме редуктора в виде одной из сосредоточенных масс 11 или 13, моменты инерции которых определяются по формулам (55). Приведение упруго-инерционных параметров динамической схемы замкнутого дифференциального редуктора имеет некоторые особенности по сравнению с простыми многорядными планетарными редукторами. Эти особенности возникают вследствие наличия в замкнутом контуре дифференциального планетарного ряда. Если осуществить непосредственное приведение инерционных параметров и крутильных координат масс 21 и 22 к скорости вращения, например, звена 11, то это приведет к нарушению цепной структуры динамической схемы. Действительно, в указанном случае еобходимо осуществить линейное преобразование крутильных координат звеньев планетарного ряда 2 по формулам [c.126]

Наибольшие величины этих коэффициентов обычно соответствуют различным числам пазов креста. Поэтому в этих случаях приходилось принимать компромиссное решение. Уменьшение пиков крутящего момента на ведущем валу снижает нагрузки на привод и неравномерность вращения вала, что улучшает динамические условия работы механизма, а следовательно, и действительные величины усилий Q. Поэтому при наличии резких пиков ускорения предпочтение отдавалось уменьшению максимальных величин движущего момента. Благоприятные числа пазов креста, определенные таким образом для мальтийских механизмов различных типов, приведены в табл. 12. [c.38]

Как видно из изложенного, новый динамический коэффициент неравномерности хода машинного агрегата, введенный академиком И. И. Артоболевским, более полно отражает действительную сущность работы машинного агрегата, чем коэффициент неравномерности, определяемый равенством (VI. 1). [c.135]

В большинстве рассмотренных задач принято р(х) = , т. е. искомый закон движения находится из условий равномерной минимизации выбранного динамического критерия. В задачах 2—4, 6, 7, в которых скорость ведущего звена полагается постоянной, функционалы выражены в безразмерных позиционных коэффициентах в других задачах в выражение для среднеинтегрального значения минимизируемого динамического параметра входят передаточные функции механизма и действительные значения независимого переменного угла поворота ведущего звена). [c.17]

По мере укрупнения турбин большую роль стали играть такие динамические характеристики подшипника, как коэффициент жесткости смазочного слоя, от которого зависят вибрационные характеристики ротора. Динамические характеристики подшипников были изучены применительно к ламинарному течению, в действительности же при больших окружных скоростях движение становилось турбулентным. Необходимо было выполнить широкие экспериментальные исследования, чтобы внести дополнения к теории смазки и решить задачи конструирования быстроходных подшипников. С этой целью в Советском Союзе и за рубежом были выполнены крупные исследования [23]. [c.61]

Таким образом, неравномерность решетки может существенно изменять коэффициент запаса усталостной прочности на различных профилях решетки. Так, в примере 1 коэффициент запаса четных и нечетных профилей отличается на 50%. Заметим, что в действительности возможно еще большее изменение запаса усталостной прочности, ибо динамические напряжения в неоднородной решетке могут быть больше определяемых по формуле (103). [c.122]

Твердое тело, находящееся в потенциальном поле сил, давно служит в качестве динамической модели или расчетной схемы при изучении динамики самых разнообразных объектов техники (спутников, гироскопических систем, систем виброзащиты, управления и т. д.). На начальном этапе многие задачи о колебаниях тел рассматривались на базе хорошо разработанного аппарата теории линейных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами. Однако представления линейной теории о колебаниях твердых тел не всегда могут соответствовать действительности, поскольку колебания твердых тел в пространстве описываются системой дифференциальных уравнений, которые содержат различные нелинейные связи между обобщенными координатами системы, отражающие действие сил различной природы, например инерционных, потенциальных, диссипативных и т. д. Наличие таких нелинейных связей при выполнении определенных условий создает предпосылки для радикального перераспределения энергии колебаний между обобщенными координатами механической системы. В этом случае динамическое поведение твердых тел может резко отличаться от того, которое ожидается согласно известным линейным представлениям, т. е. колебания тел могут иметь совершенно разные качественные и количественные закономерности в зависимости от того, имеется ли существенное перераспределение энергии или нет. Оказывается, что для указанного перераспределения необходимо наличие в системе определенных нелинейных резонансных условий [3, 4, 14]. [c.264]

Модель стальной балки на двух шарнирных опорах, изготовленная из той же стали в натуральной величины, была испытана на удар сосредоточенной нагрузкой, приложенной посредине пролета. Нагрузка и высота ее падения также были взяты в три раза меньшими, чем в действительной балке. Динамический коэффициент, определенный опытным путем (из сравнения статической и динамической деформации модели балки), оказался равным четырем. [c.396]

Эксперимент и теория оказались, наконец, согласованными в рамках действительно динамической пластичности, поскольку учитывались волны нагружения и взаимодействие с ними волн разгрузки. В дополнение была найдена общая продолжительность контакта в опытах по симметричному свободному соударению образцов, а также определена конечная скорость каждого образца по завершении их взаимодействия. Поскольку начальные скорости были также известны, измерение конечной скорости давало экспериментальный коэффициент восстановления е для пластически деформирующихся образцов при их столкновении. Наконец-то проблема, впервые поставленная Ходкинсоном в 30-х гг. XIX века, с перерывами изучавшаяся с незначительным успехом в течение 130 лет, могла быть описана экспериментально во всех деталях. [c.268]

Все зависимости, касающиеся сил F (/), действительны также И Для крутящих моментов М t). Динамические нагрузки учитываются с помощью динамических коэффициентов и рассматриваются как квазистатические. О случайном характере динамических нагрузок см. п. 1.16. [c.61]

В известной нам литературе приводится крайне немного экспериментальных данных по вязкости жидких смесей к-парафинов и олефинов вблизи линии испарения. Наиболее подробными являются исследования Герфа и Галкова [2—4]. Но их экспериментальные данные имеют весьма невысокую точность и, как ранее показано авторами [1], их данные для чистых компонентов значительно отклоняются от действительных значений коэффициентов динамической вязкости. [c.78]

Коэффициент динамичности нагрузки А учитывает динамические нагрузки, возникающие в зацеплении в результате неточностей изготовления деталей передачи, погрешностей зацепления, деформации зубьев, приводящих к негюстояпству действительных значений мгновенного передаточного отношения. Величина зависит от степени точности изготовления колес, вида передачи, твердости активных поверхностей зубьев и окружной скорости колес. [c.133]

Если заметим, что коэффициент при является существенно положительным, то, в частности, увидим, что устойчивость требует, чтобы известный член Д (0) = b v g был тоже положительным, так как иначе многочлен t z) переходил бы от отрицательных значений к положительным при изменении z от нуля до бесконечности и имел бы поэтому один действительный и положительный корень. Та сим образом, подтверждается из динамических соображений уже сделак- [c.54]

Механизмы современных приводов при динамическом исследовании схематизируются в виде цепных, чаще всего, линеаризованных систем с некоторым числом звеньев, имеющих существенно нелинейные характеристики, что позволяет исследовать динамические характеристики таких приводов. Диссипативные свойства деформируемых звеньев представляются линеаризованными зависимостями, найденными на основе эквивалентной линеаризации действительного нелинейного закона рассеяния энергии [41 69 73]. Следуя указанной методики, диссипативные свойства звеньев самотор-моэящегося механизма будем учитывать линеаризованным коэффициентом сопротивления k,k+i, который изменяется синхронно с изменением режима, оставаясь постоянным в пределах данного режима [c.284]

Современные ЭЦВМ позволяют выполнить исследования колебаний механической системы практически любой сложности. Но изменение структуры модели требует разработки новых алгоритмов и программ расчета, поэтому в последние годы уделяется большое внимание исследованию общих закономерностей колебания сложных механических систем, не зависящих от их конкретной структуры. Наиболее полно эти вопросы освещаются в литературе по акустике, в особенности в работах Е. Скучика [1]. При этом вместо принятых в литературе по механике понятий динамической жесткости, податливости и гармонических коэффициентов влияния применяется терминология, установившаяся для описания переходных процессов в электрических цепях импеданс, сопротивление, проводимость и т. ц. Это связано с использованием получившего широкое распространение в последние годы математического аппарата теории автоматического регулирования и, в частности, с рассмотрением задач в комплексной области. Переход в комплексную область позволяет свести динамическую задачу для линейной системы при гармоническом возбуждении к квазистатической с комплексными коэффициентами, зависящими от частоты. После определения комплексных амплитуд сил и перемещений у, действующие силы и перемещения выражаются действительными частями произведений и [c.7]

Д. и. Беренов [1], характеризуя состояние этого вопроса, пишет При наезде колеса автомобиля на препятствие будут работать баллон, ось, рессоры и ряд других деталей, но существующая теория не позволяет определить напряжение в каждой из этих дезалей динамической цепи, а принуждена вести расчет каждой детали в отдельности на статическую нагрузку с некоторым коэффициентом динамичности. Такое же положение имеет место и в ряде других машин, подверженных периодическим нагружениям. Поэтому расчет деталей путем выделения их из цепи, принятый в настоящее время, не может дать достаточно точного представления о действительных напряжениях в деталях машин. Между тем методика расчета динамических цепей на внезапно приложенную нагрузку совершенно не разработана и на практике не применяется [c.4]

В концентрате сточной воды наряду с аммонийным азотом присутствуют различные органические соединения азота, которые могут входить в определяемое содержание аммиака в концентрате, в связ с чем будет завышаться его действительная концентра-, ция. Не исключено, что органические соединения, находящиеся в концентрате, в некоторой степени способствуют удержанию аммиака в жидкой фазе. Указанные факторы влияют на распределение аммиака между фазами. Исходя из изложенного, для условий генерации пара из очищенных городских сточных вод, содержащих остаточные концентрации аммонийного и органического азота, целесообразно ввести понятие условного динамического коэффициента распределения аммонийных соединений Д н,усл > учитывающего кратность упаривания. Значение этого коэффициента подсчитывается как отношение усредненной концентрации аммиака, получаемой в паре за цикл концентрирования до соответствующей кратности упаривания, к концентрации колориметрируе- мых азотсодержащих соединений (включая органические) в концентрате при данном значении Ку. На рис. 9.7 показана зависимость изменения 5н,усл температуры и кратности упаривания. Хотя закономерность уменьшения Д Йн.усл ростом тем- [c.212]

Амплитудой равновесия /4 называют ту амплитуду, которая установилась бы, если бы система под де 1Ствием приложенных гармонических моментов колебалась по форме свободных колебаний, но без динамического усиления. Действительную амплитуду колебания находят, умножая Ло. на коэффициент усиления р. [c.385]

Если динамическая ха1ра1ктеристика задана разгонной кривой /г(т), то как показывается в (Л. 88], коэффициенты разложения (7-12) численно ра ны площадям соответствующих порядков, заключенным 1между действительной разгонной кривой и очередным ее приближением при т—>-оо [c.287]

А. А. Авдеева пришла к заключению. что достаточно углубить место ввода газовых струй на расстояние L = 0,64 D от выходного сечения амбразуры диаметром D для того, чтобы эффективность смешения перестала зависеть от соотношения динамических напоров потоков газа и воздуха. Этот вывод нуждается в более подробном обсуждении. Действительно, поля перемешивания в выходном сечении смесительной амбразуры имеют ровный характер во всем исследованном диапазоне скорости истечения газа из щелевой прорези центрального газового сопла (стр. 90). Создается впечатление, что процесс протекает в данном случае одинаково хорошо при различных значениях дальнобойности газовых струй, зависящей от ширины газовыпускной щели б и скорости истечения газа Wr. Однако поскольку расход газа п коэффициент избытка воздуха в опытах оставались ностояннымн, а величина Wr увеличивалась пропорционально уменьшению б, то согласно уравнению (10-6) [c.191]

Оценивая эффективность виброизоляторов с сухим трением при ш > uq- следует иметь в виду следующее обстоятельство. С ростом ш величина g o (ш) обычно остается ограниченной, поэтому амплитуда а относительных колебаний уменьшается [см. (15)]. Однако при этом коэффициент виброизоляции не убывает неограниченно. Действительно, сила, передаваемая виброизолятором объекту в случае силового динамического воздействия, или абсолютное ускорение объекта при кинематическом воздействии равны сумме / sgn.i + ujx. При увеличении ш первое слагаемое остается [c.240]

Зад1етим, что поправка Эйнштейна весьма существенна. Например, для крови, состоящей из ньютоновской несущей фазы — плазмы с динамическим коэффициентом вязкости р = 0,015 П — и переносимых плазмой кровяных телец с объемной концентрацией а лг 40%, если рассматривать эти тельца как твердые эллипсоиды вращения ) с указанной относительной толщиной 1 6 (что близко к действительности), будем иметь р = Зр. [c.361]

Что же касается первого положения динамической механики разрушения, в котором идет речь о напряженном состоянии в вершине трещины (а не о критериях разрушения — им посвящено второе положение этой теории), то и здесь возникает целый ряд вопросов — например, почему при небольших скоростях нагружения и умеренных нагрузках имеется соответствие между теоретически и экспериментально найденными коэффициентами интенсивности напряжений, а при больших скоростях нагружения и высоких нагрузках этого соответствия нет Конечно, можно здесь говорить о том, что эксперименты проводятся в пластинах, где наблюдается дисперсия волн, а характер напряженного состояния в вершине отличается от двумерного (что предполагается при теоретическом определении коэффициентов интенсивности напряжений), и все это будет действительно верно. Но главная причина расхождений теории с практикой состопт все же не в этом. [c.166]

Условия работы гидропоршневых насосных агрегатов в Башкирии не так разнообразны, как в Бакинском нефтяном районе. Существенно отличаются лишь условия работы агрегатов в скважинах девонских месторождений от условий работы их в скважинах угленосных месторождений, но и то главным образом лишь из-за различия в качестве нефти и величине газового фактора. Действительно, хотя глубина залегания продуктивных пластов месторождений этих двух типов отличается существенно (у угленосных около 1000 м, а у девонских — 1500 н- 2000 м), глубина динамических уровней в скважинах месторождений обоих типов примерно одинакова, так как пластовое давление девонских месторождений поддерживается на высоком уровне при помощи заводнения. Наличие высоких динамических уровней позволяет обеспечивать большое погружение агрегатов в целях увеличения коэффициента нанолнения, так как скважины девонских месторождений имеют большие газовые факторы. Выделение газа из нефти при существующих технологических режимах отбора нефти начинается на глубине 1200—1300 м. Глубина подвески штанговых насосов составляет обычно около 1000 м, глубина подвески центробежных насосов с электроприводом — 1000— [c.243]

Определить величину допускаемого напряжения для балки, изготовленной из углеродистой стали (ст. 35) с характеристиками а = 370 Мн1м и o j=280 Мн/м и подвергающейся переменному изгибу при цикле с коэффициентом асимметрии г=—0,6. Основной коэффициент запаса прочности считать равным — действительный коэффициент концентрации надряжен,ий кд= масштабный коэффициент а —1,72, динамический коэффициент я = 2. [c.403]

Процесс разрушения характеризуется (по крайней мере в заключительной стадии) быстрым распространением магистральной трещины или семейства разветвленных трещин, т. е. является существенно динамическим. Ош1сание этого процесса на макро- и микроуровнях чрезвычайно затруднено, и когда мы утверждаем, что в механике разрушения разработан необходимый аппарат для расчета прочности тел и конструкций, то подразумеваем квазистатическую механику разрушения, которая дает ответ на вопрос о том, является ли существующая магистральная трещина устойчивой или нет. Действительно, квазистатичес-кая механика хрупкого разрушения, основанная на идеализированной модели магистральной остроугольной трещины и понятии коэффициента интенсивности напряжений в ее вершине, разработана достаточно хорошо, но это лишь первое приближение к описанию разрушения, [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...