Критическая зона, анализ

Тома см. Параметры кавитации) Криволинейные каналы 331—338 Критическая зона, анализ 335—338, [c.671]

Для корпусов первой группы проведена оценка значений 1 , IJH, где Н — толщина стенки корпуса в зоне трещины (табл. 4.2). При этом принято, что расстояние между трещинами соизмеримо с их глубиной (L = L/Z 1). Анализ приведенных в табл. 4.2 результатов показывает, что образование сквозной трещины и течи среды должно предшествовать и, тем самым, исключать возникновение критической ситуации. На основании изучения конструкций, разрушившихся в процессе эксплуатации, можно сделать вывод, что устойчивая сквозная трещина обычно имеет форму полуэллипса с большой осью L, расположенной на границе тела [118]. Отношение (0,5L/a) полуосей часто бывает близким к 1,5 (а — длина малой полуоси). При а = Я (Я — толщина корпуса) L = ЗН. В этом случае расход среды через трещину будет сначала незначительным, а затем постепенно нарастает. Поэтому целесообразно контролировать возникновение течи среды в критических зонах корпусов. Однако эксплуатация корпусов, содержащих трещиноватые зоны значительных размеров, создает качественно новую ситуацию с точки зрения без- [c.137]

Эта программа начинается соответственно с этапа первоначального проектирования, выполнения анализа видов неисправностей и функционирования. Описываются каждая деталь и процесс сборки, которые будут использоваться при производстве продукции. Кроме того, каждой детали и процессу сборки присваивается соответствующий цифровой индекс для обозначения критических зон, подлежащих контролю в процессе производства. Система анализа видов неисправностей и функционирования применяется непрерывно на всем протяжении выполнения программы, в результате выявляются ненадежные детали конструкции и участки процесса сборки, приводящие к их выпуску. Затем отдел технического контроля разрабатывает план проверки качества продукции, основанный на анализе видов неисправностей и функционирования, технических условиях потребителя и описаниях технических условий выпускавшейся ранее подобной продукции. В процессе проверки качества также отмечается производственное оборудование, на котором ухудшается качество деталей и определяются мероприятия в календарном плане по контролю продукции и оценке ее качества. [c.56]

J, Т К, J, Т — соответственно коэффициент интенсивности напряжений, /-интеграл, 7 -интеграл), посредством которых однозначно может быть определено НДС у вершины трещиноподобных дефектов как при маломасштабной текучести (размер пластической зоны мал по сравнению с линейными размерами трещины и элемента конструкции), так и при развитом пластическом течении элемента конструкции с трещиной (пластическая деформация охватывает большие объемы материала). Иными словами, при одном и том же значении параметра механики разрушения независимо от длины трещины, геометрии тела и системы приложения нагрузки НДС у вершины трещины будет одно и то же. В данном случае критическое аначение параметров, полученных при разрушении образцов с трещинами при том или ином виде нагружения, можно использовать при анализе развития разрушения в конструкции. Для этого в общем случае условие развития разрушения в конструкции (см, рис. В.1) может быть сформулировано в виде K = Kf или 1 = = Jf или т = Т, где Kf, Jf, Т — критические значения параметров механики разрушения при нагружении образца с трещиной, идентичном нагружению конструкции (статическое нагружение, циклическое, динамическое и т. д.). [c.8]

Тем не менее решения уравнения Шредингера должны существовать, и поэтому оказалось возможным ввести, как и в теории кристаллов, понятие плотности состояний iV(e). При этом величина Ы ъ)йг — количество состояний электронов с заданным направлением спина в единице объема и в интервале энергий между е и е + Если электроны рассеиваются слабо, то достаточно хорошим оказывается приближение свободных электронов. В этом случае, как и ранее, можно ввести сферическую поверхность Ферми, и Ы г) будет определяться уже известной формулой (4.89). Подобная ситуация реализуется, например, для жидких металлов. В случае сильного рассеяния N(е) может значительно отличаться от (4.89), и поверхность Ферми, строго говоря, ввести нельзя. Экспериментальные исследования преимущественно оптических и электрических свойств некристаллических веществ и их теоретический анализ показали, что и для этих материалов в энергетическом спектре электронов можно выделить зоны разрешенных и запрещенных энергий. Об этом свидетельствует, в частности,, резкий обрыв рая поглощения видимого или инфракрасного излучения для материалов (кванты электромагнитного излучения энергии, меньшей некоторой критической, не могут возбуждать электроны [c.276]

Для анализа условий образования кривых свободной поверхности зафиксируем при I > 0 зоны в потоке, определяемые Ад и Акр (рис. 17.1), проведем также параллельно линии дна линии нормальной NN и критической КК глубин. Тогда получаются следующие зоны, в которых может располагаться кривая свободной поверхности зона а — выше линий NN и КК зона Ь — между линиями NN и КК , зона с — ниже линий NN и КК- [c.54]

Продление срока службы ВС с учетом появления в отдельных зонах конструкции усталостных трещин может быть реализовано при сохранении роста трещин до достижения ими критического размера с последующей заменой детали. Однако после выявления трещины могут быть осуществлены операции по ее торможению [116]. В частности, может быть частично удален материал с поверхности детали в зоне выявленной трещины. Эта операция осуществляется таким образом, чтобы не создавать существенной локальной концентрации напряжений, что служит предпосылкой нового зарождения трещины. В такой ситуации контроль подразумевает дополнительный анализ состояния материала в районе выбранного (удаленного) материала. Примером такого контроля может служить диагностика трещин в верхнем поясе нервюры самолета Ил-62 в зоне его галтельного перехода [117]. [c.67]

Показатель степени в уравнении (4.38) представляет собой последовательность чисел, каждое из которых соответствует определенному напряженному состоянию материала. Это означает, что перед вершиной усталостной трещины напряженное состояние меняется не непрерывно от цикла к циклу нагружения, а в соответствии с определенным законом упорядоченного перехода от одного уровня стеснения пластической деформации к другому. Соотношение (4.37) следует из экспериментов Белла по анализу упругого поведения материала при растяжении в области малых деформаций [81]. Напряжения и деформации сдвига в области малых деформаций претерпевают ряд дискретных переходов через критические точки, которые указывают на квантование величины модуля упругости. Последовательность его величин при малых деформациях представляет собой упорядоченный ряд дискретных значений. Поэтому перед распространяющейся усталостной трещиной вне зоны пластической деформации и внутри зоны в пределах объема, где исчерпана пластическая деформация, реализуется ряд дискретных переходов от одной величины степени стеснения пласти- [c.205]

Анализ закономерности роста трещины в диске № 8 после эквивалентно-циклических испытаний (ЭЦИ) в составе двигателя показал существенное отличие процесса формирования рельефа его излома от процесса формирования изломов в эксплуатации. Это выражено в том, что усталостные бороздки были сформированы на глубину вплоть до 8 мм (рис. 10.11). При этом шаг бороздок около 2 мкм, что существенно больше критической величины перехода к зоне II в эксплуатационных изломах, достигается на глубине около [c.550]

Последней величиной, определение которой необходимо для получения пороговых значений амплитуды коэффициента интенсивности напряжений, является р — размер критически напряженного элемента у вершины трещины. Харрис на основе анализа зоны у вершины усталостной треш,ины установил, что размер критически напряженного элемента должен быть от 100 до 400 атомных расстояний данного материала. В работах Лю также было показано, что размер элемента структуры, который может характеризовать неоднородность свойств материала, должен быть от 0,025 до 0,1 мкм. Такой же размер критически напряженного объема получен прн анализе средней плотности дислокаций у вершины усталостной треш,ины. Постоянная, фигурирующая в теории Нейбера как элемент, по-которому усредняется действующее в вершине трещины напряжение, также имеет порядок, близкий к приведенным размерам критически напряженного объема. Таким образом, размер критически напряженного объема у вершины усталостной трещины можно принять равным 0,02—0,1 мкм. Однако из условия минимума порогового значения амплитуды коэффициента интенсивности напряжений целесообразно выбрать значение р, близкое к нижней границе. В этом случае погрешность в определении пороговых условий пойдет в запас прочности. [c.127]

Дальнейшие исследования по разработке новых подходов к механике разрушения направлены на установление определенной корреляции между характерными критическими размерами пластической зоны с такими параметрами, измерение которых не представляет трудностей. Такой подход особенно важен для конструкционных материалов, способных образовывать значительную пластическую зону в вершине концентратора. С этих позиций были созданы предпосылки [26, 27] для измерения критического раскрытия в вершине трещины. Практическая ценность измерения величины раскрытия трещины состоит в том, что указанная величина может быть установлена на образцах с толщинами, применяемыми на реальных элементах конструкций. В этом случае анализ напряженного состояния в условиях развитой пластической деформации дает зависимость раскрытия трещины от приложенного напряжения и длины трещины в виде [c.28]

В целом обеспечение безопасности ЯЭУ в случае нарушения герметичности реакторного контура делится на две самостоятельные проблемы первая связана с необходимостью обеспечения целостности активной зоны в условиях падающего давления в первом контуре, вторая — с обоснованным принятием таких конструктивных решений при проектировании, которые призваны локализовать последствия аварии. При решении обеих проблем определяющим является взаимосвязанное влияние двух факторов закономерности изменения давления в первом контуре и скорости его опорожнения. При решении этих задач необходимо знать критический расход двухфазной смеси, образующейся в сечении разрыва реакторного контура при его течи. Этому вопросу посвящены гл. 1—5 в гл. 6 и 7 рассмотрены проблемы безопасности, которые связаны с локализацией последствий аварии при течи. Анализ тепловых процессов, происходящих в активной зоне реактора при падении давления, не приводится, хотя многие приведенные в книге результаты могут быть использованы при решении подобного рода задач. [c.3]

Из анализа связи средневероятного размера осколка с различными критическими скоростями, характеризующими прочностные свойства материала при сжатии, растяжении, выводится задача о размерах зон разрушения из условия [c.84]

Как показывает анализ повреждений металла, на электростанциях критическими с точки зрения работоспособности конструкции являются локальные зоны концентрации напряжений при i, = 2,5-нЗ,5. Понижение долговечности металла в этих зонах обусловлено следующим [c.176]

Предполагая, что потеря устойчивости произойдет из-за перехода некоторых элементов в пластическую зону, получим оценку критической нагрузки для анализа с нелинейным поведением материала. Чтобы в статической форме равновесия напряжения в панели достигли предела текучести, необходимо приложить [c.432]

Было показано, что в случае испытания сталей обычной прочности в условиях осевого нагружения масштабный эффект не имеет [места, так что статистическая теория, как теперь установлено, неприемлема. Это может быть объяснено тем, что или дефекты не дают ослабляющего эффекта (вследствие того, что каждый дефект окружен пластической зоной или из-за полного отсутствия дефектов), или же дефект критической величины, являющийся причиной разрушения, находится в каждом малом объеме материала, давая, таким образом, равную прочность при всех размерах. С другой стороны, известно, что дефекты больших размеров влияют на усталостные характеристики высокопрочных алюминиевых сплавов и, вероятно, также сверхпрочных сталей и поэтому статистический анализ их влияния, весьма вероятно, будет давать реальные результаты. [c.55]

Анализ опубликованных данных показывает, что граница флаттера для квазистатического случая (С = I) обычно определяется с небольшим запасом устойчивости. Квазистатическая граница флаттера является огибающей границ, полученных с учетом нестационарности индуктивного потока. Влияние вихревого следа проявляется в разделении области неустойчивости на несколько зон ввиду увеличения устойчивости в узких полосах вокруг некоторых критических значений Шд, соответствующих гармоническому возбуждению. Такое уточнение границы флаттера не имеет большого практического значения. [c.593]

В пятой главе описаны слоистые упругие трансверсально изотропные пластинки, имеющие симметричное относительно срединной плоскости строение пакета слоев. Выбор срединной плоскости в качестве плоскости приведения позволил отделить уравнения плоской задачи теории упругости от уравнений изгиба пластинки, которые и явились предметом исследования. Найден широкий класс решений этих уравнений, что позволило, в частности, решить задачу изгиба круговой пластинки, несущей поперечную нагрузку. В качестве примера рассмотрена задача осесимметричного деформирования круговой пластинки. Выполненное исследование, включающее в себя вычисление разрушающей, интенсивности нагрузки, определение механизма возникновения разрушения и определение зоны его инициирования, выявило принципиальную необходимость учета влияния поперечных сдвиговых деформаций на расчетные характеристики напряженно-деформированного состояния для пластин с существенно различными жесткостями слоев. Решена задача устойчивости пластинки, нагруженной силами, действующими в ее плоскости. Составлены общие уравнения устойчивости и подробно исследован тот случай, когда тензор докритических усилий круговой. Для этого случая найден широкий класс решений уравнений устойчивости. В качестве примера дано решение задачи устойчивости круговой пластинки, нагруженной равномерно распределенным по контуру сжимающим радиальным усилием. Эта же задача решена еще и на основе других неклассических уравнений, приведенных в третьей главе, а также на основе уравнений трехмерной теории устойчивости. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило указать границы применимости рассматриваемых уточненных теорий, оценить характер и степень влияния поперечных сдвиговых деформаций и обжатия нормали на критические интенсивности сжимающего усилия. Полученные результаты приводят к выводу о пригодности разработанных в настоящей моно- [c.13]

Зачетные испытания на живучесть проводятся в два этапа. На первом этапе испытаний, совмещаемом с испытаниями на усталость, определяются критические зоны конструкции по условиям усталости, исследуется скорость роста естественных усталостных трещин, отрабатывается методика дефектоскопии. На втором этапе испытаний исследуется скорость роста трещин от искусственных надрезов, проверяется остаточная прочность конструкции с регламентированными повреждениями. После окончания испытаний на остаточную прочность производится разборка и де-фектация конструкции для выявления и анализа скрытых усталостных трещин. [c.437]

Использованные модельные представления в основных чертах не противоречат отмеченным закономерностям. Так, основная особенность строения усталостных изломов — наличие вторичных микротрещин, — как видно, вытекает из принятых представлений (см. подраздел 2.3.2, рис. 2.29). Анализ НДС у вершины трещины показал, что с ростом АК значительно увеличивается размах деформаций и весьма незначительно — максимальные напряжения Отах- Такая ситуация приводит к увеличению критической длины микротрещины If с повышением А/С [см. (2.105)] и, следовательно, к уменьшению области нестабильного роста микротрещин — зоны микроскола, равной d—If (d —диаметр фрагмента субструктуры). В пределе при If = d область микроскола становится равной нулю, что может быть интерпретировано как переход к чисто усталостному излому. [c.221]

Анализ экспериментальных данных по температурной зависимости разных сталей с 0,5< [/<0,8 показал, что между критическим значением фрактальной размерности структуры зоны предразрушения, определяемой в процессе растяжения образцов при комнатной температуре (далее обозначена D ) по величине =0,5 и 0,33, и значениями to s и Гдзз существуют линейные зависимости [c.107]

Таким образом, в зависимости от типа динамической структуры, колличественно характеризующейся показателем фрактальной размерности зоны предразрушения, при понижении температуры может реализоваться структурный переход от рассеяного разрушения (в результате образования объемных фрактальных кластеров) к сосредоточенному разрушению за счет образования фрактального перколяционного кластера по фронту макротрещины. Этот переход отвечает критической температуре структурной хладноломкости, равной -75 С при D =l,67. Анализ литературных данных [c.108]

В качестве одного из путей преодоления этого несоответствия теории и реального процесса Си и Чен [31] предложили использовать для анализа разрушения волокнистых композитов так называемую теорию плотности энергии [30]. В основу теории положено предположение о том, что решение механики сплошной среды работает вплоть до области, лежащей вблизи кончика трещины на расстоянии порядка радиуса кривизны вершины трещины. Коэффициент плотности энергии деформирования элемента, лежащего вне этой области, является функцией его положения относительно осей надреза. Развитие трещины происходит, когда величина этого коэффициента достигает критического значения. Предполагая, что трещина распространяется только параллельно волокнам, при помощи теории плотности энергии в работе [31] получены значения критических напряжений для различных углов распространения трещины и зависимости угла разрушения от угла трещины для однонаправленного стеклопластика на эпоксидном связующем. Хотя в [31] и сказано, что рассматриваемая теория пригодна для случая трещины с притупленной вершиной, остается неясным, каким образом осуществить анализ напряжений, если вне области, примыкающей к вершине трещины, существует зона нелинейности. [c.54]

Новая теория нераспространяющихся усталостных трещин, предложенная X. Фукухарой, основана на предположении о достижении амплитудой истинного напряжения в зоне вершины трещины критического разрушающего напряжения. Анализ амплитуд истинных напряжений проведен с использованием закономерностей наложения концентраторов напряжений, а критическое напряжение разрушения определено с учетом влияния скорости нагружения и температуры. Теоретическое решение получено для изгиба при вращении круглых образцов с периферическим концентратором напряжений и растяжения-сжатия по симметричному циклу бесконечной пластины с центральным эллиптическим отверстием. Наиболее интересной особенностью полученного теоретического решения является его применимость для определения пределов выносливости как по трещино- [c.42]

Теоретическое исследование нераспространяющихся усталостных трещин может быть проведено на основе анализа амплитуд истинных напряжений, действующих в вершине трещины, и условий достижения этими амплитудами критического значения с учетом влияния скорости нагр жения и температуры. Будет ли дальше распространяться возникшая и развившаяся на некоторую глубину усталостная трещина в вершине надреза при дальнейшем увеличении числа циклов нагружения, зависит от того, превышает или нет амплитуда истинного напряжения в зоне у вершины трещины критический предел прочности материала [21. Если амплитуда истинного напряжения у вершины трещины превышает критическое напряжение, то в рассматри-ваемой зоне возникает новая усталостная трещина. Если же критическое напряжение достигнуто не будет, то дальнейшего развития трещины не произойдет и такая трещина станет нерас-пространяющейся. Это предположение основано на экспериментах, в которых было показано, что пределы выносливости образцов с развившейся на некоторую глубину трещиной при испытании на растяжение-сжатие практически не зависят от номинального среднего напряжения цикла, а зависят только от амплитуды номинального напряжения. [c.58]

Анализ выполненных исследований показывает, что величина е является определяющей при оценке массовых расходов испа -ряющейся жидкости, так как, с одной стороны, она характеризует создаваемый перепад давления на насадке, а с другой — степень завершенности фазовых переходов. Следует отметить, что степень неравновесности потока зависит не только от длины канала, но и от начальных параметров. По мере увеличения давления неравновесностъ вначале возрастает и достигает максимума при Pi = 100 125 Kz j M . дальнейшим увеличением давления степень неравновесности убывает. Из анализа приведенных расходных характеристик можно предположить, что при давлениях свыше 180—200 кгс1см метастабильность практически отсутствует вплоть до критических параметров. Это явление можно объяснить сближением физических свойств воды и пара Б околокритической зоне. Уменьшение степени неравновесности приводит к сближению расходных характеристик в области высоких давлений. [c.28]

Проф. Г. А. Шаумяном был дан критический анализ процесса протягивания тел вращения и предложена конструкция экспериментальной резцовой головки с установкой резцов нормальной ширины, обеспечивающих свободный отвод стружки из зоны резания, а не размещение ее во впадинах зубьев при сохранении принципа попутной подачи. Им доказано, что попутное протягивание так же как и встречное, несмотря на различие в схемах резания малоперспективны. Основной недостаток процесса протягивания заключается в том, что каждый резец снимает ограниченный припуск, расчитанный исходя из условия размещения стружки во впадинах зубьев протяжки. Дробление 186 [c.186]

При проведении работ, направленных на повышение производительности и экономичности печных установок, надо тщательно изучить физико-химические свойства сырьевых материалов и требования, предъявляемые к готовой продукции. Соответственно должна быть поставлена работа по анализу их в заводской лаборатории. Если может идти речь о замене печи более совершенной, то на основе критического рассмотрения возможных для получения заданной продукции схем выбирается наиболее целесообразная схема самой печи и вапомогательных тепловых устройств. При намеченной реконструкции печи может рассматриваться вариант создания энерготехнологичеокого агрегата, выполненного по двухстадийной схеме с использованием наивыгоднейших соотношений теплообмена в зонах высоких и пониженных температур. [c.195]

В простейшей форме уравнение (1.4) принимает вид, предложенный Пэрисом—Черепановым, Форменом для анализа процессов разрушения в размахах коэффициентов интенсивности напряжений АЙГ1, когда величины о о ,2- Когда размеры пластических зон сопоставимы с размерами трещин, для уравнения (1.4) вместо величин АК1 используются [231 размахи коэффициентов интенсивности деформаций и критические деформации [c.20]

Склонность металла к наклепу в процессе обработки снятием стружки зависит от его физико-механических свойств [4]. На рис. 5, а показана зависимость глубины наклепа /г от скорости резания V, а на рис. 5, б — зависимость степени наклепа е от силы резания Рг при точении (глубина резания 1,5 мм, подача 0,3 мм1об) образцов из разных сталей резцами, оснащенными пластинками из твердого сплава ВК8. Анализ кривых (рис. 5, а — г) показывает, что для каждого материала существует критическая скорость резания, после которой увеличения глубины и степени наклепа может не быть. В случае увеличения скорости резания за пределы зоны наростообразования степень и глубина наклепа уменьшаются (рис. 5). Зависимость степени наклепа е от силы резания Рг на основании экспериментальных данных [c.400]

Как следует из анализа моделей кризиса теплоотдачи, критическая тепловая нагрузка является функцией распределения истинного паросо-держания, массовой скорости и температуры по сечению канала. В этом смысле кризис - явление локальное. Однако если оперировать только с осредненными параметрами, без учета реальной структуры потока, то многие экспериментальные факты не поддаются объяснению. Кроме того, сложившаяся в зоне кризиса ситуация зависит от предыстории потока. С этой точки зрения правомерен глобальный подход. [c.73]

При воздействии поля центробежных сил (частота вращения 3000 об/мин) на ротор с трещиной значения Я и У определены в зоне центрального отверстия (первая серия), в зоне придиско-вой галтели (пятая серия), для вала с трещиной, выходящей на внутреннюю (седьмая серия) и наружную (восьмая серия) поверхности. Оказалось, что для трещин, расположенных в плоскости, перпендикулярной оси вращения ротора, значения Кц равны нулю, а значения Кх на один-два порядка меньше, чем значения этого коэффициента при температурном нагружении роторов (валов), характерном для реальных режимов эксплуатации. Отсюда следует, что развитие трещин критической длины, в плоскостях, перпендикулярных оси вращения ротора, зарождающихся в зоне центрального отверстия, маловероятно. Наибольшую опасность в этой зоне представляют трещины, развивающиеся под некоторым небольшим углом к оси вращения ротора. Для этих трещин значения Ki от температурных нагрузок и от центробежных сил будут близки. Этот вывод подтверждается результатами анализа разрушений роторов. [c.102]

Для многомассных моделей при медленном изменении форм колебаний вопрос о подавлении параметрических резонансов в первом приближении может быть решен аналогичным образом на основании анализа уравнений, записанных в квазинормаль-ных координатах. Помимо критических режимов, вытекающих из этого анализа, также могут иметь место комбинационные резоиансьд. Однако обычно в механизмах эти режимы оказываются подавленными за счет имеющегося конструкционного демпфирования в кинематических парах. Учет нелинейных факторов при колебаниях механизмов в околорезонансных зонах см. [13, 54, 114]. [c.102]

Меткалф, помимо демонстрации возможности выполнения правила смеси при контролируемой степени реакции, проанализировал механические свойства композиционных материалов с титановой матрицей в зависимости от величины и свойств реакционного слоя [16]. Принятый в этом анализе подход сводился к тому, что реакционная зона создает новые участки зарождения трещин в композиционном материале. Эти новые участки должны действовать совместно с уже существующими в исходных волокнах. Допускалось также, что подобных участков в матрице не возникает и что распределение дефектов внутри волокна не изменяется в процессе изготовления. В этих условиях прочность композиционного материала будет сохраняться неизменной до тех нор, пока разрушение контролирует существующий в волокне ансамбль дефектов. Это допущение требует, чтобы дефекты, вносимые реакционным слоем, оставались меньшими, чем дефекты в существующем ансамбле. Когда реакционный слой остается тонким, это требование может быть удовлетворено, по в случае превышения критической степени реакции происходит переход от одного типа источника разрушения к другому. [c.282]

Вплоть до работ Шенли [25.16] (1946) и [25.17] (1947) использование критерия приведенно-модульной критической нагрузки не. подвергалось сомнению, а решения, основанные на гипотезе отсутствия разгрузки, не вызывали доверия. Шенли при испытании шарнирно опертого стержня путем замера деформаций заметил, что после достижения касательно-модульной нагрузки стержень изгибается и что одновременно растет и сжимающая сила. Таким об]разом, была подтверждена касательномодульная нагрузка. Анализ этого эксперимента, проведенный с помощью модели Ридера (двух жестких стержней, соединенных двумя одинаковыми упругими стержнями) послужил основанием для формулировки концепции продолжающегося нагружения и пересмотра классического подхода Эйлера — Энгессера. Концепция продолжающегося нагружения позволяет значительно упростить решение устойчивости оболочек, поскольку при этом нет необходимости определять границу раздела зон разгрузки и догрузки. [c.303]

Никель. Экспериментальные данные об откольноп прочности никеля приведены в работах [46, 58, 59, 74, 80]. Зависимости величин критических уровней напряжений а]отк (сплошная линия на рис. 5.27) н 02отк (штриховая) от температуры, полученные в [81], не отличаются от аналогичных зависимостей для других металлов (ср. рис. 5.27 и 5,6). Характерные фотографии микроструктуры в зоне откола представлены на рис. 5.28. 11з данных металлографического анализа следует, что характер ра.зрушения образцов вязкий, обусловленный возникновением, ростом и слиянием полостей, обра- [c.171]

Было исследовано влияние одновременного легирования компонентами, повышающими пассивируемость (Сг, Мо) и катодную эффективность (Pd) на коррозионное и электрохимическое поведение титана [126]. Подобные сплавы показали максимальную пассивируемость и максимальную устойчивость в серной и соляной кислотах по сравнению со всеми известными сплавами на основе титана. Повышение коррозионной устойчивости сплавов Ti—15%Мо и Ti—15% Сг при легировании их 2% Рс1может быть пояснено на основе анализа поляризационных кривых для этих сплавов в растворе 80%-пой H2SO4 при температуре 18° С (рис. 64). Из диаграммы видно, что легирование титана 15% Мо снижает критический ток пассивирования г п и смещает в более отрицательную сторону потенциал полного пассивирования i nn- Легирование титана 15% Сг несколько увеличивает критический ток иас-сивирования, но сильно сдвигает в отрицательную сторону потенциал пассивирования, особенно потенциал полного пассивирования i nn- Потенциал коррозии всех этих сплавов, дополнительно легированных 2% Pd, вследствие весьма низкого перенапряжения водорода на тонкодисперсных включениях палладия, постоянен и приблизительно равен нулю вольт следовательно, он находился в зоне нестабильной пассивности сплавов (заштрихованная горизонталь на рис. 64). В этих условиях коррозионная устойчивость [c.94]

Высоколежащие энергетические уровни зоны проводимости сильно меняются в зависимости от состава окисла, так как эти уровни критически зависят от природы металлического иона в 4-положе-ции. На рис. 8.6 приведен спектр мнимой части оптической диэлектрической проницаемости г", полученный Куртцем [14] и Кардоной [15] из анализа УФ отражения. На этом рисунке указаны возможные внутризонные переходы iSe, Я,е и S-1, (см. рис. 8.5). Каждый из двух пиков, приходящихся на 5 0,5 и 9 1 эВ, вероятно, включает в себя более чем рдну критическую точку или критическую линию в зоне Бриллюэна. Внутризонный переход S , например, может включать переходы Хь (верхний) Хз, Хь (верхний) Х5 и Хь (нижний) [c.343]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...