Параметр кавитации

Таким образом, при рассмотрении развития кавитации в гидромашинах нужно учитывать и такие режимы, при которых кавитация не оказывает еще влияния на внешние энергетические характеристики, но является опасной с точки зрения кавитационной эрозии. Для правильного определения этих режимов необходимы количественные параметры, точно определяющие степень развития кавитации. В настоящее время используется достаточно большое количество различных безразмерных параметров кавитации. [c.50]

Рнс. 7-15. Параметр кавитации к и положение точки отрыва потока от плавно очерчен- [c.135]

Параметры кавитации у втулки и щели при различных напорах [c.163]

Параметры кавитации при напорах, м [c.163]

Параметр кавитации винта [c.180]

Результаты визуальных наблюдений за кавитацией и фотосъемки обобщены на рис. 7-49, из которого, в частности, видно, что с увеличением количества воздуха в воде увеличивается параметр кавитации, соответствующий ее возникновению. Акустические спектры при отсутствии и наличии кавитации для различного содержания в воде воздуха приведены соответственно на рис. 7-50 и 7-51. Получены они с помощью датчика из титаната бария с диаметром диска 7,5 см, погружаемого в воду в контейнере, устанавливаемом на верхнее окно рабочей секции трубы. Как видно, четкой закономерности и значительного влияния количества воздуха на спектр издаваемого щума не обнаружено в большом диапазоне не слишком высоких частот, если не считать самой правой части графиков с частотами, доходящими до 10 тыс. гц, где влияние воздуха становится более ощутимым. Интересно, что оно здесь проявилось различно для бескавитационного и кавитационного режимов. Следует отметить, что регистрируемые в исследованиях. частоты были небольшими (до 10 тыс. гц) и не достигали области, обычно характерной и интересной для кавитационных процессов (больше 20 тыс. гц). Очевидно, что вопрос о влиянии содержания воздуха на акустический спектр в данной работе исследован недостаточно. [c.182]

Руководствуясь этой идеей. Тома ввел ) в 1924 г. широко применяемый в настоящее время параметр кавитации (кавитационное число) [c.87]

Тома см. Параметры кавитации) Криволинейные каналы 331—338 Критическая зона, анализ 335—338, [c.671]

Параметры кавитации в анализе течения 334—341 [c.672]

Кавитация подразделяется на стадии, характеризующиеся различными значениями отношения р=/(С//Скр, где Скр — критический параметр кавитации, т.е. соответствующий началу появления кавитации, а К — параметр кавитации в данных условиях для рассчитываемого сооружения [c.508]

Степень сжатия 8 зависит от гидродинамически-х условий в потоке, которые в свою очередь зависят от геометрических размеров и характера ограждающих (юверхностей, а также режима движения жидкостей. Такое большое количество влияющих факторов, а также сложность учета их воздействий делает невозможным получение чисто теоретических зависимостей для оценки критических параметров кавитации в общем случае. Однако для некоторых характерных типов местных сопротивлений такие зависимости вывести можно. [c.135]

Из изложенного следует, что параметр Л1 зависит главным образом от конфигурации граничных поверхностей, но в определенных условиях и от числа Re. Для геометрически подобных сопротивлений при одинаковых числах Re значения будут одинаковы. При малых числах Re второй член правой части формулы (6.20), т. е. Лl/Re, играет определяющую роль в величине с. но при возрастании Re этот член становится малым, и, следовательно, число Re и вязкость перестают влиять на значение Сс при Re - оо с кв- Величина как видно из формул, определяется характером распределения безразмерного давления по внутренней боковой поверхности местного сопротивления или местным числом Ей. Число Эйлера может зависеть от Re, однако с возрастанием последнего значения Ей стабилизируются и определяются только геометрическими параметрами сопротивления и граничными условиями. Поэтому при больших числах Re, когда силы вязкости практически не влияют на сопротивление, динамическое подобие, а следовательно, одинаковые значения (. обеспечиваются только геометрическим подобием и одинаковыми граничными условиями. Верхней границей такого режима течения на участке сопротивления является значение числа Re, при котором в потоке вследствие больших скоростей возникает кавитация и происходит перестройка структуры течения, а значит, Ц/распределения давления. [c.146]

Основным параметром и критерием подобия кавитационных явлений является число кавитации [c.399]

Возникновение кавитации ведет к ухудшению энергетических параметров насоса и снижению КПД насоса. [c.193]

За один из основных параметров, характеризующих кавитацию, принимают число кавитации [c.9]

ЩИМИ параметрами без полутела (кривые на графике). Как показывает рис. 11.12, а, если за каверной расположено полутело, ширина которого примерно равна ширине пластинки, то полуширина каверны для данного числа кавитации практически совпадает с полушириной каверны, образую-ш,ейся при том же числе кавитации в случае отсутствия полутела 65]. [c.83]

Рис, V.8, Зависимость параметра ширины (С В)- от числа кавитации х при различных значениях Н С. [c.195]

Рис. V.9. Зависимость параметра длины СИ от числа кавитации к при различных значениях И/С.

На рис. V.7 приведена зависимость С,- (1 -f- х) от числа кавитации X для диска ири Я/С со, рассчитанная но данной теории и дано сравнение с результатами работ 1107], [ 109 1, а на рис. V.8-V.9 — зависимости параметров ширины С1В) и длины /L - -в функции X при различных отношениях Я/С. [c.196]

Приближенные формулы для определения параметров искусственной кавитации [c.220]

Мы предполагаем, что параметры искусственной каверны, образованной на каком-либо теле, при постоянном числе кавитации и постоянной длине каверны такие же, как и для естественной каверны. Однако эксперименты показывают, что от расхода воздуха зависит не только число кавитации, но и форма границы каверны. [c.232]

Экспериментально было установлено [95], что при определенных условиях подтверждается известная зависимость между параметрами, характеризующими каверну при увеличении расхода газа q давление в каверне возрастает, а число кавитации падает. Однако при этом для значения х суш,ествует некоторый предел, после которого при увеличении расхода воздуха число кавитации остается постоянным. На поверхности каверны образуется одна волна (первая стадия), и каверна начинает пульсировать, сокращаясь и увеличиваясь в длину. [c.232]

Адам И. В. Влияние стока, расположенного за каверной, на ее параметры в случае двумерного обтекания топкого тела в режиме частичной кавитации.— Труды ЦНИИ им. Крылова, 1970, вып. 258, с. 82. [c.240]

Давление в бесконечности ро, которое можно задать произвольно, не вводится в эту систему параметров по следующей причине. Жидкость несжимаема, поэтому изменение ро не может оказать влияния на поле скоростей. Вместо величины полного давления р всегда можно рассматривать только разность давлений р— ро- Отсюда очевидно, что величина Ро несущественна, и поэтому её не нужно вводить в качестве определяющего параметра. Однако, когда движение жидкости может сопровождаться явлением кавитации, которое связано с возникновением испарения жидкости в областях пониженного давления, то в число определяющих параметров необходимо включить величину ро—р, где р есть упругость паров жидкости при данной температуре. Для сжимаемой жидкости в число определяющих параметров необходимо включить величину Ро или другой параметр, который может заменить Ро- [c.48]

Испытание стойкости материалов,,т. е. их сопротивляемости разрушению, износу, коррозии, кавитации и другим процессам, является исходным для суждения о надежности тех изделий, где эти процессы играют основную роль в потере работоспособности, В результате этих испытаний должны быть получены данные о скорости протекания процессов при действии различных факторов или о критических значениях параметров, при которых возникают нежелательные формы процесса разрушения. Основной целью испытаний стойкости материала является установление зависимостей, связы-ваюш,их характеристики материала с воздействиями, приводяш.ими к его разрушению. Наиболее ценной является аналитическая закономерность, связывающая процесс разрушения материала с физическими константами (см. гл. 2, п. 1). Однако такую зависимость, которая является достаточно универсальной, часто трудно получить из-за сложности физико-химических процессов (см, гл. 2) и она, как правило, относится к категории физических законов. Практические цели испытаний обычно более узки и сводятся к получению данных о стойкости материала в заданном диапазоне условий его работы. Эти данные могут быть выражены в виде аналитических зависимостей, таблиц, графиков или в иной форме. - [c.485]

Сравнивая (2.2) и (2.3) для одинаково погруженных насосов и при прочих равных параметрах, можно видеть, что потери на всасывающей трассе для расположения насоса на холодной ветке заметно больше. Соответственно для обеспечения одинаковых кавитационных условий давление газа для расположения на холодной ветке должно быть больше (с учетом разницы давлений паров металла при расположении на холодной и горячей ветках). Итак, главным и существенным недостатком расположения насоса на холодной ветке является необходимость повышения давления газа в целях предупреждения кавитации. Однако преимущества размещения насоса на холодной ветке являются определяющими. Поэтому для большинства реакторов с натриевым теплоносителем и выбрано такое размещение . [c.40]

Изложенный краткий обзор явлений кавитации в трубопроводных системах овйдетельствует о необходимости учета этих явлений при гидраадических расчетах с целью недопущения кавитации. Основным расчетным условием для этого является зависимость (4,17). Входящее в неё критическое число кавитации является основным параметром кавитации и находится в соответствии с изложенными рекомендациями, которые следует считать приближенными. [c.82]

Рис. 7-1. Зависимость критического параметра кавитации сГкр от объема свободного газа при скорости в трубе оо = 7,6 зг/ сек.

Параметр кавитации Сткр, соответствующий ее возникновению, очень сильно зависит от количества свободного воздуха, что видно, например, из рис. 7-1 и 7-3, причем некоторая незакономерность в расположении опытных точек на рис. 7-3 является следствием различия в размерах газовых пузырьков, что не оценивается измерением содержания свободного газа. Интересно отметить, что если параметр кавитации Окр выражать в зависимости от полного содержащегося в воде газа (рис. 7-2), то кривые получаются значительно менее закономерны-11 8 [c.118]

В дискуссии по докладу Б. Р. Паркин (США) привел результаты полученного им совместно с проф. Т. Яо-тзу Ву теоретического решения для обтекания потенциальным потоком кавитирующего плавноочерченного тела, описанного двумя дугами окружности с углами у = 5° (рис. 7-15). Как видно из рис. 7-15, имеет место влияние стенок трубы на параметр кавитации k и отношение с 1 (где с —расстояние от начала тела до точки отрыва струй, I — длина тела). Это решение не учитывает влияние вязкости и поверхностного натяжения. [c.136]

Максимальная скорость воды достигала в опытах 11—12,5 м1сек. Каждый винт исследовался при 8—9 параметрах кавитации а = (р —Pv) в том числе и [c.189]

Авторы доклада отмечают, что при низких параметрах кавитации винт кавитирует по всей лопасти от втулки до хвостовой части и вполне может рассматриваться как суперкавитирующий . [c.189]

Другой сдерживающий фактор - отсутствие методов расчетов термогазодинамических процессов в многокомпонентных кавитационных струйных течениях. Для применения многокомпонентных кавитационных струйных течений необходим метод расчета термогазодинамических процессов, с помощью которого рассчитываются основные параметры таких процессов в любой точке многокомпонентного кавитационного струйного течения. Метод расчета разработан на основе следующей модели гидродинамической кавитации в сопле Вентури, процессов эжекции и тепломассообмена в струйном течении с потенциальным ядром кавитирующей жидкости, исз екающей из сопла. [c.146]

На границе перехода от кавитационного режима течения к сплошному жидкостному происходит скачок давления от величины давления насыщенных паров до величины, практически равной давлению P низконапорной среды, в которую происходит истечение жидкости из сопла. Скачок давления сравнивается 22, 28, 29 со скачком уплотнения при критическом истечении газа через сопло. Образовавшаяся за скачком давления сплошная жидкая фаза, истекая из диффузора сопла (см. рис. 5. 1, а) в низконапорную среду, образует с последней свободно истекающее струйное течение, метод расчета которого представлен в гл. 4, а процесс кавитации в сопле Вентури описывается следующей системой уравнений, в которую входят уравнения отражаю1цие параметры потока в критическом сечении К-К сопла [c.147]

Используя уравнения (5.1)-(5.14), рассчитываются основные параметры процесса кавитации в сопле Вентури, такие как скорость потока в критическом сечении сопла и в любой точке кавитационной области (Р, статическое давление в области кавитации 7 ,,, массовый расход через любое произвольное взятое сечение области кавитации, обьемный расход двухфазной среды, из которой состоит область кавигации, плотность двухфазной среды р в любом произвольно взятом сечении области кави тации, объемная концентрация газовой фазы, массовые расходы жидкой 7 и газовой С фаз, полное давление потока Р в произвольнее взятом сечении области кавитации, местная скорость звука а в любой точке области кавитации, длина 5 области кавитирующей жидкости. [c.149]

Расчет параметров термогазодинамических процессов в струйном течении при кавитации выполняется в следующем порядке. [c.152]

Интегродифференцнальное уравнение (III.5.7) решается относительно неизвестной ординаты границы каверны у. Параметры а и / в расчете задаются. Число кавитации находим в результате решения. [c.154]

К регулирующей арматуре, применяемой на АЭС, помимо ранее изложенных общих требований предъявляются дополнительные требования, связанные с ее функциональным назначением высокая точность поддержания заданных параметров регулирования обеспечение требуемой пропускной гидравлической характеристики максимально возможная пропускная способность при заданном диаметре трубопровода широкий диапазон регулирования максимальное снижение кавитации минимальный уровень шума дистанционное управление в связи с нежелательностью установки электрических или пневматических исполнительных механизмов в необслуживаемых помещениях с повышенной радиоактивностью. Указанные требования должны сочетаться с повышенным сроком службы, увеличенными межрегламентными периодами и высокой надежностью. [c.51]

В 1884 г. идею использования турбины как основного двигателя судна попытался реализовать Ч. Парсонс, однако первый опыт не увенчался успехом из-за проявления эффекта кавитации, до того не встречавшегося. Кавитация полностью уничтожила выгоды от увеличения скорости вращения винта. Для ликвидации возникшего затруднения необходимо было усовершенствовать винт. Парсонс провел серию опытов с целью установить причину неэффективности старых форм винтов. В 1897 г. Парсонс добился успеха. Его судно, названное Турбинией , водоизмещением 44 т развивало скорость 34,5 узла [24, с. 151]. Укажем, что скорость Великого Восточного , построенного в 1858 г. и являвшегося выдающимся судном своего времени, была более чем вдвое меньше. В паровых турбинах применяют пар высоких параметров — давление до 45 ат и температура до 470° С. Недостаток турбин — отсутствие реверса, что требует установки дополнительных турбин обратного хода. В начале [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...