Ротор Поверхность разрушения

Когда изделие, которое можно представить в виде компактного образца для изучения ударной вязкости, подвергается действию растягивающих напряжений, может произойти хрупкое разрушение его в случае, если интенсивность напряжений достигает определенной величины, характерной для данного материала, а поверхность разрушения будет достаточно плоской. Интенсивность напряжений, при которой происходит разрущение образца, определяется напряжением а, приходящимся на единицу площади, и длиной трещины а, выражается в единицах fMH/M /2] и известна под названием вязкости разрушения К с)- Если уменьшить размеры образца или увеличить температуру его, материал образца будет переходить в состояние текучести, начиная от конца трещины, до того как произойдет его хрупкое разрушение, и на другой стороне появятся резко выраженные полосы сдвига. Для изучения вязкости разрушения ударно-вязких высококачественных сталей используют очень крупные образцы, но их довольно трудно получить и создать в них напряжения, достаточные для того, чтобы перенести полученные результаты на узлы реальных размеров, например, роторы турбин, сосуды высокого давления или паровой цилиндр. Некоторое приближение может быть сделано при нагружении образцов, маленьких для хрупкого разрушения, но достаточных для измерения скорости распространения трещины. Поэтому во многих случаях результаты испытаний на вязкость разрушения могут быть экстраполированы, но так как для большинства рассчитанных размеров трещин разрушение будет носить хрупкий характер, они могут быть использованы для оценки с достаточной степенью точности. [c.44]

Поэтому при конструировании сварных узлов ротора надо стремиться по-возможности уменьшать концентрацию напряжений за счет более плавных сопряжений и тщательной механической обработки (отсутствие рисок на поверхности). Разрушенный по основному металлу образец 2Б был использован повторно. На [c.187]

Рис. 3. Поверхность разрушения ротора Питтсбурга

Для описанных выше роторов расчет выполнялся с учетом условий разрушения в его последней стадии. Здесь уместно напомнить, что некоторые из этих роторов предварительно работали при частотах (и напряжениях) более высоких, чем частота вра-ш,ения в момент разрушения. Это можно объяснить, по крайней мере, двумя факторами. Во-первых, температура металла могла быть выше, чем в момент разрушения, что повышает сопротивление хрупкому разрушению или уменьшает критический размер треш,ины. Во-вторых, несколько циклов при повышенных напряжениях могли привести к заострению несплошностей и сделать их более опасными. Заострение, вероятно, трудно заметить на поверхности разрушения. [c.140]

Разрушение ротора КВД имело усталостный характер и началось вблизи боковой поверхности и поверхности центрального отверстия ступицы диска IX ступени (рис. 9.52). Очаг разрушения располагался на удалении около 1,5 мм от боковой грани диска и около 2 мм от поверхности центрального отверстия. От очага разрушения первоначально развивалась усталостная трещина, имевшая опережающий рост в направлении, практически параллельном оси ротора. В процессе развития трещина первоначально вышла на боковую поверхность диска, в результате чего переродилась в поверхностную трещину, имевшую размеры примерно 4,5 мм по оси диска и около 2 мм по радиусу. [c.531]

Институтом проблем прочности АН Украины разработаны эффективные численные методы и проведено рещение задач механики разрушения на ЭВМ для роторов с дефектами типа трещин. Выполнены также расчеты напряженно-деформированного состояния в зоне концентраторов напряжений без учета и с учетом наличия дефектов на дисках паровых турбин и для осевой расточки ротора. Показано, что напряжения в Т-образном пазе диска для последних ступеней турбин превышают предел текучести и трещины, расположенные на поверхности галтели Т-образного паза, представляют существенную опасность с точки зрения хрупкого разрушения, в то же время дефекты, расположенные в зоне отверстия под замковую лопатку, не могут служить непосредственно причиной хрупкого разрушения. Погрешность инженерного метода расчета коэффициента интенсивности напряжений для роторов с поверхностными дефектами не превышает 10%. [c.231]

Обследованием была установлена следующая картина разрушения. За срок службы в течение 2000 ч ротор полностью вышел из строя, причем основному разрушению подверглись длинные лопатки. На отдельных лопатках со стороны диска наблюдались разрывы 120—130 мм (рис. 7). Лопатки сильно утонились вследствие коррозии, что приводило к разрушению за счет недостаточной прочности. На лопатках, после очистки отложений, наблюдались углубления правильной формы, свидетельствующие о том, что наряду с коррозионным нарушением происходил и процесс эрозии. Очень сильно разрушились и заклепки — 50 % общего числа имели изъеденные головки. Сильно разрушились и уплотнения, изготовленные из сплава алюминия с небольшим содержанием меди. Гребешки обойм уплотнений были полностью разрушены. Участки поверхности у заклепок на лопатках диска и покрышке остались в сохранности. Основные и покрывающие диски, а также корпус машины подверглись незначительному разрушению. [c.16]

В процессе эксплуатации некоторых авиационных реактивных двигателей происходит разрушение поверхности задней цапфы ротора компрессора в местах посадки шарикоподшипников (фиг. 112). [c.139]

Корпуса инструментальных блоков технологических роторов рекомендуется изготовлять из конструкционной стали 40Х. После черновой обработки корпуса блоков дая снятия внутренних напряжений желательно подвергнуть нагреву до 860 с последующим охлаждением в масле и отпуску при 570—590 С. При этом достигается твердость HR 48—52. При проектировании корпусов следует избегать уступов на его внутренней поверхности для упрощения изготовления и повышения точности взаимного расположения инструментов. Уступы, выполняющие функции основных и вспомогательных баз. в большинстве случаев целесообразно заменять пружинными кольцами или сменными упорами. Корпус блока должен быть рассчитан на прочность в опасных сечениях от действия растягивающих сил и изгибающих моментов. Для инструментальных блоков, в которых размерная цепь замыкается внутри корпуса, наиболее целесообразно применять регулирование с помощью накидной гайки и ступенчатое регулирование с применением сменных колец установленной толщины. Регулирование взаимного расположения детали и инструментов с помощью сменных колец целесообразно рекомендовать в тех случаях, когда допускаемое отклонение осей матрицы и пуансона должно быть не более 0,2 мм и выполняется условие, что разрушение и износ соответствующего инструмента, а следовательно, и замена отказавшего инструментального блока наступает не чаще чем 1 раз в смену. [c.292]

Все перечисленные потоки воздуха наблюдаются только у верхней и нижней поверхностей ротора. В пределах набивки, даже при разрушении листов, присосы и перетоки отсутствуют. ,. [c.283]

К закрытому варианту применимо уравнение (8-10). Для открытых роторов часть горячего воздуха теряется через периферийное уплотнение и соотношение (8-10) неприменимо. Все перечисленные выше потоки наблюдаются только у верхней и нижней поверхностей ротора. В пределах набивки даже при разрушении листов присо-сы и перетоки отсутствуют. [c.162]

Существенное преимущество имеет аргоно-дуговая сварка для решения весьма важной проблемы — сварки корневых слоев замкнутых кольцевых швов с гарантированным проплавлением без остающихся подкладных колец или замкового соединения. Эта проблема наиболее актуальна для стыков трубопроводов и дисков роторов, так как наличие остающихся подкладных колец является одной из основных причин развития трещин в стыках, приводящих в ряде случаев к их разрушению. Использование сварки в защитных газах позволяет получить гладкую внутреннюю поверхность шва и осуществить плавный переход от шва к основному металлу при отсутствии каких-либо концентраторов напряжений. Типовые решения приведены в главе IX. [c.73]

Повреждение рабочих колес дымососов. Прочность рабочих колес дымососов снижается при значительном повышении температуры дымовых газов, например при загорании отложений сажи и уноса в хвостовых поверхностях нагрева котлоагрегата или при неплотностях газовых перегородок. Деформации лопаток, изгибающихся при нагреве, могут повести к их отрыву и разрушению рабочего колеса. К тем же последствиям может повести обрыв одной или нескольких лопаток, ослабленных вследствие золового износа или неудовлетворительного крепления к дискам и бандажным кольцам. Имеются также случаи разрушений роторов вследствие сильной вибрации или попадания в корпус посторонних предметов, например части заслонки, установленной над выходным патрубком дымососа (неправильное расположение заслонки) или оторвавшейся брони корпуса дымососа. Несвоевременная остановка при возникновении вибрации, стуков и ненормальных звуков может повести к разрушению машины. [c.185]

С помощью нескольких версий программ, в которых реализованы приведенные ранее алгоритмы, решено большое число прикладных задач, в том числе расчет полей температур, напряжений и деформаций и повреждений в роторах и корпусных элементах турбин ТЭС и АЭС (см. гл. 2—4). Эти алгоритмы и программы используют также и для решения других важных прикладных задач, например, двумерных и трехмерных задач теплопроводности и упругости при изучении термонапряженного состояния главной запорной задвижки Dy = 500 мм энергоблоков с реакторами ВВЭР-440 двумерных и трехмерных задач нестационарной теплопроводности, упругости, механики разрушения при изучении проблемы водяной очистки поверхности нагрева мощных котлоагрегатов. [c.59]

Естественно, что такие ошибки неприемлемы. Поэтому такой подход считается правомерным, когда глубина трещины, расположенной в зоне концентратора, не превышает 0,1 радиуса концентратора напряжений, а градиент напрял<ений, нормальных к поверхности трещины, не превышает 5 МПа/мм. Для типичных концентраторов в роторах и корпусах турбин, а также для большого числа зон в других деталях радиусы концентраторов менее 20 мм. Следовательно, изложенный подход правомерен при наличии трещины глубиной менее 2 мм. Использование закономерностей линейной механики разрушения для трещин малой глубины, расположенных в зоне концентраторов (в зоне с высоким уровнем [c.119]

Выше отмечалось, что высокие температурные напряжения в сочетании с напряжениями от центробежных сил могут привести к недопустимому возрастанию напряжений на расточке ротора и его внезапному хрупкому разрушению. Однако при пуске еще большие температурные напряжения возникают в роторе на его поверхности, которая имеет непосредственный контакт с паром. Эти напряжения многократно усиливаются концентрацией напряжения. Даже при умеренных скоростях пуска турбин в местах концентрации напряжений возникают столь значительные напряжения, что происходит пластическое течение материала. Это приводит к тому, что при выходе агрегата на стационарный режим в роторе появляются остаточные напряжения, которые релаксируют и вызывают накопление повреждений в материале за счет ползучести. При многократном повторении таких пусковых напряжений в роторе возникают трещины малоцикловой (термической) усталости. [c.483]

Пример 17.9. На рис. 17.10 показаны зоны коррозионного растрескивания дисков роторов низкого давления американских турбин. Статистика, собранная к 1981 г, показала, что коррозионные разрушения возникли на 131 диске, причем 38 % разрушений происходило в зоне хвостового соединения (рис. 17.11), 29% — на боковых поверхностях дисков, 26 % — в шпоночных пазах и лишь 4 % — на поверхности расточки. [c.486]

Износ и повреждение поверхностей снижают сопротивление усталости деталей и могут служить причиной их разрушения даже при незначительных концентраторах напряжений и весьма низких номинальных напряжениях. Повышенные износы нарушают нормальное взаимодействие деталей в узлах, могут вызвать значительные дополнительные нагрузки, удары в сопряжениях и вибрации, стать причиной вне- запиых разрушений. С повышенными износами нередко связан недопустимый шум машин. Заедание или заклинивание деталей может привести к аварийной ситуации. Так, заедание лопатки ротора масляного насоса может вызвать его заклинивание, прекращение подачи масла к подшипникам и аварию машины. [c.10]

Рис. 1. Поверхность начального разрушения ротора Аризоны

Уравнения (30) и (31) показывают, что температурные напряжения на поверхности или в центральном отверстии цилиндрического тела, например цилиндра и диска, пропорциональны разности между температурой поверхности или центрального отверстия и средней температурой цилиндра или диска. Эта зависимость позволяет быстро и легко определять температурные напряжения при резких изменениях температуры. Например, температура поверхности быстро изменяется, принимая новое значение, вследствие быстрого изменения температуры окружающей среды и высокого коэффициента теплопередачи поверхности (т. е. средняя температура не успевает существенно измениться). Тогда температурные напряжения на поверхности равны произведению начальной и средней температуры минус новая температура поверхности и Еа или Еа (1 — v), в зависимости от того, что имеется тонкий диск или длинный цилиндр. Напряжения в другом месте, не на поверхности или в центральном отверстии рассчитывают по уравнениям (28) или (29), так как внутренние температурные напряжения в любой точке радиуса г не пропорциональны разности между температурой в этой точке радиуса и средней температурой. Однако это может быть использовано для оценки вероятности хрупкого разрушения вследствие наличия дефектов в тех зонах, которые не относятся к поверхности или центральному отверстию ротора. [c.98]

Рис. 4.13. Типичный вид флокенов на поверхности хрупкого разрушения ротора. СЭМ

Верхняя часть шпинделя имеет посадочное место для ротора-маховика и резьбовой хвостовик на торце с гайкой 14 для их соединения. Гайка удерживается от поворота стопором 15 и одновременно регулирует зазор а. Соединение маховика со шпинделем обеспечено четырьмя тангенциальными шпонками 16, передающими рабочий момент от маховика к шпинделю. Сквозь осевое сверление шпинделя проходит предохранительная тяга 9, нижний конец которой неподвижно закреплен в шпинделе 17 гайкой 26 и стопорными винтами. На верхнем конце тяги 9 закреплена гайка 12, которая служит опорой в случае разрушения шпинделя и удерживает ползун от падения, опираясь своей нижней поверхностью на резиновые прокладки 13, неподвижно закрепленные на гайке 14. [c.119]

Ремонт замков дверей. С панели двери снимают монтажный люк, а затем, отвернув винты крепления,— ручки, привод замка и сам замок. После разборки замков все детали тщательно промывают в ванне с керосином и вытирают насухо. Корпусные детали с обломами выбраковывают. Трещины в корпусах заваривают, изношенные рабочие поверхности обрабатывают под ремонтный размер или наплавляют и обрабатывают под размер рабочего чертежа. Забитую резьбу прогоняют метчиком. Отверстие с поврежденной резьбой заваривают, зачищают наплывы металла от сварки заподлицо с основным металлом корпуса, просверливают отверстие заново и нарезают резьбу нужного размера. Поломанные и потерявшие упругость пружины заменяют новыми. Разрушенные манжеты, сальники, уплотнительные кольца и прокладки также заменяют новыми. После ремонта или замены деталей механизмы собирают и регулируют. При недостаточном перекрытии зуба ротора зубом фиксатора снимают фиксатор и между ним и стойкой двери устанавливают металлическую прокладку так, чтобы зуб фиксатора перекрывался не менее чем на 5 мм зубом ротора. [c.184]

Эрозия обусловливает износ рабочих и сопловых лопаток паровых и газовых турбин, клапанов и седел арматуры, разрушение летучей золой поверхностей нагрева и роторов дымососов паровых котлов. При стрельбе из огнестрельного оружия происходит эрозионное разрушение внутренней поверхности каналов стволов под воздействием пороховых газов. [c.6]

Местами наиболее частого поражения являются спускная сторона роторов гидравлических турбин, всасывающая сторона крыльчаток насосов, спускная сторона регулировочных клапанов и некоторые участки на поверхности морских гребных винтов. Подобные разрушения можно воспроизвести, подвергая металл удару струи жидкости. [c.630]

Коррозия литых диафрагм, наиболее интенсивная на периферии с постепенным ослаблением к центру. В материале разрушенной (через 1,5 года) диафрагмы обнаружено С—0,14 %, Сг — 16,7 %. В отложениях, снятых с поверхности разрушенной детали, обнаружено 3,5 % свободной НКОа. Детали ротора в удовлетворительном состоянии [c.36]

Приводит к потере работоспособности узла трения, хотя проявляется редко, обычно при чрезмерно высоких давлениях и температурах. На рис. П6 показан поврежденный бронзовый золотник керосинового насоса и сопряженная с ним стальная поверхность ротора. При перекосе подшипника по отношению к ротору повысилось местное давление и произошло вырывание частиц стальной поверхности и перенос их на бронзовую поверхность. Такое перенесение частиц вызвало усиленное рискообразование на стальной поверхности ротора. Здесь разрушение поверхности обязано водородному изнашиванию. [c.208]

Для укрепления поврежденного паза, в который закладывается обмотка, по радиусу ротора было поставлено несколько шпилек. Общий вид поверхности разрушения указывает на то, что разрушение началось в нижнем углу одного из просверленных под шпильку отверстий (рис. 2). Последующими замерами установлено, что радиус этого угла составлял 0,2 мм. При металлографических исследованиях удалось обнаружить также зону, обогащенную одним из легирующих элементов, и неметаллические включения в этом углу. Такие ликвационные зоны на микрошлифе имели вид темных полос. Их ширина составляла -- 3 мм, а длина достигала нескольких десятков миллиметров. Испытания по азали, что ликвационные зоны обладали более низкой пластичностью по сравнению с основным материалом. На этом инициирующем участке не было обнаружено следов усталостного разрушения или развивающейся трещины. [c.77]

Рис. 2. Поверхность разрушения ротора Кромби вблизи

Коррозионное растрескивание опасно, так как может привести к внезапному разрушению детали. Кроме того, образовавшиеся трещины способствуют развитию других видов разрушения, в частности усталостного. Например, в сложнонагруженных лопатках ротора компрессора (материал — сталь 11Х11Н2ВМФ) наблюдались разрушения, развивавшиеся в такой последовательности сначала на поверхности возникали эррозионные повреждения от мелких частиц пыли, песка и т. д., затем в эрозионных раковинах вследствие задерживания в них коррозионной среды (влаги) развивалось коррозионное растрескивание, образовавшиеся трещины послужили очагами, от которых росла усталостная трещина, приведшая к окончательному разрушению (рис. 53). [c.81]

Следует учесть, что в нагнетатель могут попадать брызги или туманообразная серная кислота из-за недостаточной очистки газа в мокрых электрофильтрах. Возможно также увлечение кислоты газом, выходящим из брызгоуловителя, особенно при больших скоростях потока газа. Наряду с коррозионным разрушением, кислота может производить и механическое изнашивание (эрозию), что зависит уже от конструктивных особенностей машины, которые определяют условия омывания ротора потоком газа (сила удара, угол встречи капель с поверхностью металла, скорость потока и т. п.). Все это свидетельствует о сложности условий, в которых нагнетатель эксплуатируется в производственных условиях сернокислотного производства, вследствие чего для выбора материалов нагнетателя 700-11-1 потребовались длительные испытания в производственных условиях и обследование действующих агрегатов. [c.39]

Установлена следующая картина состояния ротора диски и покрышк[[ всех колес не подвергались разрушению, В рабочем (хорошем) состоянии находились также заклепки н участки поверхности металла у заклепок. Лопатки первого колеса разрушились весьма незначительно, практически их толщина не изменилась. Однако на кромках лопаток наблюдались небольшие зазубрины и шероховатости. [c.43]

Протекание электроэрозии приводит, как правило, к следующим повреждениям перегреву и задирам шеек, упорных гребней и колодок подшипников, растрескиванию, выкрашиванию или износу баббита вкладышей и колодок (рис. 7.3-7.5) свариванию и разрушению зубчатых муфт и передач интенсивному окислению, а иногда и свариванию (или образованию каверн) поверхностей разъемов вкладьпией и корпусов подшипников и цилиндров, зеркал жестких муфт износу деталей блоков регулирования износу уплотнений и шеек ротора под уплотнениями сварке и усиленному износу крепежа, штифтов разного рода (например, на одной из ГРЭС наблюдали приварку диафрагмы к корпусу турбины, а на теплофикационной турбше - каверны и сварку по разъему корпуса цилиндра). [c.232]

Опыт показывает, что мостиковые контакты чаще образуются в зоне минимальных толщин масляных пленок, а также в зонах внезапного расширения масла (зона схода ротора с колодки или вкладыша), его интенсивного вспенивания и сепарации. Именно этим объясняется электроэрозионное разрушение верхних половин вкладышей подшипников блоков мощностью 300 МВт, оплавление и образование каверн на торцевых поверхностях колес муфты Бибби, расположенных на расстоянии 10 мм друг от друга. На турбинах мощностью 60 МВт имело место повреждение поверхности масляных холодильников. Опасность контактной мостиковой электроэрозии резко возрастает при обводнении масла, которое способствует его разложению (деструкции) с образованием проводящего шлама вследствие окисления. При контактной электроэрозии пиковые значения напряжения могут быть выше 5 В при сопротивлении контакта (зубчатой муфты, уплотнения и т.д.) 0,01-0,2 Ом по постоянному току или току промышленной частоты. Соответственно пиковые значения тока, вызывающие повреждения деталей, достигают десятков и сотен ампер. [c.237]

Сейчас как наиболее вероятное объяснение предполагается, что поломки рабочих лопаток, а иногда дисков и роторов появляются в результате образования коррозионных микротрещин на поверхностях высокона-груженных металлов под воздействием высококоицентрированных растворов коррозионно-активных примесей, выпадающих из пара в процессе расширения. Сегодня нет однозначности в этом выводе пре кде всего потому, что отсутствует сопоставление водного режима и состава солей для тех турбоустановок, на которых было обнаружено коррозионное разрушение, с теми, где таких явлений не наблюдалось. Многочисленные исследования солесодержания и водного режима выполнены в основном для энергетических блоков, работающих на органическом топливе [7.1В], и сегодня очень мало данных о водных режимах и конструкции отдельных примесей по тракту турбоустановок АЭС. [c.300]

При воздействии поля центробежных сил (частота вращения 3000 об/мин) на ротор с трещиной значения Я и У определены в зоне центрального отверстия (первая серия), в зоне придиско-вой галтели (пятая серия), для вала с трещиной, выходящей на внутреннюю (седьмая серия) и наружную (восьмая серия) поверхности. Оказалось, что для трещин, расположенных в плоскости, перпендикулярной оси вращения ротора, значения Кц равны нулю, а значения Кх на один-два порядка меньше, чем значения этого коэффициента при температурном нагружении роторов (валов), характерном для реальных режимов эксплуатации. Отсюда следует, что развитие трещин критической длины, в плоскостях, перпендикулярных оси вращения ротора, зарождающихся в зоне центрального отверстия, маловероятно. Наибольшую опасность в этой зоне представляют трещины, развивающиеся под некоторым небольшим углом к оси вращения ротора. Для этих трещин значения Ki от температурных нагрузок и от центробежных сил будут близки. Этот вывод подтверждается результатами анализа разрушений роторов. [c.102]

Трещины прн термической обработке возникают также в сварных соединениях теплоустойчивых сталей, в первую очередь легированных ванадием, молибденом и хромом. Одна из подобных зародышевых трещин на наружной поверхности у усиления шва (рис. 57) явилась, как указывалось выше, очагом эксплуатационного разрушения стыка паропровода стали 15Х1М1Ф после 60 тыс. ч эксплуатации при температуре 535—565 С (рис. 57, а). Примеры их появления в турбинных сварных конструкциях изложены в [93], Термическая обработка может приводить к трещинам и в изделиях из аустенитных нержавеющих и жаропрочных сталей, как правило, легированных ниобием или титаном. Наиболее вероятно их возникновение в изделиях большой толщины и сложной конфигурации, особенно при сочетании разиостенных элементов. С повышением жаропрочности сталей и прежде всего с повышением в них содержания ниобия и титана возможность появления указанных трещин возрастает, а сами трещины могут быть настолько большими, что приводят к браку изделия. На рис. 58 показан эскиз ротора газовой турбины, состоящего из двух сваренных между собой дисков из стали X15Н35ВЗТ диаметром 500 мм и привариваемого к ним стакана диаметром 400 мм при калибре швов 30 мм. Ротор после сварки был стабилизирован по режиму 700° С — 15 ч, что привело к появлению в районе околошовной зоны одного из дисков, а также у концентратора в месте перехода от горизонтального к вертикальному участку, большого числа [c.95]

В практике эксплуатации керосиновых насосов были случаи катастрофически быстрого изнашивания поверхностей стальных закаленных роторов из стали 12ХНЗА твердостью HR 60 и бронзовых золотников твердостью НВ 61. Внешне разрушение проявлялось как износ стальной опоры ротора на глубину 0,03 мм и намазывание микроскопических лепестков стали на поверхность сопряженного бронзового золотника. Идентичность материала этих лепестков с материалом ротора была установлена спектральным анализом. На роторе по всей поверхности трения имелись относительно глубокие кольцевые царапины. Причины переноса твердого материала (стали и чугуна) на более мягкий материал (бронзу, пластмассу) в процессе трения в технической литературе не описаны. Анализ всех обстоятельств этого явления и изучение его закономерностей позволили установить новый вид контактного взаи.модействия твердых тел, названного водородным изнашиванием [17, 50]. [c.12]

Разрушение стальных подпятников керосиновых насосов. При эксплуатации керосиновых насосов наблюдались случаи катастрофического износа поверхностей стальных закаленных роторов и сопряженных с ними бронзовых золотников. Ротор изготовлен из стали 12ХНЗА, твердость поверхности HR 60, твердость золотника из бронзы НВ 61. Внешне разрушение проявлялось как износ стальной поверхности на глубину 0,03 мм и намазывание микроскопических лепестков стали на поверхность бронзового золотника (рис. П6). Идентичность материала этих лепестков с материалом ротора установлена спектральным анализом. На роторе по всей поверхности трения имелись относительно глубокие кольцевые царапины. На участках золотника, где частиц стали не было, наблюдалось вымывание одной из фазовых составляющих бронзы и следы серого налета на поверхности. [c.130]

Ни на одном из кусков ротора Аризоны не было найдено следов, указывающих на происхождение разрушения. Однако на многих кусках на поверхности излома были обнаружены участки диаметром —2Ъ—35 мм, которые отличались от остальнойчасти поверхности по цвету и макроструктуре (рис. 1). Исследования показали, что эти круглые участки существовали до наступления разрушения и, очевидно, представляли собой водородные флокены или трещины термического происхождения, которые могли возникнуть в процессе структурных превращений, сопровождающихся деформацией, и вследствие наличия растворенного водорода в толстых сечениях легированной стали. [c.76]

Коррозия литых диафрагм наиболее интенсивна на периферии с постепенным ослаблением к центру. В материале разрушенной диафрагмы обнаружено пониженное содержание Сг (16,7%) и повышенное — с (0,14%) против требуемого по паспорту. В отложениях, снятых с поверхности разрушеннойдетали, обнаружено 3,5% свободной HNOз. Детали ротора в удовлетворительном состоянии, [c.95]

С полющью вольтметра устанавливается необходилюе напряжение на зажимах мотора для постоянства числа оборотов ротора его, чем обеспечивается постоянство расхода пыли мз питателя запыленный воздух, попадая на образцы, производит эрозионное разрушение их поверхности, после чего проходит в пылесборник и через выхлопной трубопровод поступает в атмосферу по истечении заданного времени выключается питатель и останавливается эрозионная машина. Время окончания опыта фиксируется по секундомеру образцы снимаются с диска и повторно тщательно взвешиваются и обмеряются характеристикой эрозионной стойкости металла является разность в весе образцов до и после испытания, а также изменение размеров и формы поверхности образцов пыль, оставшаяся в бункере, высыпается и взвешивается для определения ее расхода за время испытания. [c.92]

Расчет опор качения проводят по значению условной долговечности, определяющей время (в ч), в течение которого подшипники могут работать при заданных условиях нагружения без появления признаков усталости материала. Усталость проявляется в виде выкрашивания металла по рабочим поверхностям (мелкие точки язвины ) шариков и беговых дорожек колец. Статистика показывает, что чаще всего разрушение подшипников малоресурсных ТНА (т < 2000 с) происходит в результате истирания и разрушения сепаратора. Расчет работоспособности опор роторов с учетом грузоподъемности, долговечности, угловой скорости и других конструктивных параметров изложен в учебнике Г.С. Скубачевского [18]. [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...