Остановка Динамическое условие

Статические опоры хорошо работают в динамических условиях, при различных скоростях и нагрузках, обладают большей, чем динамические опоры, несущей способностью, имеют большую долговечность из-за отсутствия контакта между цапфой и подшипником при пуске и остановке. [c.158]

Остается еще учесть влияние двойного знака в правой части уравнения (35 ) или в правой части первоначального уравнения (35) (которое в этом исследовании удобнее, чем уравнение (35 )). Как уже отмечалось в п. 47, движение определяется уравнением (35) (а) в том промежутке времени, в котором оно остается прямым (i 0), и уравнением (35) (б) в промежутке времени, когда оно оказывается обратным (i 0). Поэтому, при непрерывности s, случай, когда мы должны будем заменить для определения движения одно уравнение. другим, может представиться только в момент остановки (i = 0). На этот момент надо обратить особое внимание, так как он может означать конец движения. По законам динамического трения (п. 45) это может произойти только тогда, когда в момент остановки будет выполняться условие статического равновесия f J fN (где / обозначает коэффициент статического трения). В противном случае тотчас же за моментом ti движение начнется снова. Более точно, я силу закона возникающего движения движущаяся точка направится в ту сторону, в которую в момент / j направлена касательная сила F , так что в новой фазе движение будет определяться равенством (35) (а) или равенством (35) (б), смотря по тому, будет ли в момент = сила F( 0 или < 0. Таким образом, закон движения, начиная от положения s =si (и с момента t — ti), будет однозначно определен тем интегралом уравнения (35) (а) или соответственно (35) (б), которое характеризуется начальными условиями [c.57]

Увеличение запаса торможения для тормозов, замыкаемых весом груза, не влияет на величину пути торможения, а определяет только степень надежности удержания подвешенного груза. Уменьшение пути торможения может быть достигнуто путем уменьшения маховых масс частей механизма от ротора двигателя до тормозного вала, а также установкой дополнительного стопорного тормоза, который осуществляет поглощение кинетической энергии вращающегося ротора и части механизма от ротора до тормозного вала (рекомендуемые значения запаса торможения стопорного тормоза при его установке совместно с тормозом, замыкаемым весом груза, приведены в табл. 3i). Обследование работы электроталей в условиях эксплуатации показало, что одновременное применение стопорного тормоза и тормоза, замыкаемого весом груза, способствует увеличению плавности торможения и уменьшению динамических нагрузок на элементы механизма. Поэтому электротали, как правило, снабжаются двумя тормозами, и только при грузоподъемности, не превышающей 0,5 т, устанавливается один стопорный тормоз. Уменьшение тормозного пути установкой тормоза, замыкаемого весом груза, ближе к двигателю (при этом уменьшаются маховые массы от ротора до тормоза и уменьшается их влияние на процесс торможения) или увеличением момента между дисками / и У является нерациональным, так как в первом случае появляются большие скорости в элементах тормоза, а во втором случае увеличивается расход энергии при спуске груза. Именно поэтому конструкция тормозов с одинаковыми дисками / и 5, при которой моменты Vi М2 равны, является неэкономичной. Момент трения, необходимый для удержания и остановки груза, в основном должен получаться за счет момента [обычно = (1,5-н6) Mil. [c.276]

В соответствии с принятой расчетной схемой и составленным математическим описанием проведены теоретические исследования на ВМ. Типичная осциллограмма, полученная для условий, близких к имевшимся при экспериментальном исследовании, представлена на рис. 2. Сопоставление теоретической и экспериментальной осциллограмм показывает, что принятая расчетная схема и составленное математическое описание достаточно полно отражают основные динамические свойства исследуемой системы и позволяют переносить результаты теоретического исследования на реальные системы. Проведенные теоретические исследования позволили получить более полные характеристики переходных и неустановившихся процессов, возникающих при разгоне и торможении системы, с учетом упругости жидкости и трубопроводов, выбраны рациональная последовательность работы и характеристики управляющей и регулирующей аппаратуры. Результаты исследований показали, что при наилучших параметрах тормозного режима клапана величина тормозного давления составляет 362 и 365 кгс/см , сила удара клапана о седло 6,7 и 5 т соответственно при закрывании и открывании клапана, имеют место отскоки клапана от конечных положений с последующими его ударами о седло или упоры, а в напорной магистрали во время торможения возникают динамические перегрузки. Теоретические исследования режима торможения клапана встроенным гидротормозом, закон изменения проходного сечения которого в функции перемещения поршня уточнен по результатам предварительных теоретических исследований, показали, что такой тормозной режим обеспечивает плавный подход и точную остановку клапана в конечном положении, причем давления в гидросистеме при торможении не превосходят номинальных. [c.142]

Изучение сборочных единиц, входящих в состав станков с ЧПУ, обрабатывающих центров, переналаживаемых агрегатных, протяжных, токарных автоматов и полуавтоматов, роторных линий, другого технологического оборудования и модулей ГПС, показывает, что подавляющее число механизмов, применяемых в этом оборудовании, является шаговыми механизмами прерывистого действия или для них характерны возвратно-поступательное, качательное или реверсивное вращательное движения. Не только для этих, но и для механизмов с вращательным движением выходного звена периодические остановки и повторные пуски, изменение скорости в соответствии с условиями обработки делают актуальным выбор законов разгона, торможения и переключения на другую скорость вращения. Изучение опыта эксплуатации автоматического оборудования на заводах автомобильной промышленности [23, 24] показало, что механизмы прерывистого действия, работа которых сопровождается значительными динамическими нагрузками и от которых во многих случаях требуют обеспечения точности конечных положений выходных звеньев или заданного уровня усилия замыкания (механизмы зажима, фиксации), являются наименее надежными. При непрерывном вращении пневмо- и гидродвигателей прерывистость и заданный закон движения обеспечиваются механизмами с остановками или с помощью пневмо- или гидроаппаратуры (часто с электроуправлением). [c.10]

Все стенды предусматривали изменение скоростей ведущих звеньев, изменение ведомых масс и момента трения, действующего на ведомые массы. У многих стендов предусматривалось реверсирование ведущих звеньев. Стендовые исследования конструкции с консольным кривошипом позволили обнаружить ее существенные недостатки, ограничивающие увеличение быстроходности. В дальнейшем все стенды строились со сборным двухопорным коленчатым валом. Длина стойки изменялась при помощи эксцентричных втулок. При изменении длины стойки можно добиться движения ведомого звена с остановкой или с обратным ходом. Основные задачи, поставленные при изучении этой группы механизмов включали определение угла поворота ведущего звена, соответствующего выстою при различных передаточных отношениях, скоростях и нагрузках изучение стабильности выстоя ведомого звена при различном торможении исследование условий окончания поворота, влияющих на работу механизмов фиксации определение допустимой быстроходности механизмов изучение динамических нагрузок, действующих на детали механизмов исследование влияния технологии изготовления и сборки механизмов на динамические нагрузки и точность позиционирования. [c.72]

При исследовании динамических режимов на входе в теплообменник задавались возмущения по расходу и температурам теплоносителей, различные по скорости и амплитуде. Исследовались различные способы регулирования, условия при нормальном пуске и остановке реактора, при аварийном сбросе нагрузки и прекращении циркуляции теплоносителей. [c.260]

В период выстоя поршня (когда совершается технологическая операция) термодинамические процессы в системе стремятся к динамическому равновесию, и если время остановки поршня достаточно велико, то давление и температура в обеих полостях становятся постоянными. Эти установившиеся значения давлений могут быть получены на основании уравнений (1)—(4), в которых следует принять X = У = Z = 0. Чтобы определить время, необходимое для получения в системе установившихся значений параметров, необходимо решить систему уравнений (1)—(4), причем границами расчета этого периода нужно брать параметры заключительного периода и установившиеся значения параметров. Если этот интервал времени меньше времени выстоя, то начальными условиями следует считать установившиеся значения параметров воздуха 214 [c.214]

Соответствие конструкции требованиям технического задания сводится к определению соответствия изделия своему назначению. Проверяются ограничения, касающиеся условий эксплуатации (среда, в которой изделие работает, особенности пуска, регулировки, остановки и т.п.), соответствие технической характеристики изделия (производительности, механических, электрических и других параметров) требованиям технического задания. Проверка функционирования изделия и его схем сводится к проверке возможности изготовления, сборки и контроля изделия, к проверке работоспособности кинематической, электрической, пневматической и других схем — каждой в отдельности и их совместная работа. Проверка прочности, надежности и износостойкости изделия выражается в определении влияния динамических и статиче- [c.167]

Часто динамические характеристики гидропередач исследуются на обычных стендах, описанных в гл. II и III, с применением фрикционных тормозов для создания перегрузки за минимальное время. Опыт показывает, что при исследовании динамических характеристик предохранительных турбомуфт полная остановка ведомого вала турбомуфты может быть достигнута за 0,1—0,15 се/с. Такое время торможения при исследовании привода горных машин вполне приемлемо, оно даже меньше времени остановки при аварийном режиме горной машины в реальных условиях. [c.233]

Процесс образования отложений при фиксированных условиях работы — это динамическое равновесие трех процессов выпадения отложений из расширяющегося пара, их осаждения на поверхности и эрозии образующихся отложений. При пусках и остановках отложения могут смываться вла- [c.452]

В области усталостного повреждения материала скорость нестабильного развития трещины близка к скорости развития треш,ины при динамическом нагружении и ее остановка в неповрежденном материале возможна при условии, если текущее значение коэффициента интенсивности напряжений при выходе трещины из области усталостного повреждения будет меньше, чем К а неповрежденного материала. [c.211]

При динамическом раздирании переходная кривая в интервале между ТИП и КТП совпадает с кривой остановки трещины при испытаниях по Робертсону [24], при которых в массивной пластине, находящейся под воздействием однородного растягивающего напряжения, трещина распространяется в условиях постоянной температуры, или постоянного температурного градиента. Показано, что при данном уровне напряжений можно определить критическую температуру, при которой растущая трещина останавливается. [c.210]

Однако эта ситуация не настолько безнадежна, как это может показаться на первый взгляд. С практической точки зрения решение проблемы остановки трещин имеет наиболее важное значение для тех материалов, которые не обнаруживают заметной пластичности во время быстрого распространения трещины. Случаи быстрого, катастрофического разрушения происходят в условиях, когда пластическая зона по фронту трещины практически мала. Поэтому использование методов линейной механики хрупкого разрушения (с учетом динамических эффектов) может стать эффективным при решении проблемы остановки трещин. [c.20]

Помимо ограничений, вытекающих из результата, полученного Гриффитсом, которые связаны с явлениями пластичности, необходимо иметь в виду, что этот результат базируется исключительно на статических условиях, без учета инерционных явлений. Этот результат можно использовать при решении проблемы начальной неустойчивости, а не при рассмотрении стадий распространения или остановки трещины, когда важную роль играют динамические явления. [c.23]

Ввиду относительно малых размеров рассмотренных вьппе образцов скорость распространения трещин в них меньше околозвуковых скоростей, которые наблюдаются при хрупком разрушении крупных конструкций в рабочих условиях. С учетом высоких скоростей распространения трещин и связанных с ними высокой скорости деформации и инерционных явлений, которые являются частью проблемы хрупкого разрушения в реальных конструкциях, желательно рассмотреть несколько других образцов, которые позволяют воспроизвести условия работы конструкции. Сопротивление хрупкому разрушению как во время распространения трещины, так и в момент ее остановки в значительной степени зависит от динамических явлений. [c.54]

Был проведен одно- и двумерный динамический анализ процесса распространения и остановки трещины в лабораторных образцах при идеализированных условиях нагружения, в основном для нагружаемых клином образцов ДКБ [15, 28] и для нагружаемых клином компактных образцов [28— 31J. Однако динамический анализ распространения трещины в конструкции вообще представляется трудным делом, а соответствующая строгость рассмотрения нежелательной или даже невозможной для сложных конструкций. Более адекватными могут оказаться приближенные методы анализа. В нижеследующих разделах описаны два полезных приближенных подхода, которые позволяют оценить верхнюю и нижнюю границы возможной величины скачка трещины. [c.229]

Последовательный поворот маховичков и рукояток с одной позиции на другую позволяет получать плавное, без рывков изменение частоты вращения отдельных механизмов и всего крана и избежать нежелательных больших динамических нагрузок на конструкцию крана. Выключают двигатель переводом контроллера в нулевое положение. При необходимости быстрой остановки любого механизма крана следует разорвать основную цепь управления с помощью аварийного рубильника. Внезапное прекращение движения при работе крана может быть вызвано снижением напряжения или срабатыванием одного из конечных выключателей. Во всех случаях кран отключается автоматически от сети с помощью линейного контактора. После этого работа может быть возобновлена только при условии возвращения контроллера в нужное положение (нулевая блокировка), включения аварийного рубильника, если он был разомкнут, и нажатия пусковой кнопки линейного контактора. [c.211]

Для случаев, когда по специальным условиям эксплуатации наложение захватов на головку рельса до полной остановки крана не исключено, следует производить соответствующий расчет на этот случай как самого захвата, так и всей конструкции крана с учетом возникающих при этом динамических воздействий. [c.165]

К современным фильтрам предъявляются весьма жесткие требования по всему комплексу свойств тонкость фильтрования, проницаемость (гидравлическое сопротивление), коррозионная стойкость, низко- и высокотемпературная прочности и пластичность, высокая технологичность, возможность многократной регенерации, низкая себестоимость и др. Очевидно, что трудно подобрать проницаемый материал, который отвечал бы всем перечисленным требованиям. Фильтрующие материалы, полученные методами порошковой металлургии, лучше всех из известных отвечают этому комплексу свойств. Соответствующим выбором гранулометрического состава исходных порошков и технологии изготовления достигают высокую тонкость фильтрования (до 1—2 мкм). Фильтры ППМ обладают высокой прочностью и пластичностью, что позволяет им выдерживать высокие нагрузки в статических и динамических условиях работы (гидравлические и пневматические удары во время зап) а и остановки систем). Известны области применения фильтров из ППМ, где они успеишо работают при давлении > 25 МПа. Они устойчивы к резким температурным колебаниям (тепловым ударам), а своей технолопп -ностью в изготовлении (обрабатьшание на металлорежущих станках. [c.201]

Величину ро - /2 иногда и алывают динамическим давлением . Вместе с тем настоящее давленне, которое в (16.3) обозначено через р, называют статическим давлением , а сумму p- -pv /2 — полным давлением . Термины эти вряд ли можно признать удачными. В жидкости при данн1 1х условиях есть только одно давление, которое мы обозначили через р (индексы 1 и 2 относятся к значениям этого настоящего давления р соответственно в сечениях / и 2). Если жидкость остановить, то это настоящее давление возрастет на pt /2. Следовательно, динамическое давление — это то увеличение давления, которое произойдет, если жидкость остановить. Динамическое давление — это, так сказать, будущий избыток давления , которого нет в потоке, но который появится при остановке жидкости. Точно так же и полное давление — это будущее давление , которому будет равно настоящее давление в остановленном потоке. [c.527]

Иногда целесообразна оценка динамической трещиностойко-СТИ1 т. е. трещиностойкости материалов при нагружении с большими скоростями. Кроме того что многие детали машин и элементы конструкций работают в условиях ударных нагрузок и тем самым привлекают к себе внимание специалистов в области механики разрушения и конструкторов, создаюш их образцы новой техники, интерес к динамической треш иностойкости определяется также и развитием теории остановки трещин [235, 243]. Как известно, в хрупких материалах трещина может перемещаться с большой скоростью, поэтому для описания кинетики ее распространения и остановки необходимо учитывать динамические эффекты. [c.147]

Если условие (13.1) не выполняется, то движение механизма в режиме оттормаживания с относительным перемещением звеньев само-тормозящейся пары оказывается невозможным. Движение такого механизма с относительным перемещением звеньев самотормозя-щейся пары осуществимо лишь в тяговом режиме. При выполнении условий (10.26) или (10.27) переход в режим оттормаживания характеризуется динамическим заклиниванием самотормозящегося механизма, т. е. мгновенной остановкой звеньев самотормозящейся пары. Это вносит особенности в движение механизмов, что требует специального исследования динамических процессов, возникающих в них. [c.333]

Однако изменение числа оборотов вала двигателя вызывает нарушение указанного условия, вследствие чего муфта регулятора перемещается в новое положение равновесия. При рассмотрении вопроса в статических условиях (отбрасывается инерционность движущихся деталей) перемещение муфты точно следует закону изменения числа оборотов, а остановка муфты произойдет в момент установления числа оборотов при новом положении равновесия. В действительности же перемещение муфты (переходный процесс) протекает иначе, так как перемещающиеся детали обладают определенной массой, а движение сопровождается ускорением. Указанные сбстоятельства могут вызвать не только сдвиг фаз изменения числа оборотов вала двигателя и перемещения муфты, но и появление колебаний муфты около нового положения равновесия. Поэтому первой задачей динамического исследования является подбор такой системы регулирования, которая обеспечивала бы установление нового положения равновесия без колебаний (апериодический переходный процесс) или с затухающими колебаниями (периодический затухающий переходный процесс). [c.346]

В зависимости от целей испытаний и условий эксплуатации конструкций осуществляют последующее раздельное или совместное исследование ее трещиностойкосга при статическом, циклическом и динамическом нагружении. При этом определяют характерные значения К на стадии затупления трещины, строят ]фивые сопротивления разрушению Kg и кинетические диаграммы разрушения (зависимости скорости роста трещин от параметра Ку), а также устанавливают характерные величины Ку в процессе нестабильного распространения и в момент остановки трещины. [c.285]

Большое количество экспериментальных работ в области механики разрушения связано с первой стадией разрушения — инициацией трещины, для описания которой используется ряд характеристик трещиностойкости для случаев статического и динамического нагружения [8, 9]. Однако при проектировании некоторых категорий конструкций (корпуса судов, магистральные трубопроводы, сосуды давления, строительные листовые конструкции и др.) необходим анализ кинетики возможного разрушения с прогнозированием условий не только инициации, но и распространения магистральной трещины. По результатам такого анализа можно определить условия остановки трещины, что позволит обосновать соответствующие конструктивные и технологические решения. Предпоеьшкой этому поелужили экспериментальные работы, посвященные рассмотрению температурных и си- [c.69]

Значения Кы для образцов толщиной 25, 50 и 150 мм и значения /Сш для образцов толщиной 20 мм из стали 15Х2МФА (II) близки. Это указывает на то, что если разрушение образцов происходит в условиях плоской деформации (для стали 15Х2МФА (II) это условие обеспечивается), то изменение их толщины не влияет на характеристики динамической вязкости разрушения, а значения Kia (определенные на остановке трещин) близки к значениям К о, определенным при ударном [c.204]

Если наибольший момент трения УИщах, развиваемый муфтой, меньше момента сил сопротивления Мс ведомой части, то сцепления не произойдет, и муфта будет буксовать, поэтому необходимым условием работоспособности муфты является неравенство Мщах > Однако соблюдение только этого условия еще недостаточно для нормальной работы муфты. Если разность УИшах — мала, то муфта будет иметь слишком большой период включения, а значит, и большие потери энергии на трение. С другой стороны, разность Мщах — Ма не должна принимать чрезмерно больших значений, поскольку увеличение Мщах связано с увеличением размеров муфты и с ростом динамических нагрузок при ее пуске и остановке. [c.149]

Итак, ясно, что идеализированная модель разрушения характеризуется рядом недостатков, которые следует учитывать в случае применения динамической механики разрушения для инженерной практики. В то же время зта модель является практически единственной, позволяющей дать описание распространения фронта разрушения на макроуровне. Исходя из сказанного выше, можно предположить, что хотя вдеализированная модель непригодна для вывода критериев разрушения (т. е. критериев старта, остановки, распространения, искривления, ветвления), она вполне пригодна в тех случаях, когда основные характеристики процесса разрушения (скорость трещины, условия старта и остановки и т. д.) известны из эксперимента и требуется рассчитать напряженное состояние или вьшолнить моделирование роста трещины. Таким образом, в динамической механике разрушения особое значение приобретают смешанные аналитико-экспериментальные и численно-экспериментальные подходы. [c.8]

При исследовании динамики разрушения возникают следующие задачи. Во-первых, при каких условиях квазистатического или динамического нагружения начинается катастрофическое распространение трещины заданных размеров Во-вюрых, при каких условиях разгрузки распространяющаяся трещина остановится В-третьих, какие параметры нагрузки и материала определяют распространение трещины В-четвертых, при каких условиях распространяющаяся трещина разветвится и какой механизм лежит в основе этого явления Эти задачи назьшают задачами старта, остановки, распространения и ветвления соответственно. Их решение и составляет предмет динамической механики разрушения. [c.159]

Испытания по определению температуры остановки хрупкой трещины приводят к выявлению условий, в которых возможно или невозможно динамическое нестабильное развитие хрупкой трещины. Так, при испытании сталей 14ХМНДФР и 17Г1С в термически обработанном состоянии при напряжении 200 МПа температура остановки хрупкой трещины соответственно равна —20 и —15 С, в то время как по результатам испытаний на ударную вязкость при низких тем-пфатурах различий в деформационной способности этих сталей не обнаружено. Таким образом, мы считаем, что описанный метод оценки хрупкой прочности сталей должен найти широкое применение в исследовательской практике, так как он дает важную информацию о деформационной способности высокопрочных сталей и сплавов при низкотемпературном нагружении. [c.126]

В ряде теоретических исследований, обзор которых представлен в т. 2, с. 521-621 работы [3], показано, что скорость распространения хрупкой трещины связана с сопротивлением ее движению, а экспериментально было установлено, что при увеличении скорости распространения трещины сопротивление ее движению снижается 1129]. Показано также, что при прочих равных условиях сталь с более вьюоким значением /(, , в частности, сталь, обработанная жидким синтетическим шлаком, имеет более низкую скорость распространения хрупкой трещины, что приводит к торможению и затем к остановке трещины при более низкой температуре по фавнению со сталью с меньшим значением [130]. Таким образом, показана связь между способом производства стали, ее сопротивлением распространению динамической трещины и скоростью движения хрупкой трещины. Надо полагать, что дальнейшие исследования Т1роцесса торможения хрупкой трещины позволят найти конкретные рекоменда-ци1 для предотвращения хрупких разрушений. [c.127]

Теперь, когда все допущения рассмотрены, становится ясно, что значительный интерес представляют методы динамического анализа, позволяющие определять К во время распространения трещины, включая те, которые основаны на использовании уравнения (15). Теоретически полное предсказание остановки трещины в процессе ее распространения требует знания К в начале быстрого распространения трещины, кривой зависимости скорости трещины от /( и методов анализа, отражающих динамические аспекты данной задачи. Из-за сложностей, присущих анализу, можно допускать также упрощения, которые позволяют получить приближенные результаты и дают полезный опыт в разработке методик динамического анализа. Например, в работе (61, где рассматривался главным образом рост трещины в образцах ДКБ, приведены результаты вычислений в рамках динамической модели и экспериментов Имеется хорощее согласие между предй азаниями теории и результатами экспериментов. Желательно распространить динамический анализ на двумерные задачи, чтобы приблизиться к изучению проблем разрушения, имеющих место в условиях эксплуатации конструкций. [c.17]

Кросли и Риплинг [1—3] предполагают, что динамическими эффектами можно пренебречь, и постулируют, что статические условия нагружения образца с трещиной, возникающие вскоре после остановки трещины, адекватно описываюг условия остановки трещины. При этом статическом подходе процесс остановки трещины считается идентичным процессу инициирования движения трещины, но с обратным направлением шкалы времени. Динамические эффекты (волны напряжений, колебания в испытательной системе) и их возможное воздействие не рассматриваются. [c.24]

Трещиностойкбсть по отношению к остановке трещины обычно оценивают из экспериментов по остановке трещины, рассматриваемых в статическом приближении. С точки зрения динамического подхода Хана и др. [4—6] следует, что определенные в статическом приближении данные о трещиностойкости J ia занижены по сравнению с истинной трещи-ностойкостью по отношению к остановке и неадекватно отражают это свойство материала. Бесспорная точная интерпретация результатов экспериментов по остановке трещины требует дальнейшего углубления знания о действительных физических условиях, определяющих процесс торможения трещины. [c.26]

Измерения деформаций, выполненные во время этого процесса, показывают, что на первой стадии скачка трещины, когда ее скорость вгсьма высока, описание поведения образца требует проведения динамического анализа. Во время заключительной стадии скачка, когда скорость трещины мала, поведение образца адекватно отражает анализ, в котором предполагаются условия статического равновесия. Следовательно, если зависимость а от К для ирследуемого материала описывается Г-образной кривой, то трещиностойкость по моменту остановки трещины Кы будет адекватной мерой величины Кш — минимальной трещиностойкости для устойчивого распространения трещины. [c.74]

Полная методология описания условий остановки трещины должна предусматривать знание трещинострйкости материала как функции скорости трещины и возможность динамического анализа поля напряжений в теле с трещиной, что позволит применять это знание для расчета конструкций. Учет реальных трудностей такогд подхода делает желательным разработку более простых методов оценки трещиностойко-сти на стадии остановки трещины. Хотя упрощенный подход может быть менее строг, он может иметь практическую инженерную ценность. Сомнения в полезности оценки трещи-ностойкости остановки трещины К а базируются на том, что в нее не включены в явном виде динамические эффекты — инерционные силы, кинетическая энергия, отраженные волны напряжений. И все же измерения К а дают замечательно согласующиеся величины при условиях, когда можно ожидать различные динамические эффекты. Обзор полученных данных приведен в работе [1]. Авторы придерживаются точки зрения, что параметр Кы достаточно перспективен как имеющий смысл и полезный инженерный параметр, чтобы оправдать дальнейшие усилия по его определению и измерению. [c.200]

J. При разработке последующих методов испытаний стремились устранить требование об использовании температура ного градиента и больше полагались на возможность уменЬ шения коэффициента интенсивности напряжений К с ростом трещины с тем, чтобы обеспечить остановку трещины. Возможное влияние размера образца, затрудняющее интерпретацию результатов испытаний широких плит в Японии [8], привлекло внимание к способу вычисления членов dW/ da и dT/da в уравнении (1). В результате два самых новых метода испытаний (они будут рассмотрены ниже) предусматривают применение хорошо определенных условий нагружения и возможность применения динамического анализа. [c.233]

В данной статье показаны возможности инженерного решения проблемы остановки трещин в конструкциях. Разра ботаны методы для измерения величин трещиностойкости, которые управляют процессом остановки трещины в толстостенных элементах конструкций. Для большого класса конструкций могут быть проанализированы пути применения этих величин трещиностойкости — как на основе динамического, так и на основе более приближенного, статического, подходов. Такие возможности существуют сейчас в основном для условий линейно-упругого деформирования, соответствующих плоской деформации. Для решения практических задач об остановке трещины при высоких напряжениях, распространение которой сопровождается большой пластической деформацией, необходимы дополнительные исследования. Они включают изучение пластического поведения материала и его взаимодействия с трещиной в течение коротких промежутков времени при высоких скоростях деформирования, типичных для быстрого роста и остановки трещины. Необходимы также методы анализа остановки трещины при смешанном разрушении и разрушений полностью путем среза. Исследования корреляций с результатами стандартных испытаний, таких, как испытания по Шарпи, испытания падающим грузом и обычные испытания для определения трещиностойкости, могут со временем облегчить задачу оценки трещиностойкости по отношению к остановке. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...