Испытание на растяжение с переходом

Самым жестким из стандартных статических испытаний гладких (без надрезов) образцов является испытание на растяжение с а=0,5. Для многих пластичных конструкционных материалов та ой жесткости недостаточно для хрупкого разрушения даже при глубоких отрицательных температурах. Однако в реальных условиях эти материалы часто разрушаются хрупко в первую очередь из-за наличия различных концентраторов напряжений — механических надрезов, поверхностных и внутренних трещин, резких переходов от толстого к более тонкому сечению и др. В результате их конструктивная прочность может оказаться значительно ниже, чем определенная методом обычных статических испытаний. Необходима, следовательно, постановка специальных испытаний для оценки чувствительности материала к концентрации напряжений. [c.195]

Механические свойства тугоплавких металлов и их сплавов в большой степени зависят от чистоты металла, способа его получения, предшествующих видов механической и термической обработки (табл. 54—57). При прочих равных условиях хром и вольфрам наименее пластичные при 20° С, чем остальные тугоплавкие металлы (см. табл. 54), что связано, по-видимому, с высокой температурой перехода этих металлов из пластического состояния в хрупкое. Так, при испытании на растяжение с постоянной скоростью нагружения гладких образцов температуры перехода вязкого разрушения металлов в хрупкое следующие [c.161]

Проводя испытания на растяжение, мы фиксируем свое внимание на зависимости между напряжениями и деформациями и замечаем, что по достижении предела текучести в образце возникают ощутимые остаточные деформации. Таким образом, условием перехода из упругого состояния в пластическое является равенство а = еТт.р- При сжатии получим а = сгт.с- Аналогичным образом можно поступить и в случае чистого сдвига. Испытывая на кручение тонкостенную трубку, нетрудно выявить напряжения в характерных точках [c.346]

Температура перехода для прутка А по результатам испытаний на растяжение составляет ниже—78°, а для прутка В по результатам испытаний на ударную вязкость по Шарпи образцов с V-образным надрезом равна 125°. [c.113]

Метод определения работы распространения трещин. Исследуется процесс перехода покоящейся трещины в трещину, которая распространяется нестабильно (без подвода энергии извне). Образцы с трещиной (надрезом) для испытаний на растяжение или изгиб, доводимые до разрушения. Определяют напряжение, необходимое для самопроизвольного развития трещины (разрушения), являющееся функцией температуры температура, при которой не происходит уже нестабильного распространения трещин, соответствует температуре, при которой можно вводить (наносить) трещину в образец до испытаний на разрушение. [c.102]

При дальнейшем увеличении отверстия напряжения у наружного края пластинки все больше приближаются к нулю, не переходя в сжатие. Этот результат подсказывает возможную форму для образцов при динамическом испытании на растяжение для этой цели следует выбрать образец прямоугольного сечения с очень большим центральным отверстием круглой или эллиптической формы. В хрупких материалах описанное выше распределение напряжений сохраняется до момента разрушения в пластичных же материалах напряжения по наименьшему поперечному сечению перед разрушением стремятся к равномерному распределению. Таким образом величина напряжений при разрыве поддается более точному вычислению, чем при опытах на перелом надрезанных образцов, в которых распределение напряжений чрезвычайно сложно. [c.418]

Испытанный металл низкоуглеродистая) обладает достаточной пластичностью, поэтому прочность при испытании на растяжение образцов с одинаковым поперечным сечением, т.е. Fq = Fg при переходе к образцу с надрезом не снижается, а повышается. [c.11]

Наряду с хладноломкостью давно известна и ударная хрупкость, т. е. переход статически вязкого материала в хрупкое состояние при ударных нагрузках. Такое поведение наблюдалось у цинка, крупнозернистого железа, сталей, подверженных отпускной хрупкости, у многих пластмасс, смол и других материалов [9]. Изменение напряженного состояния также может существенно влиять на механическое состояние материалов. Так, например, многие литые алюминиевые сплавы и чугуны при растяжении весьма хрупки (удлинение порядка 1—2%), а при сжатии довольно пластичны (укорочение порядка нескольких десятков процентов). Некоторые стали пластичны при статических испытаниях на растяжение гладких образцов, но оказываются хрупкими при статическом вдавливании пуансона в центр диска, опертого по контуру. Решающим в этих случаях является изменение способа нагружения или формы образца, ведущих к изменению напряженного состояния [11]. [c.257]

Испытания на растяжение при низких температурах проводятся на таких же стандартных гладких и надрезанных образцах, как и при комнатных температурах. Чистота поверхности рабочей части и переходов к головкам образцов должна быть на один класс выше, чем для обычных испытаний, так Жак пластичность некоторых материалов при низких температурах снижается. До 77 К может быть использован криостат (рис. 1), изготовленный из двух латунных или нержавеющих тонкостенных стаканов, вставленных один в другой. Между стенками стаканов помещается тепловая изоляция, в донной части впаивается латунная втулка, набиваемая листовым фетром. Набивка производится с таким расчетом, чтобы было возможно перемещение криостата вместе с жидким азотом по штанге в вертикальном направлении для установки и смены образцов. При испытаниях обычно определяются предел прочности и характеристики пластичности. Для определения модуля упругости, пределов пропорциональности и текучести на рабочей части образца устанавливаются базы тензометра, передающие деформацию образца с помощью удлинителей на измерительную часть, вынесенную из холодной зоны. [c.120]

Для испытания на растяжение полимерных материалов образцы изготовляют с укороченной рабочей частью и увеличенной головкой hi для закрепления (рис. 141, г). При переходе от рабочей части к головке выполняют более плавные переходы радиусом г, длиной h . [c.144]

При содержании в стали более 0,8 С твердость возрастает, а предел прочности уменьшается. Это объясняется выделением по границам бывшего зерна аустенита вторичного цементита, образующего сплошной каркас при содержании в стали углерода более 1,2— 1,3% (см. рис. 87, з). При испытании на растяжение нагрузка воспринимается прежде всего этим каркасом. Цементит, будучи хрупким, разрушается, что приводит к преждевременному разрушению образца и снижению предела прочности (см. рис. 93) . Повышение содержания углерода облегчает переход стали в хладноломкое [c.147]

Фронт пластических деформаций в растягиваемом образце. Опыты с найлоном. Прежде чем переходить к вопросу о распространении фронта пластических деформаций мягкой стали, упомянем о материале совершенно иного рода, внутреннее строение которого при определенной нагрузке претерпевает внезапное и резкое изменение. В 1938 г. внимание автора было привлечено тем, что при испытаниях на растяжение тонких волокон найлона характер [c.340]

При кажущейся простоте испытания на растяжение имеют ряд принципиальных особенностей, обусловленных структурой и свойствами исследуемых материалов. Упругие и прочностные свойства, как правило, изучаются на образцах разной формы. Главная трудность испытаний на растяжение волокнистых композитов состоит в создании однородного напряженного состояния на всей мерной базе. Известно, что принцип Сен-Венана значительно хуже выполняется для анизотропных материалов, чем для изотропных. По сравнению с традиционными материалами резко возрастают зоны краевого эффекта. В этой связи стремление получить надежные данные о жесткости при заданной длине мерной базы, т. е. того участка образца, на котором происходит измерение деформаций, приводит к увеличению длины образца. Это в свою очередь обусловливает возможность перехода от одного вида разрушения к другому. Наиболее частые ошибки при оценке прочности и состоят в том, что применяемый математический аппарат для обработки результатов испытания не соответствует виду разрушения. [c.51]

Образцы из низкоуглеродистой стали, вырезанные поперек У-образного стыкового сварного соединения толщиной 8 мм с усилением и без усиления, подвергали вибрационным испытаниям на растяжение-сжатие. Разрушения в образцах с усилением происходили почти всегда по зоне термического влияния, а в образцах со снятым усилением — как по зоне термического влияния, так и по шву или основному металлу. Наблюдалось также влияние на величину предела выносливости отклонений формы и размеров испытуемого образца, а также формы усиления и угла перехода от усиления к основному металлу. [c.68]

Таким образом, намечается путь оценки опасности при сложном напряженном состоянии. Сначала совершаем переход от сложного напряженного состояния к эквивалентному ему линейному напряженному состоянию, т. е. находим эквивалентное напряжение, а затем сопоставляем его с экспериментально найденным опасным напряжением при испытаниях на растяжение. Переход от сложного напряженного состояния к эквивалентному осуществляется с помощью критериев прочности, построенных на предположениях о механизме разрушения (или перехода в пластическое состояние) или на гипотезах об ответственности за разрушение (или за переход в пластическое состояние) того или иного физического фактора. Это предполагает существование большого количе- [c.356]

Испытания на растяжение производятся на круглых образцах с расчетной длиной /о = Ъйо (где о —диаметр расчетной части образца) и конусным плавным переходом от головки образца к его стержню. Для определения ударной вязкости изготовляются образцы типа Менаже с размерами 10 X 10 X 55 мм. Для пробы на холодной изгиб бер образцы размером 10 X X 20 X 160 мм. [c.245]

Технология испытана на растяжение материалов с прочностью выше 250 кгс/мм2 отработана еще недостаточно, а к сведениям о таких прочностях следует относиться с большой осторожностью. В этом случае, чаще вследствие недостаточной пластичности переходят на другие более мягкие виды испытания— сжатие, изгиб, кручение (первые два проводятся на той же машине, что и растяжение, кручение на специальной машине). Получают те же характеристики прочности, что и при растяжении и т. д.), но, разумеется. [c.78]

Испытания на ударную вязкость позволяют выявить склонность к хладноломкости раньше, чем обычные методы испытания. Если при испытании гладких образцов на растяжение переход от вязкого разрушения к хрупкому наблюдается при очень низких температурах от —100 до —200°С, то в испытаниях на ударную вязкость этот переход наблюдается при более высоких температурах. Для малоуглеродистой стали в зависимости от обработки стали переход происходит в интервале от —20 до +40°С. [c.72]

По-разному ведут себя пластичные и хрупкие материалы и при испытании на сжатие. Как уже упоминалось, для испытания на сжатие используют короткие цилиндрические образцы, располагаемые между параллельными плитами. Для малоуглеродистой стали диаграмма сжатия образца имеет вид кривой, показанной на рис. 1.43. Здесь, как и у диаграммы растяжения, обнаруживается площадка текучести с последующим переходом к зоне упрочнения. В дальнейшем, однако, нагрузка не падает, как при растяжении, а резко возрастает. Происходит это в результате того, что площадь поперечного сечения сжатого образца увеличивается сам образец вследствие трения на торцах принимает бочкообразную форму (рис. 1.44). Довести образец пластичного материала до разрушения практически не удается. Испытуемый цилиндр сжимается в тонкий диск (см. рис. 1.44), и дальнейшее испытание ограничивается возможностями машины. Поэтому предел прочности при сжатии для такого рода материалов найден быть не может (см. табл. 1.1). [c.87]

В ЦНИИ МПС для повышения усталостной прочности болтов различного назначения проводят натурные испытания узлов конструкций и отдельных болтов. Для отработки отдельных элементов конструкции болтов и технологии их изготовления и упрочнения широко используют испытания болтов на повторное растяжение с перекосом, а также циклический изгиб с определением усталостной прочности отдельных сечений болтов под головкой, по стержню, по месту перехода от гладкой к резьбовой части стержня, а также в резьбовой части с навертыванием втулок для имитации гайки (рис. 128). Последний способ позволяет испытывать на циклический изгиб болты с коротким стержнем. [c.231]

Отдельные детали устройств испытывают на усталость с помощью универсальных машин с гидравлическими пульсаторами. На рис. 129,а показано испытание на усталость двух сцепленных между собой корпусов автосцепных устройств при осевом циклическом растяжении. На рис. 1129,6 показано испытание корпуса автосцепки на изгиб с получением излома в опасном сечении — месте перехода от хвостовика к головке корпуса. [c.232]

Появление нераспространяющихся усталостных трещин наблюдали при переходе от симметричного цикла напряжений растяжения-сжатия к отнулевому циклу напряжений сжатия при испытании образцов из углеродистой стали (0,48 % С 0,26% Si 0,74% Мп 0,011 % Р 0,014% S Ств = 761 МПа От = = 486 МПа 6 = 26% v1j = 57,3%) [24]. Результаты испытаний на усталость показали, что приращение предела выносливости при отнулевом цикле напряжений сжатия по сравнению с пределом выносливости при симметричном цикле напряжений растяжения-сжатия сопровождается возникновением нераспространяющихся усталостных трещин во всем интервале напряжений между этими пределами (от 280 до 340 МПа). [c.90]

Зависимости (4.43) и (4.44) проверяли на образцах из стали 45, изготовленных из прутка диаметром 50 мм и обеспечивающих незначительный разброс экспериментальных данных. Испытания осуществляли при растяжении-сжатии с частотой около 1 цикл/мин. Нагружение производили ступенчато с переходом от жесткого режима к мягкому и наоборот. Причем переход от одного режима к другому характеризовался как увеличением уровня нагрузки (деформации) в ступени, так и ее уменьшением. [c.104]

Стандартами регламентированы испытания на растяжение при 15—30°С [261 при повышенных [27] при пониженных температурах [28] при температурах от—100 до—269°С [29]. Размеры и форма образцов стандартизированы [26]. Форма образцов цилиндрическая или призматическая. Обычно образцы имеют две головки, форма и размеры которых соответствуют захватам машины. Образцы без головок, устанавливаемые в клиновые зажимы с острыми насечками, применяют только для испытания пластичных материалов. В образцах с хрупкими покрытиями (Zr02, А12О3, интерметаллидов системы N1—А1, N1—Т1) переходы от головок к рабочей части должны выполняться в виде галтелей большого радиуса. [c.22]

Инерционный принцип силовозбуждения, примененный в указанной выше машине для испытаний при неоднородном напряженном состоянии, был использован также для нагружения образцов осевыми усилиями (растяжение—сжатие) [ 5]. Так как при испытаниях на растяжение—сжатие необходимо воспроизведение значительных усилий (в рассматриваемой установке до 4000 дан), скорость вращения неуравновешенных масс была выбрана значительной — 2500—3600 об1мин для основной гармоники и 6100—7500 об1мин для высокочастотной (мг i = 2 1 и 3 1). При этом высокочастотная составляющая оказалась в резонансной области, так как частота собственных колебаний упругой системы машины составляла 6050—6100 циклов в минуту. Такое явление неблагоприятно сказывается на стабильности режима нагружения образца как в ироцеесе испытаний, так и в особенности при переходе через резонанс. В связи с этим большое (внимание авторы вынуждены бьши уделить вопросам исследования динамических характеристик машины и стабилизации амплитуды напряжений. [c.128]

На большинстве разрывных машин можно производить также испытание на сжатие и на изгиб, для чего имеются специальные приспособления (реверсоры). Образцы для испытания на растяжение изготовляют согласно ГОСТ 1497—73. Форма образцов цилиндрическая (чаще) или призматическая (рис. 11.1). Обычно образцы на концах снабжены головками, форма и размер которых соответствуют захватам машины. Образцы без головок, устанавливаемые в клиновые зажимы с острыми насечками, применяют только для испытания очень пластичных материалов. В образцах из хрупких материалов (инструментальные стали, чугун, силикаты, це.менты) переходы от головок к цилиндрической части выполняют в виде галтелей большого радиуса часто применяют образцы с постоянным радиусом кривизны по всей длине (без цилиндрической участи). Места вырезш образцов указываются в соответствующих стандартах или технических условиях. [c.191]

Теория наибольших деформаций (вторая теория) связывает переход в предельное состояние с моментом, когда наибольшая деформация достигает определенного предельного значения, которое устанавливается из испытаний на растяжение (или сжатие). Поэтому в ней формулируется следующий критерий равноопасности два напряженных состояния [c.351]

Поскольку все описываемые тугоплавкие металлы обладают объемоцентрированноп кубической решеткой, их механические свойства имеют ряд особенностей, характерных для всех металлов с такой структурой. Одна из этих особенностей заключается в потере ими пластичности в узком интервале температур. При испытании на растяжение гладких ненадрезанных образцов температура перехода вязкого разрушения в хрупкое равна для тантала менее —196° С, для ниобия —200° С, для молибдена 0° С, вольфрама 300° С и хрома 350° С. [c.467]

Вопрос о переходе в пластическое состояние материалов, кажущихся хрупкими при обычных испытаниях на растяжение и сжатие, был исследован Т. Карманом и Р. Бёкером, которые производили испытания при одновременном действии давления в осевом и поперечном направлениях. Оба исследователя нагружали цилиндрические образцы из мрамора и песчаника либо лишь осевым сжатием, либо осевым сжатием совместно с высоким гидростатическим давлением на боковой поверхности (в последнем случае испытание производилось в стальном резервуаре). Результаты их исследований можно резюмировать следующим образом. С увелп- [c.267]

При изгибе часть поперечного сечения образца работаетГна сжатие, и поверхность окончательного излома обычно находится в области перехода к вязкому разрушению. Этой части поверхности излома соответствует значительное уменьшение скорости распространения трещины п увеличение энергии, иеоб.ходимой для образования единицы поверхности излома. В образцах, нагруженных изгибающей нагрузкой, отношение касательного напряжения к нормальному в наиболее нагруженном сечении изменяется в зависимости от способа нагружения и распределения изгибающего момента. Надрез располагается на одной стороне образца, и напряженное состояние в зоне надреза является более сложным по сравнению с напряженным состоянием в плоском образце с симметричным расположением надрезов, нагруженном растягивающей силой. В связи с этим результаты испытаний образцов на изгиб могут служить как информация сравнительного характера для исследований в области хрупкого разрушения в настоящее время используются мощные машины для испытаний на растяжение. [c.289]

На рис. 4-11, а изображен образец для испытания на растяжение и изгиб, представляющий собой пластину размером 126 X X 75x5 мм с надрезом на одной стороне. На рис. 4-11,6 изображен другой тип образца для испытания на изгиб. При испытании указанных образцов исследуют различные критерии определения перехода металла в хрупкое состояние. Такие критерии, как угол изгиба при максимальной нагрузке, сужение площади поперечного сечения и удлинение, характеризуют пластичность стали перед тем, как начнет распространяться трещина, т. е. характеризуют наступление первой стадии разрушения. Такие критерии, как внешний вид излома и работа после максимальной нагрузки, отражают поведение стали при распространении в ней трещины. [c.153]

Уже проведение кратковременных испытаний на растяжение при высоких температурах в вакууме показало, что предварительная обработка и способ получения молибдена и его сплавов оказывают существенное влияние на характеристики механических свойств. Так, рекристаллизационный отжиг заметно снижает предел прочности при ко.мнатной и повышенных те.мпературах и повышает пластичность в интервале температур 815—I ЮО С (фиг. 175). Даже разница в условиях спекания порошкообразного молибдена (в вакууме или в водороде) оказывает определенное влияние на механические свойства. Сравнение кривых деформации образцов молибдена, изготовленных методом порошковой металлургии и путем плавки в вакуумной печи, показано на фиг. 176. При понижении температуры испытания влияние способа изготовления молибдена на ход кривых деформации проявляется особенно резко. Это послужило основанием к проведению серийных испытаний молибдена на растяжение при различных температурах (фиг. 177) оказалось, что критическая температура перехода молибдена из вязкого в хрупкое состояние (определялась в основном по значениям относительного сужения) достаточно высока, и это следует учитывать при конструктивных расчетах. Дальнейшие испытания показали также, что критическая температура зависит от скорости деформации, условий нагружения, величины зерна и наличия загрязнений, в первую очередь углерода, кислорода и азота, образующих с молибденом твердый раствор. [c.764]

Комплексные исследования стали 06Х13М2БФР при флюенсах до 10 см и температурах до 520 °С показали, что при максимальньк температурах ее механические свойства практически не отличаются от свойств в исходном состоянии. В области температуры облучения 275 °С отмечен максимальный прирост прочности при уменьшении пластичности до 3 % jsm флюенса 4-10 см ) и до 1 % при 20 °С. Испытания на растяжение, изгиб и ударную вязкость показали, что сталь способна упруго и пластически деформироваться при температурах 20-550 °С, а температура вязко-хрупкого перехода не превышает 130 ° С (что значительно ниже минимальных рабочих температур стали в РБН, составляющих 250 °С при перегрузке топлива). [c.317]

При наличии трещин в рессорном листе или в стенках хомута рессору заменяют при всех видах ремонта отремонтированной н испытанной или новой. Рессорные серьги, имеющие трещины (рис. 224), при всех видах ремонта заменяют новыми. Рессорные подвески, имеющие трещины, восстанавливают контактной или газопрессовой сваркой с последующей нормализацией и с обязательным испытанием на растяжение усилием 1200 кГ1см . Наиболее подвержены образованию терщин подвески в местах перехода от резьбовой части к гладкой поверхности. При несвоевременном обнаружении трещин имеют место их обрывы с утерей рессоры. Для предупреждения указанных случаев необходимо производить их дефек-тоскопирование с обмеловкой резьбовой части. Рессорные и регулирующие балансиры, имеющие трещины, восстанавливают заваркой электродуговым способом, если глубина трещины не превышает 50% сечения. [c.309]

По-разному ведут себя пластичные и хрупкие материалы и при испытании на сжатие. Как уже упоминалось, испытание на сжатие производится на коротких цилиндрических образцах, располагаемых между параллельными плитами. Для малоуглеродистой стали диаграмма сжатия образца tiMeeT вид кривой, показанной на рис. 58. Здесь, как и для растяжения, обнаруживается площадка текучести с последующим переходом к зоне упрочнения. В дальнейшем, однако, нагрузка не падает, как при растяжении, а резко ьозрастает. Происходит это в результате того, что площадь поперечного сечения сжатого образца увеличивается сам образец вследствие трения на торцах принимает бочкообразную форму (рис. 59). Довести образец пластического мате- [c.74]

Анализ рассмотренных методов механических испытаний металлов с точки зрения их применимости к изучению процесса деформационного упрочнения показал, что наиболее приемлемым является испытание на одноосное растяжение цилиндрических образцов. Действительно, схема линейного одноименного напряженного и деформированного состояния, наиболее точно определяющая достоверные значения истинных напряжения 5 и деформации е сохраняется неизменной до значительной степени деформации. Переход к объемному напряженному состоянию при образовании щейки вносит некоторую условность в определение истинного напряжения, однако имеются методики, позволяющие учитывать гидростатическую компоненту растягивающего напряжения и таким образом избегать значительной погрешности. Определение же истинной деформации е не вызывает затруднений. [c.36]

При систематическом исследовании с помощью растрового электронного микроскопа изломов материалов на основе переходных ОЦК-металлов, подвергнутых испытанию на одноосное растяжение в щи-роком интервале температур испытания и претерпевших хрупко-пластичный переход [951, установлено, что все кажущееся многообразие видов поверхностей разрушения может быть описано как результат действия весьма ограниченного числа механизмов разрушения, модифицированных влиянием структуры материала и температурно-скоростных условий нагружения. Следует выделить следующие механизмы разрущения скол, слияние пор, хрупкое межзеренное (межъячеистое) разрушение. [c.187]

Скорость деформации и температура аналогичным образом влияют на параметры процесса разрушения через изменение жесткости напряженного состояния, не меняя самого процесса в определенном диапазоне изменения указанных факторов. Сочетание низкой скорости деформации и высокой степени стеснения пластической деформации может изменить механизм вязкого разрушения, например от преимущественного формирования ямочного рельефа в условиях отрыва до вязкого внутризеренного, путем сдвига при нарушении сплошности по одной из кристаллографических плоскостей. Указанный переход в развитии процесса разрушения был выявлен при испытании круглых образцов диаметром 5 мм с надрезом из жаропрочного сплава ЭИ437БУВД при температуре 650 °С. Медленный рост трещины характеризовался следующими элементами рельефа гладкие фасетки со следами внутризеренного множественного скольжения по взаимно пересекающимся кристаллографическим плоскостям, вышедшим в плоскость разрушения, и волнистый рельеф в виде пересекающихся ступенек, которые также отражают процесс кристаллографического скольжения (рис. 2.6а). Аналогичный характер формирования поверхности разрушения был выявлен в изломе на участке ускоренного роста трещины при эксплуатационном разрушении диска турбины двигателя (рис. 2.66). Диск был изготовлен из того же жаропрочного сплава ЭИ437БУВД. Разрушение диска было усталостным. Сопоставление описываемых. элементов рельефа в ситуации монотонного растяжения с низкой скоростью деформации и повторное циклическое нагружение дисрса в эксплуатации привели к идентичному процессу разрушения. В отличие от разрушения образца в диске развитие трещины происходило при медленном возрастании нагрузки в момент за- [c.91]

Последовательное снижение минимального напряжения цикла связано с переходом через ноль. Сравнение процесса формирования усталостных бороздок в случае сохранения постоянного максимального напряжения цикла при чередовании пульсирующих циклов и циклов с отрицательной асимметрией позволяет проследить роль сжимающей части цикла нагружения в кинетике трещин [6]. Испытания прямоугольных образцов толщиной 10 мм с центральным отверстием из алюминиевых сплавов Д16Т и В95 путем растяжения с чередованием циклов отрицательной асимметрии и пульсирующих циклов при сохранении неизменным максимального напряжения цикла показали, что шаг усталостных бороздок при переходе к отрицательной асимметрии цикла возрастает и мало отличается для обоих сплавов (рис. 6.5). С увеличением асимметрии цикла наблюдалось возрастание различий соседних шагов усталостных бороздок для пульсирующего и асимметричного цикла независимо от уровня максимального напряжения цикла (табл. 6.1). В направлении распространения трещины происходило снижение расхождений между шагом усталостных бороздок для разной асимметрии цикла при разном уровне минимального напряжения так же, как при возрастании шага бороздок, что нашло свое отражение в полученных поверхностях поправочных функций на отрицательную асимметрию цикла нагружения (рис. 6.6). Наиболее заметным влияние отрицательной асимметрии цикла было получено для сплава В95. При возрастании КИН имеет место снижение влияния отрицательной асимметрии цикла нагружения на скорость роста трещины, характеризуемую шагом усталостных бороздок, в пределах 10 %. Это означает, что в направлении роста трещины при разном уровне асимметрии цикла нагружения необходимо иметь не только поправку на асимметрию цикла, но и на возрастающую величину КИН. [c.291]

Для бороалюминиевых композитов в условиях сложного напряженного состояния (осевое растяжение с изгибом) температура в интервале от комнатной до 260 °С очень слабо влияет на усталостную долговечность [2] (рис. 19) в этом случае, однако, разрушение всегда происходило у основания радиуса перехода от рабочей части. Проводя испытания на знакопеременный изгибу Бэйкер и его сотрудники [5, 8] нашли, что при повышенной температуре усталостная прочность алюминия, армированного кварцевыми волокнами (350 °С), или алюминия 6061, армированного волокнами бора (250 °С) (рис. 19), резко снижалась по сравнению, с той, которая имела место при комнатной температуре. [c.431]

Были также проведены испытания на стали Х18Н9, в которых температура оставалась постоянной в пределах каждого полу-цикла и изменялась при переходе через нуль по напряжениям в процессе одноминутной выдержки при о = О (режим е, см. рис. 5.3). Нагружение осуществлялось при постоянной амплитуде деформаций блоками с двумя уровнями температуры 150 и 650° С. Первый блок соответствовал комбинации растяжение—650° С, сжатие — 150° С второй — растяжение — 150° С, сжатие — 650° С. Чередование блоков происходило через 30, 5 и 1 цикл изменения деформаций. В этом случае, как и при линейном изменении температуры в пределах цикла, было отмечено удовлетворительное соответствие полученных диаграмм деформирования результатам изотермических испытаний. Причем число циклов в блоке практически не сказывалось на ходе диаграмм деформирования. Пунктирными линиями на рис. 5.8 показаны диаграммы изотермического нагружения (150 и 650° С), сплошными — блочного неизотермического нагружения. Диаграммы соответствуют стабилизированному состоянию материала. [c.120]

В отдельных случаях, однако, переход разрушений в шов сопровождается заметным снижением уровня длительной прочности и пластичности. На рис. 40 приведены зависимости длительной прочности и пластичности сварного соединения стали 1Х12В2МФ (ЭИ756) со швом типа ЭФ-ХПВМФН. По длительной прочности металл шва несколько уступает основному металлу. В условиях испытания при 580° С длительностью до 500—1000 ч как стандартные, так и большие образцы разрушаются пластично по основному металлу. При большем времени испытания разрушение становится хрупким, переходя в шов вблизи границы сплавления. Характерным является то обстоятельство, что экспериментальные точки для больших и стандартных образцов хорошо укладываются на одной общей кривой, свидетельствуя об отсутствии влияния масштабного фактора. Можно высказать предположение, что данный характер разрушения обусловлен повышенной склонностью высокохромистого металла шва к концентрации напряжений, возникающей при растяжении вблизи границы сплавления из-за меньшей прочности шва по сравнению со сталью. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...