Пластичность сварного шва

Для повышения пластичности сварного шва и увеличения сопротивляемости трещинам содержание углерода в присадочном металле должно быть менее 0,15% целесообразно предусмотреть более широкую разделку кромок, чтобы обеспечить формирование шва в основном за счет более пластичного присадочного металла. Высокая технологическая прочность сварного шва достигается при ограничении содержания легирующих элементов в присадочной проволоке до следующих пределов, % 0,15 С 0,5 51 1,5 Мп 1,5 Ог 2,5 N1 0,5 V 1,0 Mg 0,5 N5. [c.124]

Для определения запаса пластичности сварного шва в т.и.х. следует задать сварному соединению, находящемуся в этом ин- [c.483]

Чувствительны к термической обработке (при недостаточном контроле может наблюдаться охрупчивание). Пластичность сварного шва хуже, чем у а- сплавов. Сохраняют достаточную прочность лишь до температур порядка 430° С [c.371]

Двухфазные сплавы, содержащие более 2% элементов Р-стабилизаторов обладают хорошей пластичностью после отжига или закалки и высокой прочностью после закалки и старения свариваются хуже, чем сплавы первых двух групп, при чем после сварки необходимо производить отжиг для повышения пластичности сварного шва. Отжиг можно совместить с режимом старения, что позволяет избе жать лишнего цикла нагрева. Основным преимуществом сплавов этой группы является более высокая прочность при комнатной и повышенных температурах чем сплавов первых двух групп, особенно после применения упрочняющей тер мической обработки. [c.183]

Большая длительность высокого отпуска сварных стыков обусловлена двумя причинами. Первая причина — медленное снятие остаточных напряжений из-за высокой сопротивляемости пластическим деформациям. Вторая причина — меньшие скорости диффузии в легированных жаропрочных сталях, замедляющие процесс уменьшения твердости и повышения пластичности сварного шва околошовной зоны. [c.268]

Пластичность сварного шва и основного металла сплавов, содержащих 2—57о циркония, различна. Угол загиба основного металла, равный 180°, не изменяется при добавлении циркония 2—4% и резко уменьшается до (80°) при содержании 6—8%. Угол загиба сварного соединения (-4) при повышении содержания циркония с 2 до 6% снижается от 160 до 80°. Несмотря на снижение угла загиба, пластичность сварных соединений сплавов титана, содержащих до 8% олова или циркония, находится на высоком уровне. [c.334]

Видно чем выше в стали содержание хрома, тем ниже должно быть содержание -+-N для сохранения низкотемпературной пластичности стали. Это, как известно, обеспечивает и пластичность сварного шва. [c.160]

Кремний при содержании свыше 1% препятствует сварке значительным угаром, образованием тугоплавких шлаков и малой пластичностью сварного шва. [c.540]

Свариваемость определяется способностью материала свариваться различными видами сварки, а также прочностью и пластичностью сварного шва. Материалы, применяемые для литья, должны обладать хорошей жидкотекучестью, уменьшенной склонностью к образованию треш,ин и усадочных раковин внутри отливки при кристаллизации. [c.127]

Добавки циркония улучшают свариваемость сплава и пластичность сварного шва в результате измельчения структуры. Поэтому для повышения жаропрочности и улучшения свариваемости необходимо в сплав Д20, а также в присадочную проволоку, применяемую для сварки, вводить цирконий в количестве 0,1—0,2%. [c.187]

Швы внахлестку при сварке нагретым газом применяются редко, так как прочность таких соединений при растягивающих и изгибающих нагрузках почти в 5 раз меньше прочности стыковых. Сварка изделий с присадочным прутком при нагреве газовыми теплоносителями имеет ряд недостатков, главными из которых являются низкие прочность и пластичность сварного шва. Этот метод часто применяют при изготовлении футе-ровок электролизных и травильных ванн и др. [c.162]

В процессе сварки плакирующего металла за счет частичного проплавления углеродистого металла неизбежно разбавление им легированного шва, что в свою очередь может понизить коррозионную стойкость и пластичность сварного шва и создать условия для образования кристаллизационных трещин. С целью компенсации снижения легирования плакирующего шва для сварки следует применять присадочные материалы с повышенным содержанием легирующих элементов и обеспечить минимальное проплавление углеродистого слоя. [c.278]

Увеличение скорости сварки до некоторых значений снижает пластичность сварного шва в твердо-жидком состоянии и уменьшает стойкость против образования горячих трещин [5]. Подобная закономерность имеет место для всех типов последовательной кристаллизации и объясняется следующим образом. [c.232]

Для повышения пластичности сварного шва и увеличения сопротивления хрупким разрушениям содержание углерода в присадочном металле должно быть не более 0,15%. Целесообразно предусмотреть широкую разделку кромок, чтобы обеспечить формирование шва в основном за счет более пластичного присадочного металла. Высокое сопротивление образованию горячих трешин металла сварного шва достигается при ограничении содержания легирующих элементов в присадочной проволоке до следующих пределов, % 0,15 С 0,5 81 1,5 Мп 1,5 Сг 2,5 N1 0,5 V 1,0 М 0,5 КЬ. В качестве защитных средств необходимо использовать покрытия и флюсы основного типа, а также инертные газы (для легированных сталей). Для уменьщения сварочных напряжений, являющихся одной из причин образования трещин, необходимо при конструировании избегать жестких узлов, пересекающихся и близко расположенных швов. [c.300]

Прочность и вязкость материала сварного шва снижаются в результате попадания шлаков, образования пор и газовых пузырьков, а также от химических и структурных изменений в материале шва (выгорание легирующих элементов, образование карбидов, оксидов и нитридов). Насыщение материала шва азотом воздуха даже в небольших количествах вызывает резкое снижение пластичности (рис. 178) и охрупчивание шва. [c.159]

Горячими трещинами называются хрупкие межкристаллитные разрушения сварного шва или околошовной зоны, возникаюш,ие в области температурного интервала хрупкости в результате воздействия термодеформационного сварочного цикла. Горячие трещины чаще всего возникают в сплавах, обладающих выраженным крупнокристаллическим строением, с повышенной локальной концентрацией легкоплавких фаз. Согласно общепринятым представлениям, они возникают в том случае, если интенсивность нарастания деформаций в металле сварного соединения в период остывания приводит к деформациям большим, чем его пластичность в данных температурных условиях. Способность сварного соединения воспринимать без разрушения деформации, вызванные термодеформационным циклом сварки, определяет уровень его технологической прочности. [c.478]

Значение пластичности П и характер ее изменения в т.и.х. зависят от химического состава сплава, схемы кристаллизации сварного шва, развития химической и физической неоднородности и других факторов, значение и степень влияния которых существенно зависят от методов, приемов сварки, применяемых режимов и т. д. [c.479]

Из методов количественной оценки технологической прочности наибольшее распространение получил метод МВТУ им. Н. Э. Баумана, основанный на выше рассмотренной теории. Принципиальная сущность его заключается в деформировании испытуемого сварного шва, находящегося в т.и.х., с заданным темпом деформации вплоть до полного исчерпания пластичности. Показателем сопротивляемости образованию горячих трещин служит та максимальная скорость деформации, при которой трещина не возникает. [c.482]

Для повышения сопротивляемости сварных соединений образованию горячих трещин необходимо в процессе производства стремиться к такому сочетанию их свойств в т.и.х., технологических приемов и способов сварки, а также такому конструктивному оформлению узлов, которые обеспечивали бы при минимальных значениях деформации формоизменения максимальный уровень показателя а — а а. Для этого необходимо стремиться к уменьшению интервала хрупкости, увеличению пластичности металла шва в т.и.х. и снижению темпа деформации. [c.487]

НИИ сварных соединений с порами позволяет в каждом конкретном случае определять критическую интенсивность деформаций на контуре данных дефектов и соответствующий данному моменту уровень средних предельных напряжений, при которых по периметру пор происходит образование надрывов вследствие исчерпания ресурса пластичности металла шва. Наиболее неблагоприятной ситуацией, способствующей образованию указанных надрывов на контуре пор при низком уровне приложенных средних напряжений является приближение данных дефектов к свободной поверхности на расстояние менее двух диаметров и друг к другу на расстояние менее трех диаметров пор, [c.137]

Для сплавов ВХ-1, ВХ-Ш, ВХ-2 и ВХ-2И сварные швы менее пластичны, чем основной металл, примерно до 600—800° С. До этих температур коэффициент ослабления сваркой около 0,4. При более высоких температурах свойства основного металла, сварного шва и переходной зоны практически одинаковы. [c.425]

При микроисследовании не должно быть микротрещин и структурных составляющих, могущих резко снизить пластичность и вязкость металла. Контроль макро- и микроструктуры должен производиться путем осмотра поверхности образца, вырезанного из контрольного стыка поперек сварного шва. Контролируемая поверхность должна включать сечение шва с зонами термического влияния и прилегающими к ней участками основного металла. [c.90]

Двухфазные сплавы удовлетворительно свариваются и обрабатываются резанием. После сварки требуется отжиг для повышения пластичности сварного шва. Термоводородная обработка дает возможность получить равнопрочные с основным сплавом сварные швы. [c.423]

Сплав В95 хорошо сваривается точечной сваркой сплавы В96 и В96ц удовлетворительно свариваются аргонодуговой сваркой. Пластичность сварного шва пониженная. [c.487]

Кислород мало растворим в твердом состоянии. С увеличением содержания кислорода в меди до 0,005% и выше он образует эвтектику медь-закись меди (Си-ЬСигО), которая располагается по границам зерен. Она повышает склонность меди к образованию горячих трещин и понижает пластичность сварного шва в холодном состоянии. [c.255]

Во-вторых, нужно стре.мнться устранить все источники наводороживания в процессе сварки. Так, например, ]1нертные газы, применяемые в качестве защитной среды при сварке титана, должны быть возможно более чистыми. Для сохранения удовлетворительной пластичности сварного шва н околошовной зоны точка росы гелия или аргона не должна превышать -50= С. [c.467]

Сплавы KVOTTPiT Ребуется отжиг для повышения пластичности сварного шва. °ы куются, штампуются и прокатываются. [c.34]

Низколегированные стали. Технология ручной дуговой сварки низколегированных сталей практически не отличается от соответствующей технологии сварки низкоуглеродистых сталей. Сварку этих сталей осуществляют электродами типа Э46А и Э50А марок УОНИ-13/55К и др. с основным покрытием, которые позволяют достигать более высокой стойкости против кристаллизационных трещин и повышенной пластичности сварного шва. Более высокую производительность сварки обеспечивают электроды типа Э70 марок АНН-2 и АНП-6Н. Металл шва, выполненный этими электродами, устойчив против образования горячих и холодных трещин, обладает достаточной сопротивляемостью хрупкому разрушению при температурах до - 60°С. [c.48]

Высокие температуры, используемые при сварке плавлением, с одной стороны, понижают термодинамическую устойчивость оксидов, как это было показано в п. 9.2, но, с другой стороны, скорость их образования резко увеличивается и за очень небольшое время сварочного цикла металлы поглощают значительное количество кислорода. Поглощенный кислород может находиться в металле или в растворенном состоянии в виде оксидов (обычно низшей степени окисления), или субоксидов (TieO, TisO, Ti20), а также может создавать неметаллические включения эндогенного типа, образовавшиеся при раскислении металла более активными элементами. И то, и другое резко снижает качество сварных соединений, особенно пластичность металла шва. Исследования этого вопроса показали, что основная масса кислорода в металле обычно находится в неметаллических включениях [20]. Источниками кислорода в металле при сварке служат окислительно-восстановительные реакции между металлом и атмосферой сварочной дуги, металлом и шлаками, образующимися в результате плавления флюсов или при разложении и плавлении компонентов электродного покрытия, а также при взаимодействии с наполнителями порошковой проволоки. [c.317]

Включенный во время сварки деформирующий механизм машины растягивает сварной шов. Изменяя от образца к образцу значение Л, можно найти такое А, при котором появится треиди-на. Максимальная деформация А, мм, которая не приводит к образованию трещины, называется предельной и соответствует пластичности П шва при сварке в данных условиях. [c.477]

Учитывая механохимическую неоднородность, к основным факторам, определяющим уровень работоспособности разнородных сварных соединений сталей типа 15Х5М при высокотемпературной эксплуатации в агрессивных средах, можно отнести длительную прочность и пластичность сварных соединений, стабильность структуры металла шва и зоны сплавления металлов разного легирования, коррозионную стойкость отдельных участков сварных соединений. [c.88]

Горячими трещинами называют хрупкие межкристаллитные разрушения сварного шва или околошовной зоны, возникающие в области температурного интервала хрупкости (в период кристаллизации) в результате воздействия термодеформационного сварочного цикла. Образование горячих трещин тесно связано с процессом кристаллизации металла. Для равновесных ч словий кристатлизации обычно образование горячих трещин происходит в интервале температур, находящемся меж-д температурой образования кристаллического каркаса внутри расплава (ближе к температуре ликвиду са) и температурой солиду са. Горячие трещины возникают в тот момент, когда интенсивность нарастания деформаций (вследствие усадки) в металле шва в период остывания приводит к деформациям большим, чем его пластичность в данных температурных условиях. [c.58]

Последнее обстоятельство является весьма важным и свидетельств) -ет о том, что при выборе того или иного присадочного материала необходимо предварительно знать, обеспечивается ли при заданных параметрах сварного соединения (А д, к) и >словиях нагружения оболочковой конструкции п (или типе оболочки) требования по запасу пластичности металла шва Лр. В противном случае при экспл> атации конструкции в наиболее нагр женной части мягкого шва может произойти локальное разрушение (Л = Лр), что приведет к разрушению всей конструкции. С точки зрения силового подхода данные условия сводятся к тот, чтобы в процессе нагружения сварных конструкций, ослабленных мягким швом, наибольшие напряжения в центральной части шва не превышали своего предельного значения — сопротивления микросколу определяющегося ресурсом пластичности металла /129/. Характеристика не зависит от температу ры и скорости нагружения и нашла хорошее практаческое применение при анализе разрушения материалов в у словиях их апастического деформирования /130, 131/. В работе /129/ нами была установлена связь данной силовой характеристики с ресурсом пластичности металла в виде [c.195]

Полу ченное соотношение позволяет оценить требуемый предельный ресл рс пластичности металла шва с четом констрчтстивных параметров сварных соединений и особенностей нагру жения и типа оболочковых конструкций [c.196]

Возможности удешевления самого коррозионностойкого из тугоплавких металлов Та за счет легирования или его полной замены ниобием, достаточно дорогим и дефицитным металлом, бьши рассмотрены в предыдущей главе. Возможно дополнительное легирование ниобия или сплава Nb—Та титаном, однако, к сожалению, для сохранения высокой коррозионной стойкости лишь в небольших количеств Данные, свидетельствующие о высокой коррозионной стойкости молиёйена, бьши приведены также в предьщущей главе. Однако низкая при комнатной температуре пластичность и плохая свариваемость (хрупкость сварного шва) создают определенные препятствия для его массового использования в химическом ма- [c.91]

Р. А. Козловым и Г. Л. Петровым [2] установлено, что при сварке марганцево-алюминиевой аустенитной стали с ростом а-фазы в металле шва снижается склонность его к образованию горячих трещин. Однако чрезмерно большое количество а-фазы гфгшодит к резкому снижению пластичности металла. Установлены предельЕ количества а-фазы в металле сварного шва минимальный предел — не менее 0,5%, максимальный — для высокоуглеродистой стали от 3 до А%, а для низкоуглеродистой около 6—7%. [c.192]

Пластмассы меньшей пластичности (винипласты, фторопласты) сваривают с применением присадочного прутка, полученного из того же материала, что и свариваемые детали, но с добавкой пластификатора Соединяемые кромки разделывают для образования свароч1юй ванны. Сварку цроизво-дят струей горячего воздуха. Прочность сварного шва составляет 70-80% прочности самого материала. [c.237]

Фиг. 31. Разрывные образцы а — цилиндрический для материалов, обладающих достаточной пластичностью 6 — цилиндрический с резьбовыми головками для испытаний, требующих особо тщательного центрирования 8 — цилиндрический для испытаний закалённых сталей с малой пластичностью 2 — цилиндрический с головками для крепления клиновыми захватами, применяемый при испытаниях мягких и пластичных материалов (без помощи экстензометров) д —цилиндричАкие для сталей п цветных металлов, применяемые при испытании на прессе Гагарина и машине ЦНИИТМАШ е — плоский пропорциональный для испытаний катаною листового металла (стали и цветных сплавов) толщиной до 25 мм (а по толщине листа) ж — плоский для испытаний сварных соединений встык при снятом усилении когда прочность сварного шва предполагается заведомо меньше прочности основного металла, допускается применение образца без головок (5=6).

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...