Дальнейшие испытания

Испытуемый цилиндр сжимается в тонкий диск (см. рис. 59), и дальнейшее испытание ограничивается возможностями машины. Поэтому предел прочности при сжатии для такого рода материалов найден быть не может (см. таблицу 1). [c.66]

По-разному ведут себя пластичные и хрупкие материалы и при испытании на сжатие. Как уже упоминалось, для испытания на сжатие используют короткие цилиндрические образцы, располагаемые между параллельными плитами. Для малоуглеродистой стали диаграмма сжатия образца имеет вид кривой, показанной на рис. 1.43. Здесь, как и у диаграммы растяжения, обнаруживается площадка текучести с последующим переходом к зоне упрочнения. В дальнейшем, однако, нагрузка не падает, как при растяжении, а резко возрастает. Происходит это в результате того, что площадь поперечного сечения сжатого образца увеличивается сам образец вследствие трения на торцах принимает бочкообразную форму (рис. 1.44). Довести образец пластичного материала до разрушения практически не удается. Испытуемый цилиндр сжимается в тонкий диск (см. рис. 1.44), и дальнейшее испытание ограничивается возможностями машины. Поэтому предел прочности при сжатии для такого рода материалов найден быть не может (см. табл. 1.1). [c.87]

Во многих случаях испытание не удается довести до того момента, когда может быть зафиксирован отказ изделия, поскольку испытываемый экземпляр оказался весьма надежным и нет необходимости затрачивать время для его дальнейшего испытания. [c.497]

Дальнейшее испытание должно выявить процесс изменения выходных параметров. При установившемся процессе, особенно при линейном изменении параметров во времени, возможно прогнозирование процесса потери работоспособности, что значительно сократит период испытания. [c.519]

Испытания на износостойкость проводили на машине МИ1 при нагрузке Р= 0 кгс/см , у=6 м/с при сухом трении. Результаты испытаний показали, что на образцах без покрытия после 500 м пути образуются задиры, после чего дальнейшие испытания прекращаются. На образцах титана с покрытием и после 5000 м пути задиров не образуется, происходит равномерный износ, потери веса незначительны. [c.79]

Каталог слоистых пластиков. Опытный инженер старается сохранить у себя образцы материала, из которого сделана емкость, требуя, чтобы поставщик предоставил ему эти образцы, вырезанные из патрубков и люков. Эти образцы могут быть использованы для дальнейших испытаний и визуальных исследований. Таким образом, можно создать и поддерживать каталог результатов испытаний. Это придает уверенность и, кроме того, дает возможность изготовить образцы — спутники . [c.351]

С увеличением удельной энергии удара до 25,5 38,0 51,0 Дж/см2 средняя скорость изнашивания увеличивается незначительно, но характер изменения ее во времени существенно меняется. В первые 2—3 миН испытания при большой энергии удара скорость изнашивания увеличивается, достигает максимума, а затем начинает постепенно уменьшаться до значения, которое при дальнейшем испытании остается постоянным (рис. 13). Такой характер изменения скорости изнашивания объясняется образованием специфического рельефа на изнашиваемой поверхности образца. [c.48]

В период установившегося изнашивания скорость изнашивания постепенно стабилизируется и при дальнейшем испытании остается постоянной. [c.61]

Упрочненный золотник был установлен в клапанный узел и прошел стендовые испытания с применением рабочей среды. Параллельно испытаниям подвергался контрольный клапанный узелок с золотником, изготовленным по обычной технологии. Так как гарантийная наработка ресурса арматуры составляет 1500 циклов, клапанные узлы разбирались через каждые 1500 циклов, обследовались и, при возможности эксплуатации, подвергались дальнейшим испытаниям. В процессе контрольного обследования замеряли ширину и глубину контактного углубления. Эти замеры проводились на профилографе-профилометре 201 завода Калибр . Результаты контрольных замеров сведены в табл. 12. [c.107]

Структура, взаимодействие компонентов и механические свойства композиционных материалов в значительной мере зависят от методов и режимов их изготовления [54]. Так, например, ири изготовлении композиции по режимам, характеризующимся отклонением параметров процесса от оптимальных в сторону снижения температуры, давления и сокращения времени выдержки, реализуется лишь начальная стадия физико-химического взаимодействия компонентов механизм разрушения полученного композиционного материала определяется в этом случае прочностью связи матрицы с волокном. Материал ири нагружении разрушается за счет накопления трещин на границе матрица—волокно и последующего раздельного разрыва частично связанного пучка армирующих волокон и матрицы. Разрыв какого-либо волокна приводит обычно к отслоению его от матрицы, вследствие чего в процессе дальнейших испытаний данное волокно не несет нагрузки. При таком механизме матрица разрушается с образованием воронок вокруг индивидуальных волокон или их комплексов зона разрушения матрицы обычно локализована в плоскости, перпендикулярной к направлению нагрузки волокна выдернуты из матрицы на значительную длину, область разрывов отдельных волокон распределена вдоль оси образца. Такой материал характеризуется высокой ударной вязкостью, сравнительно невысокой прочностью ири растяжении, низкими значениями циклической прочности, прочности при сдвиге, сжатии, изгибе, кручении и т. д. [c.10]

При дальнейших испытаниях прочность снижается и после 8 мес испытаний остается на уровне исходных значений. [c.349]

Прекращение нагревания снижает напряжение. Это объясняется разницей коэффициента линейного расширения материала линзы и деталей соединения (коэффициент линейного расширения исследуемых пластмасс в 10—12 раз больше коэффициента линейного расширения стали). Перед началом и после исследования влияния релаксации на. герметичность соединения производится замер наружного и внутреннего диаметров, а также высоты линз. Из анализа результатов исследований определяется способность работать выбранного материала в пределах упругой деформации и даются рекомендации о целесообразности дальнейших испытаний при длительной работе и хранении машин. [c.95]

Еще тогда нас поражала его способность видеть то, чего мы, молодые, не замечали. Он глубоко проникал в тайны записанных кривых технологических процессов, в механику движения различных машин и их частей. И эти тайны он не оставлял при себе, а подробно нам их разъяснял, чтобы мы могли сознательно проводить дальнейшие испытания. Его беседы были своеобразными лекциями, где проблемы механики преподносились нам на практических примерах. [c.50]

Если на данном участке рабочую часть образца подвергнуть механической обработке для удаления наиболее поврежденных поверхностных слоев металла, то при дальнейших испытаниях наблюдается повторение изменения прогиба, характерного для первых двух стадий [10]. [c.37]

В том случае, когда скорость коррозии замедляется, полученные указанным способом данные являются завышенными. Если при расчете скорости коррозии разность потерь массы всех образцов за время т, и Т + Ат отнести к промежутку времени Ат, ошибка уменьшится и в тем большей степени, чем короче интервал Ат. Однако при коррозионных испытаниях, связанных со сложной аппаратурой, частые остановки которой нежелательны и в. том случае, когда длительность периода от загрузки образцов до выхода, на режим достаточно велика, сократить интервал Ат часто не представляется возможным. Следует также отметить, что в том случае, когда образцы снятые с испытаний для удаления продуктов коррозии, не могут быть использованы для дальнейших испытаний, общее количество образцов для проведения серии испытаний по определению кинетики коррозии как минимум удваивается. [c.64]

После того как конструкция отработана достаточно хорошо, хотя может быть еще и не полностью, данные испытаний используются уже не только для одобрения конструкции, но и как важная информация в фонд по надежности. Образцы, проходившие оценочные испытания, часто передаются в подразделение надежности для дальнейших испытаний на надежность, например испытаний до отказа, для граничных испытаний и т. д. [c.179]

Согласно ПТЭ ( 345) каждая турбинная установка, включая систему регулирования, должна в течение первого года экспло-атации подвергаться испытанию I класса точности по программе, обеспечиваюш,ей получение исчерпывающих характеристик при всех возможных режимах. Дальнейшие испытания должны производиться по II классу точности а) периодически, не реже чем через 15 ООО час. работы б) после внесения конструктивных изменений в установку или в ее схему. Полученными при испытаниях характеристиками необходимо, в частности, руководствоваться при выборе наивыгоднейшего распределения нагрузок между работающими турбогенераторами. [c.117]

Уже первоначальные испытания потоков дифенила и терфенила, проведенные под воздействием потоков электронов высоких энергий, показали высокую устойчивость этих теплоносителей. Дальнейшие испытания в петлях реакторов подтвердили устойчивость соединений. Очень важным обстоятельством является то, что образующиеся в результате распада продукты, даже при концентрации их в теплоносителе до 40%, не отделяются от основной массы исходного продукта и не осаждаются ни на холодной, ни на горячей стенке. [c.193]

Поэтому при дальнейшем испытании двигателя на запуск (,3-я тысяча пусков) условия были несколько утяжелены. Температура охлаждения воды в рубашке двигателя поддерживалась равной около 6—8° выше нуля. Запуск производился от электромотора через редуктор, причем скорость вращения коленчатого вала была равна около 35 об/мин. Перед пуском в ход двигатель провертывался в течение 10 сек. при выключенном зажигании. После включения зажигания пуск занимал около 5—8 сек. После каждого запуска двигатель работал на холостом ходу в течение 15 сек., затем перед следующим пуском делался перерыв на 5 мин. [c.231]

При испытании колец с различными дефектами, установленными рентгенопросвечиванием или визуальным осмотром, было установлено, что первые трещины на поверхности не всегда появлялись у открытых раковин, имеющих большею частью округлую форму. Вероятная причина этого явления состоит в том, что концентрация напряжений могла происходить в большей мере у мелких пор на поверхности (или вблизи нее). Но в процессе дальнейшего испытания обычно все поверхностные раковины поражались трещинами. [c.316]

На рис. 65 представлен график изменения протечек воды через внутреннее кольцо в течение всего времени испытаний. Он наглядно показывает, как увеличенные протечки в начале испытаний постепенно снижаются по мере приработки поверхностей уплотнительных колец. При дальнейших испытаниях объем протечек устанавливается постоянным. Замеры протечек через оба кольца при всех испытаниях показали, что их общая величина не превышает 0,5 л сек, что может считаться удовлетворительным. [c.87]

Стойкость против окисления образцов, сплицировапных в порошковых смесях, после 20 ч испытаний при 1073 К оказалась почти в три раза выше по сравнению со стойкостью непокрытых образцов (рис. 2). При дальнейших испытаниях образцы без покрытий разрушаются. У силицированных же образцов наибольшая скорость окисления наблюдается в первые 20—30 ч испытаний, после чего наблюдается снижение скорости окисления. Это, по-видимому, связано с формированием пленки двуокиси кремния в поверхностной зоне образцов и ее уплотнением. После 30-часового окисления пленка эффективно защищает углеродистую сталь. Формирование в поверх- [c.195]

Исследование методами световой и растровой электронной микроскопии износа пары никель — никелевый сплав при трении без смазки позволило выяснить, что в начальный период износ является абразивным, обусловленным шероховатостью поверхностей. При этом происходит схватывание со сдвиговым разрушением и переносом сплава на поверхность никеля. При дальнейшем испытании непрерывное схваты вание и птпел ние епут к расслоению метал- [c.17]

Для разрушения при термической усталости характерно множественное возникновение трещин, что объясняется локальностью действия термических напряжений и, главное, относительно быстрой их релаксацией. Если при механическом нагружении заданным усилием с ростом трещины возрастает напряжение и процесс развития разрушения ускоряется, то при термических напряжениях наличие даже больших перемещений приводит к снижению напряжений и к прекращению распространения трещины, которая лишь в редких случаях успевает пройти через все сечение. При повторном термическом воздейст-вин наибольшие напряжения возникают в других местах, что приводит к образованию новых трещин. При дальнейших испытаниях или эксплуатации, как правило, интенсивно развиваются лишь одна или две трещины, остальные растут очень медленно. [c.165]

Механизм образования устойчивых полос скольжения подтверждается данными рентгеноструктурного анализа, выполненного с помощью специально сконструированной приставки в процессе циклического нагружения. На рис. 1, б — з приведены рентгенограммы, снятые с поверхности образцов стали 0Х18Н10Ш на разных стадиях испытания. Дебаевские кольца для образца в исходном состоянии (рис. 1, д) и после его нагружения (рис. 1, е, ж) имеют различную ширину, т. е. с увеличением числа циклов происходит накопление микронапряжений, сопровождаемое частичным образовахшем текстуры зерен. При дальнейшем испытании, [c.75]

Наконец, общей характерной чертой материалов аусте-нитного класса, в том числе сплава In onel Х750, является то, что скорость роста трещины усталости при комнатной температуре такая же или в большинстве случаев выше, чем при 4 К. Если эта закономерность будет подтверждена в дальнейших испытаниях аустенитных материалов, можно будет свести к минимуму или вообще отказаться от проведения дорогостоящих испытаний на скорость роста трещины усталости при низких температурах. [c.310]

Рост трещин в области II может быть предотвращен посредством небольших добавок AgNOз и KNOз (см. рис. 38). Было показано, что рост трещин в области I таклсе ингибируется указанными добавками. При использовании этого метода предполагается, что дальнейшие испытания должны быть проведены. [c.430]

По мере увеличения времени испытаний и внешних напряжений в решетке появляется одновременное скольжение дислокаций по нескольким системам, так называемое множественное скольжение. В этом случае дислокации, упруго взаимодействуя, образуют скопления, дислокационные сетки и трехмерные жгуты. Скорость упрочнения на данном этапе максимальна ввиду, Т0Г0, что большое число дислокаций стопорится в решетке, обусловливая ее упруго напряженное состояние. При дальнейших испытаниях наступает стадия динамического отдыха, характеризуемая термически активируемым переползанием дислокаций в другие плоскости с последующей аннигиляцией дефектов противоположного знака. [c.27]

Последующие испытания показали, что при концентрациях меди 5% и более в период приработки на поверхность трения наносится заметный плакирующий слой. В дальнейших испытаниях он удерживается. При этом задира не наблюдается вплоть до предельной нагрузки машины МИ-1 (250 даН). При меньших концентрациях (1—3%) первоначально нанесенный слой изнашивается, и наблюдается задир. Аналогичные результаты получены с другими порошками. Так, смазка с 10% порошка олова оказалась работоспособной при удельной нагрузке 420, смазка с 10% меди — при 290 и с 10 /о свинца — при 220 МПа. Массовая эксплуатация одного типа самолетов в течение более 10 лет, шарниры шасси которых смазывали смазкой ЦИАТИМ-203 + 10% бронзовой пудры, показала, что металлоплакирующая смазка обусловливает беззадирное трение при расчетных нагрузках до 400 МПа. [c.96]

Дальнейшие испытания выполняли для условии закалки с оди- наковых ТЁмператур (870—880° С) и отпуска, сохранявшего высокую твердость 58—60. [c.67]

Испытания проводятся последовательно при удельных давлениях 10 20 и. 30 кг1см -. Если при этом не достигается переход к интенсивному изнашиванию, то дальнейшие испытания проводятся при давлениях 50 70 и 100 Kzj M . [c.102]

Результаты испытаний приведены на рис. 3 в виде зависимости коэффициента трения от температуры для трения стали по трем кольцевым образцам различного типа. Величина и характер изменения коэффициента трения с температурой для образцов с прорезями и без прорезей был весьма близок, а переход от плавного скольжения к прерывистому, со скачкообразным изменением коэффициента трения, наступал при одной и той же критической температуре 200°. Таким образом, наличие прорезей на рабочих поясках образцов не показало каких-либо преиму-1цеств по результатам испытаний в сравнении с данными, полученными в опытах со сплошным рабочим пояском. В связи с этим более удобные в изготовлении кольцевые образцы со сплошным рабочим пояском были приняты для всех дальнейших испытаний. [c.179]

В случае контакта нестабилизированной аустенитной нержавеющей стали с конденсатом при высоких температурах и давлениях сталь подвергается межкристаллитной коррозии [111,68]. Д. С. Поль [111,36] указывает на развитие межкристаллитной коррозии в нестабилизированной аустенитной нержавеющей стали 18-8 после отжига в течение 2 час при температуре 650° С в воде, насыщенной кислородом при pH 3-4 при температуре 315°С. В тех же условиях вода при pH 7-11 якобы не вызывает межкристаллитной коррозии. Последнее обстоятельство требует серьезного рассмотрения. Д. С. Полине указывает, каким способом поддерживается постоянство-концентрации кислорода в воде при высокой температуре и давлении. Не исключена возможность, что в начальный период испытаний кислород полностью расходовался на протекание коррозионных процессов, и в дальнейшем испытания проходили с практически деаэрированной водой. Специальные исследования показали, что сталь 1Х18Н9Т, склонная к межкристаллитной коррозии при испытаниях по методу AM, ГОСТ 6032—58 (как с провоцирующим нагревом, так и без него), не подвержена ей в деаэрированной воде, содержащей не менее 0,02 мг л кислорода при температуре 350° С и давлении 170 am и в деаэрированном паре при температурах до [c.137]

После восстановительной термической обработки образцы были подвергнуты дальнейшему испытанию на длительную прочность. Каждый из них был нагружен первоначальным грузом, хотя сечения образцов были уже несколько меньшими, чем в исходном состояния, вследствие влияния ползучести в течение 659 ч, при первом нагружении. Среднее суммарное время до разрушения образцов второй партии составило 1 514 ч, т. е. среднее время до разрушения увеличилось на 549 ч по соав-нению со средним времедем до разрушения образцов [c.261]

На рис. 2 приведены результаты испытаний чистой окиси алюминия. Результаты, полученные при первом нагреве (кривая 3), не повторяются при последующих испытаниях и поэтому их следует считать нехарактерными для трения корундовой керамики при циклически изменяющихся температурах от комнатной до 1500° С. По-видимому, изменение хода зависимости при переходе ко второму и последующим испытаниям связано с изменением в процессе трения состояния соприкасающихся поверхностей. При первом испытании трение сначала происходит между поверхностями высокого класса чистоты, которые в процессе трения (особенно при высоких температурах) повреждаются. Дальнейшие испытания характеризуют трение поврежденных поверхностей с наличием продуктов износа между нилти, и зависимость коэффициента трения от температуры приобретает другой вид (кривые i и 2 на рис. 2). Таким образом, во всех испытаниях (кроме первого) при температурах до 600° С коэффициенты трения поликристаллической окиси алюминия имеют высокие значения (порядка единицы). Дальнейшее повышение температуры приводит к снижению коэффициента трения (при 1500° С до 0,3). Зависимость, полученная в режиме охлаждения (кривая 2), более полога и характерные точки ее смещены в область более низких температур. Номинальные же значения коэффициента трения несколько выше. Несовпадение зависимостей, полученных в противоположных по изменению температуры режимах испытаний, связано с запаздыванием при нагреве и охлаждении процессов, ответственных за изменение фрикционных свойств материала при изменении температуры. [c.50]

В дальнейшем испытания мартеновских печей на этом же заводе производились на водо-мазутной эмульсии (В р = 10 -ч- 12%), причем показатели работы печи на этом топливе сравнивались с показателями работы печи на обычном цеховом мазуте (1Вр = 4—6%). Результаты опытных плавок на диспергированном мазуте (эмульсии) с — 10,3% иллюстрируются табл. 34. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...